1、中元廣場2#樓多功能廳頂蓋高支模板施工方案一、工程概況 中元廣場2#樓位于，為中元廣場的公寓及商業建筑；本工程由遂寧市房地產開發有限公司投資修建，四川省監理有限公司監理，達州市總公司施工總承包。本工程由四川建筑設計有限公司設計，建筑面積38380m2，建筑高度80.8m，地下2層，地上23層，負二層為車庫，負一層至6層為商業，7層至23層為公寓；基礎設計為筏板+獨立基礎形式，以中密卵石層為持力層，地基設計承載力500Kpa；建筑結構形式為框架-剪力墻結構，安全等級二級，抗震設防烈度7度。本工程五層層高4.9m，六層D-F軸層高3.3m，A-D軸、F-H軸層高3.1m；五-六層設計有六個多功能廳

2、（F-H/3-5軸、F-H/6-7軸、D-E/1-3軸、B-D/1-3軸、B-D/3-5軸、B-D/5-7軸），多功能廳均設計為并層結構，其中D-E/1-3軸多功能廳層高8.2m，其余層高8m；多功能廳頂蓋設計為大跨度井字梁鋼筋砼結構，樓板厚120mm，最大梁跨16.8m，最大主梁截面600mm1200mm，最大次梁截面350mm1000mm，井字梁平面布置尺寸2800mm2800mm。多功能廳頂蓋模板跨度、高度、結構荷載均較大，為保證工程質量，確保施工安全，特編制本高支模板施工方案。二、總體施工方案根據本工程特點，結合公司及項目部同類工程施工經驗，本著安全、可靠、方便、利于周轉的原則，本高支

3、模板采用如下施工方案：1、支撐架采用扣件式鋼管滿堂腳手架；2、模板采用木膠合板模板-鋼木加固模板體系。三、編制依據1、相關規范圖集木結構設計規范GB 50005-2003鋼結構設計規范GB 50017-2003建筑結構荷載規范GB50009-2012混凝土結構設計規范GB50010-2010建筑工程施工質量驗收統一標準GB 50300-2001建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011鋼管腳手架扣件GB15831-2006建筑施工模板安全技術規范JGJ 162-2008建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-91建筑施工計算手冊江正榮著建

4、筑施工手冊第四版2、相關法律法規危險性較大的分部分項工程安全管理辦法（建質200987號文）建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則（建質2009254號文）其它相關法律法規3、施工圖紙4、施工組織設計四、材料要求1、木膠合板：厚度15mm，要求膠合牢固、表面密實，周轉使用無起層、脫皮現象。2、木方：規格50mm100mm，要求含水率小于15%，無樹節、蟲蛀、腐朽等質量缺陷。3、鋼管：采用焊接鋼管，外徑48.3mm，壁厚3.6mm，鋼材強度等級Q235A，鋼管表面平直光滑，無裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎（因市場上只有483.5mm規格的鋼管，現場實際使用的鋼管規格為483.5mm，其偏差符

5、合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011要求）。4、扣件：使用可鍛鑄造扣件，符合鋼管腳手架扣件GB15831-2006的標準要求，無裂紋、氣孔、疏松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規格與鋼管相匹配，貼和面平整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm，螺栓擰緊力矩達65N.m時不得破壞。五、施工工藝1、支撐架1.1、基本要求支撐架的設置應滿足可靠承受模板荷載，確保沉降、變形、位移均符合規定，絕對避免出現坍塌和垮架，并應特別注意確保以下三點：1.1.1、承力點應設在支柱或靠近支柱處，避免水平桿跨中受力。1.1.2、充分考慮施工中可能出現的最大荷載作用，并確保其仍有2倍的安全

6、系數。1.1.3、支柱的基底絕對可靠，不得發生嚴重沉降變形。1.2、搭設方案1.2.1、支撐架采用扣件式鋼管滿堂腳手架。1.2.2、頂蓋梁截面較大，且平面布置間距較小，滿堂架采用立桿等距布置的搭設方式。1.2.3、因支撐架支撐于五層樓板砼上，且根據進度安排頂蓋砼澆筑時五層樓板砼已達到標準強度要求，故本方案不考慮支架立桿基礎處理。1.3、構造尺寸根據工程特點，經計算，滿堂架支撐按如下尺寸布置：1.3.1、滿堂架采用立桿等距布置的搭設方式，立桿縱橫間距600mm。、為保證梁底支承，采取增設頂托立桿的方式縮小梁底立桿橫向間距，600mm1200mm的梁底立桿橫向間距不大于400mm，3501000m

7、m的梁底立桿橫向間距不大于500mm，頂托立桿與架體連成整體。1.3.3、水平桿縱橫雙向搭設，步距1.5m。1.3.4、掃地桿縱橫雙向搭設，距樓面高度小于300mm。1.3.5、立桿及其頂托伸出最上層水平桿自由高度小于500mm。1.4、構造要求1.4.1、本方案滿堂架最大搭設高度8.08m，架體最小寬度8.4m，架體整體高寬比均不大于1。1.4.2、架體底部設置縱橫掃地桿，縱向掃地桿采用直角扣件固定在立桿上，離地高度不大于300mm，橫向掃地桿亦采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿上方的立桿上。1.4.3、立柱接長采用對接扣件連接，相鄰兩立柱的對接接頭不得在同步內，且對接接頭沿豎向錯開的距離不小

8、于500mm，各接頭中心距離主節點不宜大于歩距的1/3。1.4.4、嚴禁將上段的鋼管與下段的鋼管立柱錯開固定在水平桿上。1.4.5、水平桿接長采用對接扣件連接，對接扣件交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內，不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不小于500mm，各接頭至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3。1.4.6、立桿底部加墊鋼墊板，增大立桿底部接觸面積，防止樓板局部破壞。1.4.7、沿架體四周設置連續豎向剪刀撐，剪刀撐用旋轉扣件固定在與之相連的水平桿或立桿上，剪刀撐角度45-60。1.4.8、支撐架頂部設置一道水平剪刀撐，剪刀撐用旋轉扣件固定在與之相連的水平桿

9、或立桿上。、為保證支撐架的整體穩定性，將架體與五層已澆筑砼部分的模板支撐架連接成整體。、為減小五層樓板受力，高支撐架下方四層支架暫不拆除，讓其傳遞部分荷載至四層結構。2、木膠合板-鋼木加固模板體系2.1、施工方案2.1.1、梁模板：模板采用15mm厚木膠合板，用50100 mm木方做龍骨，用48.33.6 mm鋼管+12對拉螺桿加固（梁腹板高度小于500時采用木支撐加固）。1.1.2、板模板：模板采用15mm厚木膠合板，用50100 mm木方做龍骨。2.2、施工工藝2.2.1、梁模板2.2.1.1、梁底采用50100 mm木方橫向立放做龍骨，間距不大于200mm，邊緣木方與模板齊平且用圓釘固定

10、。2.2.1.2、梁梆采用50100 mm木方橫向平放做龍骨，間距不大于300mm。2.2.1.3、梁腹板高度大于500時，采用雙鋼管、對拉螺栓豎向加固；1000mm梁對拉螺栓橫向間距不大于600mm，豎向間距不大于300mm；1200mm梁對拉螺栓橫向間距不大于500mm，豎向間距不大于300mm。2.2.1.4、梁腹板高度小于500時，用木支撐于梁梆中部進行頂撐加固處理，木支撐用圓釘固定在模板和架體上。2.2.2、板模板2.2.2.1、板底采用50100 mm木方平放做龍骨，間距不大于300mm，接頭相互搭接并錯開，端頭距梁梆間距不大于150mm。2.2.2.2、板模板與梁梆齊平且用圓釘固

11、定，不得擴大或縮小梁截面尺寸。2.3、施工工序：2.3.1、梁模板：校核梁底桿標高并起拱3安裝梁底模并固定綁扎梁筋安裝側模側模支撐或對拉螺栓加固復核梁模尺寸、標高、位置群體固定。2.3.2、板模板：校核板底桿標高及起拱鋪模板與梁側模固定清理、刷脫模劑檢查模板標高、平整度、支撐牢固情況群體固定。六、質量要求1、強制規定1.1、模板支架安裝牢固，能承受結構及施工荷載，并有較大富余系數。1.2、模板定位準確，標高、垂直度滿足規范要求。1.3、模板截面尺寸準確，偏差符合規范要求。1.4、模板加固牢固，不變形不脹模，板縫嚴密不漏漿。2、一般要求2.1、模板表面清理干凈并涂刷脫模劑，模板內不得有雜物。2.

12、2、跨度大于4m的梁、板模板按3起拱。2.3、為防止砼漏漿產生麻面，較大板縫采用膠帶粘縫。2.4、偏差要求項目允許偏差（mm）檢查方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標高5水準儀或拉線、鋼尺檢查截面內部尺寸基礎10鋼尺檢查柱、墻、梁+4,-5鋼尺檢查層垂直高度不大于5m6經緯儀或吊線、鋼尺檢查大于5m8經緯儀或吊線、鋼尺檢查相臨兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平整度52m靠尺和塞尺檢查七、模板拆除1、底模及支架拆除時的混凝土強度應符合下表要求：構件類型構件跨度(m)達到設計的混凝土立方體抗壓強度標準值的百分率(%)板2502,8758100梁、拱、殼8758100懸臂構件-1002、模板拆除時，不應對

13、樓層形成沖擊荷載，拆除的模板和鋼管宜分散堆放并及時清運。3、模板拆除原則：先支后拆，后支先拆，從上往下進行，嚴禁上下同時拆除。4、梁、板模板拆除，先拆樓板底模，再拆梁側模，最后拆梁底模，并應分段分片進行，嚴禁成片撬落或成片拉拆。八、安全管理1、參加施工作業的人員，必須熟悉并嚴格遵守本工種、本崗位的安全技術操作規程，不得違章作業，冒險作業。2、上班必須遵守勞動紀律，堅守工作崗位，不得帶無關人員進入施工區域，嚴禁打鬧及酒后操作等。配電室、氧氣間、乙炔間等要害部門，非本崗人員未經批準嚴禁入內。3、作業人員在班前須進行安全檢查并確認。要及時處理班中和交接班提出各類隱患。下班前必須切斷電源，熄滅火種，清

14、理場地。4、兩人以上共同作業時，必須有主從，服從統一指揮，配合協調。深夜班、加班作業時，必須兩人以上一起工作。5、新工人必須經過三級安全教育，并經考試合格后，才能上崗操作，調換工種和復工人員，須經安全教育合格后，才準上崗。6、進入施工現場，必須正確穿戴勞動防護用品，不準穿拖鞋、涼鞋、高跟鞋、短褲等，也不準赤膊、赤腳。從事有可能被機械絞碾傷害的作業，禁止圍圍巾、系領帶，不準戴手套。7、進入施工現場必須正確佩戴安全帽，架上或臨邊作業必須系掛安全帶，安全帶高掛低用。8、禁止使用不符合標準的和偽劣的安全帶、安全帽和安全網。9、木工房、氧氣乙炔房、配電房、庫房等易燃易爆區域禁止吸煙，不準動火。10、各種

15、安全防護裝置，防護設施和安全標志等不得任意拆除或移做他用。因施工、檢修需臨時拆除的應經有關部門同意，方可施工、檢修，工作完畢應及時恢復。11、各工種機具使用前必須檢查機械轉動、電氣絕緣性能良好，符合安全要求，方可使用。12、保持施工現場整潔、文明，作到文明施工。原材料、半成品及成品的堆放要整齊有序，作到定置管理，不得占道施工，妨礙通行。及時清理建筑垃圾和施工廢料，作到工完料清。13、進出作業場所必須走安全通道，不得隨意穿行、攀爬、跨越各種設施或機械設備。14、有不適宜高處作業疾病的人員嚴禁從事支模架搭設和模板安拆工作。15、模板拆除時，作業人員應站在安全的地方進行操作，嚴禁站在已拆或松動的模板

16、上進行拆除作業。16、模板拆除時，嚴禁作業人員站在懸臂結構邊緣撬拆下面的模板。17、拆除的模板和鋼管嚴禁直接向下拋，應妥善傳遞或用繩鉤放至地面。18、模板支撐系統應為獨立的系統，禁止與砼輸送管及其支架相連接，禁止與施工腳手架、卸料平臺等架體相連接。19、模板拆除安排專人看護，若發生安全事故，則立即啟動項目應急預案。九、計算書本計算書通過品茗施工安全設施計算軟件2010版計算，材料、荷載及計算模型取值結合本工程實際；因本工程大部分鋼管使用483.5 mm鋼管，故本計算書鋼管按483.5 mm鋼管取值。1、截面600mm1200mm梁驗算1.1、計算簡圖：1.2、參數信息、模板支撐及構造參數梁截面

17、寬度 B(m)：0.60；梁截面高度 D(m)：1.20；混凝土板厚度(mm)：120.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.60；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.50；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：0.60；梁支撐架搭設高度H(m)：8.20；梁兩側立桿間距(m)：1.20；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數：2；采用的鋼管類型為483.5；立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數：0.75；、荷載參數新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.40

18、；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)：4.0；、材料參數木材品種：馬尾松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗壓強度設計值fc(N/mm)：12.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.5；面板材質：膠合面板；面板厚度(mm)：15.00；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；、梁底模板參數梁底方木

19、截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底縱向支撐根數：4；、梁側模板參數主楞間距(mm)：450；次楞根數：4；主楞豎向支撐點數量：3；固定支撐水平間距(mm)：450；豎向支撐點到梁底距離依次是：300mm，600mm，900mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根數：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；1.3、梁側模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.

20、000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取15.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。分別計算得 17.848 kN/m2、28.800 kN/m2，取較小值17.848 kN/m2作為本工程計算荷載。1.4、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞的根

21、數為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)、強度計算材料抗彎強度驗算公式如下： M/W f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 451.51.5/6=16.88cm3； M - 面板的最大彎矩(Nmm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續梁計算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.4517.850.9=8.674kN/m；振搗混凝土荷載設計值: q2= 1.40.4540.9

22、=2.268kN/m；計算跨度: l = (1200-120)/(4-1)= 360mm；面板的最大彎矩 M= 0.18.674(1200-120)/(4-1)2 + 0.1172.268(1200-120)/(4-1)2= 1.47105Nmm；面板的最大支座反力為: N=1.1q1l+1.2q2l=1.18.674(1200-120)/(4-1)/1000+1.22.268(1200-120)/(4-1)/1000=4.415 kN；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 1.47105 / 1.69104=8.7N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計

23、算值 =8.7N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！、撓度驗算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值: q = q1= 8.674N/mm； l-計算跨度: l = (1200-120)/(4-1)=360mm； E-面板材質的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 451.51.51.5/12=12.66cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.6778.674(1200-120)/(4-1)4/(10095001.27105) = 0.82 mm；面板的最大容許撓度值

24、: = l/250 =(1200-120)/(4-1)/250 = 1.44mm；面板的最大撓度計算值 =0.82mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.44mm，滿足要求！1.5、梁側模板支撐的計算、次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q = 4.415/0.450= 9.811kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 151010/6 = 83.33cm3；I = 15101010/12 = 416.67cm4；E = 10000

25、.00 N/mm2； 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M = 0.199 kNm，最大支座反力 R= 4.856 kN，最大變形 = 0.066 mm.1、次楞強度驗算強度驗算計算公式如下: = M/Wf經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 = 1.99105/8.33104 = 2.4 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；次楞最大受彎應力計算值 = 2.4 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！.2、次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: = 450/400=1.125mm；次楞的最大撓度計

26、算值 =0.066mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =1.125mm，滿足要求！、主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力4.856kN,按照集中荷載作用下的兩跨連續梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3.5mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 25.078=10.16cm3；I = 212.187=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞彎矩圖(kNm) 主楞變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M= 0.728 kNm，最大支座反力 R= 9.014 kN，最大變形 = 0.721 mm.1、主楞抗彎強度驗算 = M

27、/Wf經計算得到，主楞的受彎應力計算值: = 7.28105/1.02104 = 71.7 N/mm2；主楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；主楞的受彎應力計算值 =71.7N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！.2、主楞的撓度驗算根據連續梁計算得到主楞的最大撓度為 0.721 mm主楞的最大容許撓度值: = 300/400=0.75mm；主楞的最大撓度計算值 =0.721mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =0.75mm，滿足要求！1.6、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在

28、底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 6001515/6 = 2.25104mm3； I = 600151515/12 = 1.69105mm4； 、抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/Wf鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)1.20+0.400.600.90=20.088kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m)：q2=1.

29、4(2.00+2.00)0.600.90=3.024kN/m；q=20.088+3.024=23.112kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.120.0882002+0.1173.0242002=9.45104Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.420.0880.2+0.453.0240.2=1.879kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.120.0880.2+1.23.0240.2=5.145kN =Mmax/W=9.45104/2.25104=4.2N/mm2；梁底模面板計算應力 =4.2 N/mm2 小于

30、 梁底模面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！、撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.2=16.740kN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =200.00mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67720.0882004/(10095001.69105)=0.136mm；面板的最大撓度計算值:

31、=0.136mm 小于 面板的最大允許撓度值: =0.8mm，滿足要求！1.7、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。、荷載的計算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=5.145/0.6=8.575kN/m、方木的支撐力驗算 方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木強度驗

32、算計算公式如下:最大彎矩 M =0.1ql2= 0.18.5750.62 = 0.309 kNm；最大應力 = M / W = 0.309106/83333.3 = 3.7 N/mm2；抗彎強度設計值 f =13 N/mm2；方木的最大應力計算值 3.7 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.68.5750.6 = 3.087 kN；方木受剪應力計算值 = 33.0871000/(250100) = 0.926 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.5 N/mm2；方木的受剪應力計

33、算值 0.926 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.5 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算計算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大撓度計算值 = 0.6778.5756004 /(10010000416.667104)=0.181mm；方木的最大允許撓度 =0.6001000/250=2.400 mm；方木的最大撓度計算值 = 0.181 mm 小于 方木的最大允許撓度 =2.4 mm，滿足要求！、支撐小橫桿的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=1.879kN梁底模板中間支撐傳遞的集中力：P2=RB=5.145kN梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁

34、側模板自重傳遞的集中力：P3=(1.200-0.600)/40.600(1.20.12024.000+1.42.000)+1.220.600(1.200-0.120)0.400=1.185kN 簡圖(kNm) 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經過連續梁的計算得到：支座力:N1=N4=0.858 kN；N2=N3=7.351 kN；最大彎矩 Mmax=0.257 kNm；最大撓度計算值 Vmax=0.186 mm；最大應力 =0.257106/5080=50.7 N/mm2；支撐抗彎設計強度 f=205 N/mm2；支撐小橫桿的最大應力計算值 50.7 N/mm2 小于 支撐小橫

35、桿的抗彎設計強度 205 N/mm2,滿足要求!1.8、梁跨度方向鋼管的計算 梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算1.9、扣件抗滑移的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.75，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.00kN ?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.00 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=7.351 kN；R 12.0

36、0 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 1.10、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式 = N/(A)f、梁兩側立桿穩定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力： N1 =0.858 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1298.2=1.27 kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N3=1.2(0.60/2+(1.20-0.60)/4)0.600.40+(0.60/2+(1.20-0.60)/4)0.600.120(1.50+24.00)=1.121 kN；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值：N4=1.4(2.000+2.000)0

37、.600/2+(1.200-0.600)/40.600=1.512 kN；N =N1+N2+N3+N4=0.858+1.27+1.121+1.512=4.761 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo = k1

38、k2(h+2a) k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 2.5 按照表2取值1.011 ；上式的計算結果：立桿計算長度 lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.011(1.5+0.52) = 2.95 m；lo/i = 2949.593 / 15.8 = 187 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.205 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=4761.287/(0.205489) = 47.5 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 47.5 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm

39、2，滿足要求！、梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向鋼管的最大支座反力：N1 =7.351 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.129(8.2-1.2)=1.27 kN；N =N1+N2 =7.351+1.084=8.436 kN ； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓

40、強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo = k1k2(h+2a) k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 2.5 按照表2取值1.011 ；上式的計算結果：立桿計算長度 lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.011(1.5+0.52) = 2.95 m；lo/i = 2949.593 / 15.8 = 187 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.205 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=8435.932/(0.205489) = 8

41、4.2 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 84.2 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 考慮到高支撐架的安全因素，按下式復核計算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.011(1.5+0.52) = 2.95 m； k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.167; k2 - 計算長度附加系數，h+2a =2.5按照表2取值1.011 ；lo/i = 2949.593 / 15.8 = 187 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.205 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；= 8435.932/(0.20548

42、9) = 84.2 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 84.2 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2、截面350mm1000mm梁驗算2.1、計算簡圖：2.2、參數信息、模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m)：0.35；梁截面高度 D(m)：1.00；混凝土板厚度(mm)：120.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.60；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.50；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：0.60；梁支撐架搭設高度H(m)：8.20；梁兩側立桿間距(m)：1.20；承重架支撐形式：梁底支撐小楞

43、垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數：1；采用的鋼管類型為483.5；立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數：0.75；、荷載參數新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.40；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)：4.0；、材料參數木材品種：馬尾松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗壓強度設計值fc(N/mm)：12.0；木材抗彎強度設

44、計值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.5；面板材質：膠合面板；面板厚度(mm)：15.00；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；、梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底縱向支撐根數：3；、梁側模板參數主楞間距(mm)：600；次楞根數：4；主楞豎向支撐點數量：3；固定支撐水平間距(mm)：600；豎向支撐點到梁底距離依次是：250mm，500mm，750mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根數：2；次

45、楞材料：木方；寬度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；2.3、梁側模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取15.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.000m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。分別計算得 17.848 kN/m2

46、、24.000 kN/m2，取較小值17.848 kN/m2作為本工程計算荷載。2.4、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞的根數為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)、強度計算材料抗彎強度驗算公式如下： M/W f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 601.51.5/6=22.5cm3； M - 面板的最大彎矩(Nmm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的

47、三跨連續梁計算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.617.850.9=11.566kN/m；振搗混凝土荷載設計值: q2= 1.40.640.9=3.024kN/m；計算跨度: l = (1000-120)/(4-1)= 293.33mm；面板的最大彎矩 M= 0.111.566(1000-120)/(4-1)2 + 0.1173.024(1000-120)/(4-1)2= 1.30105Nmm；面板的最大支座反力為: N=1.1q1l+1.2q2l=1.111.566(1000-120)/(4-1

48、)/1000+1.23.024(1000-120)/(4-1)/1000=4.796 kN；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 1.30105 / 2.25104=5.8N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =5.8N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 、撓度驗算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值: q = q1= 11.566N/mm； l-計算跨度: l = (1000-120)/(4-1)=293.33mm； E-面板材質的彈性模量: E =

49、9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 601.51.51.5/12=16.88cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.67711.566(1000-120)/(4-1)4/(10095001.69105) = 0.362 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =(1000-120)/(4-1)/250 = 1.173mm；面板的最大撓度計算值 =0.362mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.173mm，滿足要求！2.5、梁側模板支撐的計算、次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q

50、= 4.796/0.600= 7.994kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 151010/6 = 83.33cm3；I = 15101010/12 = 416.67cm4；E = 10000.00 N/mm2； 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M = 0.288 kNm，最大支座反力 R= 5.276 kN，最大變形 = 0.171 mm（1）次楞強度驗算強度驗算計算公式如下: = M/Wf經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 = 2.88105/8.33104 =

51、3.5 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；次楞最大受彎應力計算值 = 3.5 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求?。?）次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: = 600/400=1.5mm；次楞的最大撓度計算值 =0.171mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =1.5mm，滿足要求！、主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力5.276kN,按照集中荷載作用下的兩跨連續梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3.5mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 25.078=10.16cm3；I = 212.187

52、=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞彎矩圖(kNm) 主楞變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M= 0.660 kNm，最大支座反力 R= 9.924 kN，最大變形 = 0.461 mm（1）主楞抗彎強度驗算 = M/Wf經計算得到，主楞的受彎應力計算值: = 6.60105/1.02104 = 64.9 N/mm2；主楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；主楞的受彎應力計算值 =64.9N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！（2）主楞的撓度驗算根據連續梁計算得到主楞的最大撓度為 0.461 mm主楞的最

53、大容許撓度值: = 250/400=0.625mm；主楞的最大撓度計算值 =0.461mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =0.625mm，滿足要求！2.6、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的兩跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 6001515/6 = 2.25104mm3； I = 600151515/12 = 1.69105m

54、m4； 、抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/Wf鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)1.00+0.400.600.90=16.783kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.600.90=3.024kN/m；q=16.783+3.024=19.807kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.12519.8071752=7.58104Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.37516.7830.175+0.4373.0240

55、.175=1.333kNRB=1.25ql=1.2519.8070.175=4.333kN =Mmax/W=7.58104/2.25104=3.4N/mm2；梁底模面板計算應力 =3.4 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！、撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.2=13.986kN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =175.00mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2

56、；面板的最大允許撓度值: =175.00/250 = 0.700mm；面板的最大撓度計算值: = 0.52116.7831754/(10095001.69105)=0.051mm；面板的最大撓度計算值: =0.051mm 小于 面板的最大允許撓度值: =0.7mm，滿足要求！2.7、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。、荷載的計算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=4.333/0.6=7.221kN/m、方木的

57、支撐力驗算 方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4；（1）、方木強度驗算計算公式如下:最大彎矩 M =0.1ql2= 0.17.2210.62 = 0.26 kNm；最大應力 = M / W = 0.26106/83333.3 = 3.1 N/mm2；抗彎強度設計值 f =13 N/mm2；方木的最大應力計算值 3.1 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!（2）、方木抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/(2bh0)其中

58、最大剪力: V =0.67.2210.6 = 2.6 kN；方木受剪應力計算值 = 32.61000/(250100) = 0.78 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.5 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.78 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.5 N/mm2,滿足要求!（3）、方木撓度驗算計算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大撓度計算值 = 0.6777.2216004 /(10010000416.667104)=0.152mm；方木的最大允許撓度 =0.6001000/250=2.400 mm；方木的最大撓度計算值 = 0.152 mm

59、小于 方木的最大允許撓度 =2.4 mm，滿足要求！、支撐小橫桿的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=1.333kN梁底模板中間支撐傳遞的集中力：P2=RB=4.333kN梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：P3=(1.200-0.350)/40.600(1.20.12024.000+1.42.000)+1.220.600(1.000-0.120)0.400=1.305kN 簡圖(kNm) 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經過連續梁的計算得到：支座力:N1=N3=0.304 kN；N2=8.999 kN；最大彎矩 Mmax=0.279 kNm；最大撓

60、度計算值 Vmax=0.116 mm；最大應力 =0.279106/5080=55 N/mm2；支撐抗彎設計強度 f=205 N/mm2；支撐小橫桿的最大應力計算值 55 N/mm2 小于 支撐小橫桿的抗彎設計強度 205 N/mm2,滿足要求!2.8、梁跨度方向鋼管的計算 梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算2.9、扣件抗滑移的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.75，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.00kN ?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R

61、 Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.00 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=8.999 kN；R 12.00 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 2.10、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式 = N/(A)f、梁兩側立桿穩定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力： N1 =0.304 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1298.2=1.27 kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N3=1.2(0.60/2+(1.20-0.35)/4)0.6

62、00.40+(0.60/2+(1.20-0.35)/4)0.600.120(1.50+24.00)=1.277 kN；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值：N4=1.4(2.000+2.000)0.600/2+(1.200-0.350)/40.600=1.722 kN；N =N1+N2+N3+N4=0.304+1.27+1.277+1.722=4.573 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08

63、； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo = k1k2(h+2a) k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 2.5 按照表2取值1.011 ；上式的計算結果：立桿計算長度 lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.011(1.5+0.52) = 2.95 m；lo/i = 2949.593 / 15.8 = 187 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.205

64、；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=4572.826/(0.205489) = 45.6 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 45.6 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！、梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向鋼管的最大支座反力：N1 =8.999 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.129(8.2-1)=1.27 kN；N =N1+N2 =8.999+1.115=10.115 kN ； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1

65、.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo = k1k2(h+2a) k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 2.5 按照表2取值1.011 ；上式的計算結果：立桿計算長度 lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.011(1.5+0.52) = 2.95 m；lo/i =

66、 2949.593 / 15.8 = 187 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.205 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=10114.869/(0.205489) = 100.9 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 100.9 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 考慮到高支撐架的安全因素，按下式復核計算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.011(1.5+0.52) = 2.95 m； k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.167; k2 - 計算長度附加系數，h+2a =2.5按照表2取值1.011

67、；lo/i = 2949.593 / 15.8 = 187 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.205 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；= 10114.869/(0.205489) = 100.9 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 100.9 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！3、板模板驗算3.1、參數信息、模板支架參數橫向間距或排距(m):0.60；縱距(m):0.60；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.50；模板支架搭設高度(m):8.10；采用的鋼管(mm):483.5 ；板底支撐連

68、接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:單扣件，考慮扣件的保養情況，扣件抗滑承載力系數:0.75；、荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.500；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.000；、材料參數面板采用膠合面板，厚度為15mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):250.000；木方彈性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木

69、方的截面高度(mm):100.00；、樓板參數樓板的計算厚度(mm):120.00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元3.2、模板面板計算模板面板為受彎構件,按三跨連續梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 601.52/6 = 22.5 cm3；I = 601.53/12 = 16.875 cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板計算簡圖、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.50.120.6+0.50.6 = 2.136 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 20.6= 1.

70、2 kN/m；、強度計算計算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.22.136+1.41.2= 4.243kN/m最大彎矩 M=0.14.2432502= 26520 Nm；面板最大應力計算值 =M/W= 26520/22500 = 1.179 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 1.179 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3.2.3、撓度計算撓度計算公式為=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=2.136kN/m面板最大撓度計算值 = 0.6772.1362504/(100950016.87

71、5104)=0.035 mm； 面板最大允許撓度 =250/ 250=1 mm；面板的最大撓度計算值 0.035 mm 小于 面板的最大允許撓度 1 mm,滿足要求!3.3、模板支撐方木的計算方木按照三跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=bh2/6=51010/6 = 83.33 cm3；I=bh3/12=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞計算簡圖、荷載的計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25.50.250.12+0.50.25 = 0.89 kN/m ；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 20.25

72、 = 0.5 kN/m；、強度驗算計算公式如下:M=0.1ql2均布荷載 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.20.89+1.40.5 = 1.768 kN/m；最大彎矩 M = 0.1ql2 = 0.11.7680.62 = 0.064 kNm；方木最大應力計算值 = M /W = 0.064106/83333.33 = 0.764 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應力計算值為 0.764 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!、抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.6

73、1.7680.6 = 0.636 kN；方木受剪應力計算值 = 3 0.636103/(2 50100) = 0.191 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.191 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.4 N/mm2，滿足要求!、撓度驗算計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷載 q = q1 = 0.89 kN/m；最大撓度計算值 = 0.6770.896004 /(10090004166666.667)= 0.021 mm；最大允許撓度 =600/ 250=2.4 mm；方木的最大撓度計算值 0.021 mm

74、小于 方木的最大允許撓度 2.4 mm,滿足要求!3.4、木方支撐鋼管計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P1.273kN; 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.188 kNm ；最大變形 Vmax = 0.178 mm ；最大支座力 Qmax = 3.377 kN ；最大應力 = 187614.267/5080 = 36.932 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 36.932 N/mm2 小于 支撐鋼

75、管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為 0.178mm 小于 600/150與10 mm,滿足要求!3.5、扣件抗滑移的計算按規范表,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為0.75kN?？v向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 3.377 kN；R 6.00 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 3.6、模板支架立桿荷載設計值(軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。、靜荷載標準值包括以下內容(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1388.1 = 1.121 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規范附

76、錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.50.60.6 = 0.18 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 25.50.120.60.6 = 1.102 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 2.403 kN；、活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載經計算得到，活荷載標準值 NQ = (2+2 ) 0.60.6 = 1.44 kN；、不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 4.899 kN；3.7、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式: =N/(A)f其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN)

77、 ：N = 4.899 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；按下式計算: l0 = h+2a = 1.5+0.52 = 2.5 m； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.5 m；l0/i = 2500 / 1

78、5.8 = 158 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.281 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=4899.168/（0.281489） = 35.654 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 35.654 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.01(1.5+0.52) = 2.947 m；k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 2.5 按照表2取值1.01 ；Lo/i = 2

79、946.675 / 15.8 = 186 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.207 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=4899.168/（0.207489） = 48.4 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 48.4 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！4、附表 以上表參照 杜榮軍: 扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全。十、補充說明：1、支撐架按規范每4-6m設置一道水平剪刀撐，本方案只于架體頂部設置了一道水平剪刀撐，原因如下：1）、支撐架高寬比均小于1；2）、梁底至五層樓面的距離只有7m；3）、本支撐架局部超高，未超高部分已澆筑砼，超高部分與未超高部分支撐架連成整體，整體性較好；考慮以上原因，只在頂部設置一道水平剪刀撐能保證架體安全。2、板底立桿實際搭設縱橫間距800，大于計算間距，經計算，除扣件抗滑移不滿足要求，其余必須計算項均滿足要求；現場實際搭設板底支撐采用的是頂托，滿足抗滑移要求。3、梁底立桿實際搭設縱橫間距400-500mm，小于計算間距，安全系數增大。