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1、金融大廈塔樓頂部拆除工程懸挑式腳手架施 工 方 案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月 目 錄一、設計依據及腳手架布置31、xx市懸挑式腳手架安全管理細則33、建設部建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99）；3二、使用材料6三、腳手架的計算6四、搭設技術措施6 五、搭設工藝流程81、懸挑式腳手架搭設工藝流程：82、操作要點8六、架子的驗收、使用及管理81、 架子的驗收、使用及管理8 七、架子搭設安全技術交底101、 架子搭設安全技術交底10懸挑式扣件鋼管腳手架計算書12一、大橫桿的計算:131.均布荷載值計算2、132.抗彎強度計算133.撓度計算14三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度14二、小橫桿的計算:141.荷載值計算142.抗彎強度計算153.撓度計算15三、扣件抗滑力的計算:161.荷載值計算16四、腳手架荷載標準值:16五、立桿的穩定性計算:171.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算172.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算18六、連墻件的計算:18七、懸挑梁的受力計算:19八、懸挑梁的整體穩定性計算:20九、錨固段與樓板連接的計算:21懸挑腳手架陽角型鋼計算書221、型鋼受力計算222、型鋼整體穩定性計算233、支桿的強度計算244、型鋼與建筑物連接的計算25一、設計依據及腳手架布置1、xx市3、懸挑式腳手架安全管理細則2、xx市規范鋼管扣件水平模板的支撐系統安全技術規程DG/TJ08-016-2004；3、建設部建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99）；4、中國建筑出版社建筑施工腳手架實用手冊；5、施工中不允許超過設計荷載。6、工程概況：建設單位：xx潤寶置業有限公司；總包單位：中國建筑第八工程局有限公司；設計單位：xx現代建筑設計集團有限公司；監理單位：xx現代工程咨詢有限公司；工程地點：xx保稅區內xx路、xx路轉角處本工程為舊樓改造工程，原來主體結構已經施工完成，主樓為38層，裙房4層，因設計用途從原來的辦公樓變為酒店需對原中國金融大廈裙樓進行拆除；主樓拆除三十八層，屋面層平面4、，拆除148.7高平面（本方案主要針對塔樓拆除外立面圍護）；主要拆除物為梁、板、墻、柱、電梯井道等。6、小橫桿、大橫桿和立桿是傳遞垂直荷載的主要構件。而剪力撐和斜撐主要保證腳手架整體剛度和穩定性的。并且加強抵抗垂直和水平作用的能力。扣件則是架子組成整體的聯結件和傳力件。 7、36層往上為第一次懸挑腳手架。腳手架為雙排腳手架，搭設高度不超過20.0米，立桿采用單立管。搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.00米，立桿的步距1.80米。采用的鋼管類型為483.5，連墻件采用2步2跨，豎向間距3.60米，水平間距3.00米。每間隔4根立桿設置一道剪刀撐。施工均布荷載為3.0kN/m2，腳手5、板共鋪設8層。懸挑水平鋼梁采用18號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.35米，建筑物內錨固段長度1.65米。懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構，沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉結。8、懸挑腳手架在陽角處需要設置兩根45度斜角向12.6號槽鋼斜撐，型鋼采用18號工字鋼，型鋼支點距離建筑物角點2米，型鋼總長4米。陽角懸挑型鋼需要與相鄰懸挑型鋼構造設置12.6號槽鋼水平連梁。9、凸窗處懸挑水平鋼梁采用18號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.95米，建筑物內錨固段長度1.95米。懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構，沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉結。具體布置圖如下：二、使用材料1、鋼管宜采用力學性能適中的Q235A(3號)鋼，其6、力學性能應符合國家現行標準炭素結構鋼(GB/T700)中Q235A鋼的規定。 2、鋼管選用外徑48mm，壁厚3.5mm的焊接鋼管。3、鑄件不得有裂紋、氣孔，不宜有縮松、砂眼、澆冒口殘余披縫，毛刺、氧化皮等清除干凈。 4、扣件與鋼管的貼合面必須嚴格整形，應保證與鋼管扣緊時接觸良好，當扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離應不小于5mm。 5、扣件活動部位應能靈活轉動，旋轉扣件的兩旋轉面間隙應小于1mm。 6、扣件表面應進行防銹處理。 7、鋼管彎曲、壓扁、有裂紋或嚴重銹蝕；扣件有脆裂、變形、滑扣應報廢和禁止使用。 8、外架鋼管采用金黃色，欄桿采用紅白相間色，扣件刷暗紅色防銹漆。9、安全網采用藍色20007、目(100mm100mm)密目安全網，其性能要符合國家規定和沖韌試驗規定。10、腳手板采用竹笆片，兩端使用14號鍍鋅鐵絲捆緊。三、腳手架的計算附件1、懸挑式扣件鋼管腳手架計算書；附件2、懸挑腳手架陽角型鋼計算書；四、搭設技術措施搭設技術措施：(1)立桿垂直度偏差不得大于架高的1200。(2)各接頭必須采取對接扣件，對接應符合下要求：立桿上的對接扣件應交錯布置，兩相鄰立桿接頭不應設在同步同跨內，兩相鄰立桿接頭在高度方向錯開的距離不應小于500mm，各接頭中心距主節點的距離不應大于步距的13，同一步內不允許有二個接頭。 (3)腳手架底部必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應用直角扣件固定在距懸挑梁表8、面不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿應用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。 (4)大橫桿設于小橫桿之下，在立桿內側，采用直角扣件與立桿扣緊。 (5)大橫桿對接扣件連接、對接應符合以下要求：對接接頭應交錯布置，不應設在同步、同跨內，相鄰接頭水平距離不應小于500mm。并應避免設在縱向水平跨的跨中。 (6)架子四周大橫桿的縱向水平高差不超過500mm，同一排大橫桿的水平偏差不得大于1300。 (7)小橫桿兩端應采用直角扣件固定在立桿上。 (8)腳手架的外立面的兩端各設置一道剪刀撐，由底至頂連續設置。 (9)剪刀撐的接頭采用搭接，搭接長度至少1米，至少3組旋轉扣件。 (10)剪刀撐應用旋9、轉扣件固定在與之相交的小橫桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線距主節點的距離不應大于150mm。 (11)用于大橫桿對接的扣件開口，應朝架子內側，螺栓向上，避免開口朝上，以防雨水進人，導致扣件銹蝕、銹腐后強度減弱，直角扣件不得朝上。 (12)剪刀撐是在腳手架外側交叉成十字形的雙桿互相交叉。并與地面成4560夾角。作用是把腳手架連成整體，增加腳手架的整體穩定。(13)在陽角轉角處，型鋼懸挑梁下面兩側增加12號斜撐槽鋼。槽鋼與建筑物立面成45度角，與水平面成45度角，與型鋼梁的作用點距離建筑物角點2.1米，斜撐槽鋼與建筑物預埋鐵及型鋼梁滿焊。陽角懸挑梁的梁端與附近兩側懸挑梁的梁端通過12號槽鋼連接，10、做成聯梁形式。(14)懸挑梁內錨固點距離建筑物外邊1.6米，外錨固點距離建筑物外邊1.2米，錨固采用預埋鋼筋，鋼筋直徑16mm。通過另外滿焊圓鋼來彌補型鋼梁與預埋鋼筋之間的空隙。 五、搭設工藝流程1、懸挑式腳手架搭設工藝流程：懸挑架部件準備（預埋件檢查合格）安裝懸挑架縱梁安裝安裝腳手架承插鋼管底座搭設腳手架檢查驗收使用拆除。2、操作要點1）按懸挑架部件明細表核對進場部件，檢查質量證明、型號規格。2）除去預埋件表面的雜物，對預埋件的位置進行逐個檢查并實測預埋件的偏差。3）每完成一榀懸挑架后，按規定檢驗校正，才能繼續安裝相臨一榀懸挑架。4）安裝縱梁前，再次核對安裝后懸挑架的孔眼尺寸，懸挑架的相對位11、置，看是否有位移、變形情況，調整后再安裝。5）承插鋼管底座與縱梁可靠連接，在工字鋼上焊25鋼筋，立桿直接插在鋼筋上，限制鋼管的水平位移。6）懸挑架的安裝、腳手架系統的搭設必須由項目技術負責人、安全員、施工員分段驗收，驗收合格后才能使用。7）懸挑腳手架在使用時經常進行檢查，并遵守設計對操作層數的規定，不得超負荷運作。8）拆除懸挑腳手架，先拆除腳手架系統，然后再拆除縱梁和懸挑梁。9）拆除縱梁和懸挑架時，注意上下得聯系，統一指揮，防止撞擊已建成得裝飾面。六、架子的驗收、使用及管理1、 架子的驗收、使用及管理(1)把好驗收關。搭設過程中的架子，必須由項目技術負責人組織技術、安全與搭設班組、工長進行檢查12、，符合要求后方可上人使用。架子未經檢查、驗收，除架子工外，嚴禁其他人員攀登。驗收合格的架子任何人不得擅自拆改，需局部拆改時，要經設計負責人同意，由架子工操作。 (2)工程的施工負責人，必須按架子方案的要求，擬定書面操作要求，向班組進行安全技術交底，班組必須嚴格按操作要求和安全技術交底施工。 (3)基礎、卸荷措施和架子分段完成后，應由制定架子方案及安全、技術、施工、使用等有關人員，每三排進行驗收，并填寫驗收單，合格后方可繼續搭設使用。 (4)使用按3kNm2考慮，因此架子上不準堆放成批材料，零星材料可適當堆放。 (5)架子搭好后要派專人管理，未經安全科同意，不得改動，不得任意解掉拉桿和扣件。 (13、6)架子上不準有任何活動材料，如扣件、活動鋼管、鋼筋，一旦發現應及時清除。 (7)雨后要檢查架子的下沉情況，發現地基沉降或立桿懸空要馬上用木板將立桿楔緊。 (8)在六級以上大風、大霧和大雨天氣下不得進行腳手架作業，雨后上架前要防滑措施。 (9)作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載，不得將模板、泵送混凝土輸送管等支撐固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起重設備。2、人員素質要求 (1)作業人員必須年滿18歲，兩眼視力均不低于1.0，無色盲，無聽覺障礙，無高血壓、心臟病、癲癇、眩暈和突發性昏厥等疾病。 (2)責任心強，工作認真負責，熟悉本作業的安全技術操作規程。嚴禁酒后作業和作業中玩笑戲鬧。 (3)14、明確使用個人防護用品和采取安全防護措施。進入施工現場，必須戴好安全帽，在無可靠防護2m以上處作業必須系好安全帶，使用工具要放在工具套內。 (4)作業所用材料要堆放平穩，高處作業地面環境要整潔，不能雜亂無章，亂擺亂放，所用工具要全部清點回收，防止遺留在作業現場掉落傷人。七、架子搭設安全技術交底1、 架子搭設安全技術交底(1)凡是高血壓、心臟病、癲癇病、暈高或視力不夠等不適合做高處作業的人員，均不得從事架子作業。配備架子工的徒工，在培訓以前必須經過醫務部門體檢合格，操作時必須有技工帶領、指導，由低到高，逐步增加，不得任意單獨上架子操作。要經常進行安全技術教育。凡從事架子工種的人員，必須定期(每年)15、進行體檢。 (2)腳手架支搭以前，必須制定施工方案和進行安全技術交底。對于高大異形的架子并應報請上級部門批準，向所有參加作業人員進行書面交底。 (3)操作小組接受任務后，必須根據任務特點和交底要求進行認真討論，確定支搭方法，明確分工。在開始操作前，組長和安全員應對施工環境及所需防護用具做一次檢查，消除隱患后方可開始操作。 (4)架子工在高處(距地面高度2m以上)作業時，必須佩帶安全帶。安全帶必須與已綁好的立、橫桿掛牢，不得掛在鉛絲扣或其他不牢固的地方，不得“走過檔”(即在一根順水桿上不扶任何支點行走)，也不得跳躍架子。在架子上操作應精力集中，禁止打鬧和玩笑，休息時應下架子。嚴禁酒后作業。 (516、)遇有惡劣氣候(如風力五級以上，高溫、雨天氣等)影響安全施工時應停止高處作業。 (6)遞桿、拉桿時，上下左右操作人員應密切配合，協調一致。拉桿人員應注意不碰撞上方人員和已綁好的桿子，下方遞桿人員應在上方人員接住桿子后方可松手，并躲離其垂直操作距離3m以外。使用人力吊料，大繩必須堅固，嚴禁在垂直下方3m以內拉大繩吊料。使用機械吊運，應設天地輪，天地輪必須加固，應遵守機械吊裝安全操作規程，吊運杉板、鋼管等物應綁扎牢固，接料平臺外側不準站人，接料人員應等起重機械停車后再接料、解綁繩。 (7)未搭完的一切腳手架，非架子工一律不準上架。架子搭完后由施工人會同架子組長以及使用工種、技術、安全等有關人員共同17、進行驗收，認為合格，辦理交接驗收手續后方可使用。使用中的架子必須保持完整，禁止隨意拆、改腳手架或挪用腳手板；必須拆改時，應經施工負責人批準，由架子工負責操作。 (8)所有的架子，經過大風、大雨后，要進行檢查，如發現傾斜下沉及松扣、崩扣要及時修理。2架子拆除安全技術交底(1)外架拆除前，工長要向拆架施工人員進行書面安全交底工作。交底有接受人簽字。 (2)拆除前，班組要學習安全技術操作規程，班組必須對拆架人員進行安全交底，交底要有記錄，交底內容要有針對性，拆架子的注意事項必須講清楚。 (3)拆架前在地上用繩子或鐵絲先拉好圍欄，沒有監護人，沒有安全員工長在場，外架不準拆除。 (4)架子拆除程序應由上18、而下，按層按步拆除，先清理架上雜物。按拆架原則先拆后搭的桿子。剪刀撐、拉桿不準一次性全部拆除，要求桿拆到哪一層，剪刀撐、拉桿拆到哪一層。 (5)拆除工藝流程：拆護欄拆腳手板拆小橫桿拆大橫桿拆剪刀撐拆立桿拉桿傳遞至地面清除扣件按規格堆碼。 (6)拆桿和放桿時必須由2-3人協同操作，拆大橫桿時，應由站在中間的人將桿順下傳遞，下方人員接到桿拿穩拿牢后，上方人員才準松手，嚴禁往下亂扔腳手料具。 (7)拆架人員必須系安全帶，拆除過程中，應指派一個責任心強、技術水平高的工人擔任指揮，負責拆除工作的全部安全作業。 (8)拆架時有管線阻礙不得任意割移，同時要注意扣件崩扣，避免踩在滑動的桿件上操作。 (9)拆架19、時螺絲扣必須從鋼管上拆除，不準螺絲扣在被拆下的鋼管上。 (10)拆架人員應配備工具套，手上拿鋼管時，不準同時拿板手，工具用后必須放在工具套內。 (11)拆架休息時不準坐在架子上或不安全的地方，嚴禁在拆架時嘻戲打鬧。 (12)拆架人員要穿戴好個人勞保用品，不準穿膠底易滑鞋上架作業，衣服要輕便。 (13)拆除中途不得換人，如更換人員必須重新進行安全技術交底。 (14)拆下來的腳手桿要隨拆、隨清、隨運，分類、分堆、分規格碼放整齊，要有防水措施，以防雨后生銹。扣件要分型號裝箱保管。 (15)拆下來的鋼管要定期重新外刷一道防銹漆，刷一道調合漆。彎管要調直，扣件要上油潤滑。 (16)嚴禁架子工在夜間進行架20、子搭拆工作。未盡事宜工長在安全技術交底中做詳細的交底，施工中存在問題的地方應及時與技術部門聯系，以便及時糾正。附件一：懸挑式扣件鋼管腳手架計算書 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。 計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度不超過20.0米，立桿采用單立管。 搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.00米，立桿的步距1.80米。 采用的鋼管類型為483.5， 連墻件采用2步2跨，豎向間距3.60米，水平間距3.00米。 施工均布荷載為3.0kN/m2，腳手板共鋪設4層。 懸挑水平鋼梁采用18號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.35米，建筑物內錨21、固段長度1.50米。 懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構，沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉結。 一、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.000/3=0.050kN/m 活荷載標準值 Q=3.0001.000/3=1.000kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.20.038+1.20.050=0.106kN/m 活荷載的計算值 q2=1.41.000=1.400kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖22、(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.080.106+0.101.400)1.5002=0.334kN.m 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.100.106+0.1171.400)1.5002=-0.392kN.m 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.392106/5080.0=77.248N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷23、載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=0.038+0.050=0.088kN/m 活荷載標準值q2=1.000kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.088+0.9901.000)1500.04/(1002.06105121900.0)=2.117mm 大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求! 二、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.0381.500=0.058kN 腳手板24、的荷載標準值 P2=0.1501.0001.500/3=0.075kN 活荷載標準值 Q=3.0001.0001.500/3=1.500kN 荷載的計算值 P=1.20.058+1.20.075+1.41.500=2.259kN 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.20.038)1.0002/8+2.2591.000/3=0.759kN.m =0.759106/5080.0=149.370N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.25、撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.00.0381000.004/(3842.060105121900.000)=0.02mm 集中荷載標準值P=0.058+0.075+1.500=1.633kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1632.6001000.0(31000.02-41000.02/9)/(722.06105121900.0)=2.308mm 最大撓度和 V=V1+V2=2.328mm 小橫桿的最大撓度小于1000.0/126、50與10mm,滿足要求! 三、扣件抗滑力的計算: 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.0381.000=0.038kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.0001.500/2=0.113kN 活荷載標準值 Q=3.0001.0001.500/2=2.250kN 荷載的計算值 R=1.20.038+1.20.113+1.42.250=3.331kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角27、扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN； 四、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1248 NG1 = 0.12521.000=2.621kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15 NG2 = 0.15041.500(1.000+0.300)/2=0.585kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本28、例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG3 = 0.1501.5004/2=0.450kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50021.000=0.157kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.813kN。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.00021.5001.000/2=4.500kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB500029、9-2001)的規定采用：W0 = 0.550 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：Uz = 0.840 Us 風荷載體型系數：Us = 0.870 經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.5500.8400.870 = 0.281kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載基本風壓標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 五、立桿的穩定性計算30、: 1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=10.88kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.19； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.12m； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.50； A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 119.72 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/m31、m2； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=9.93kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.19； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.12m； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定；u = 1.50 A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW = 0.163kN.m；32、 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 141.35 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求! 連墻件采用扣件與墻體連接。 經過計算得到 Nl = 9.254kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不滿足要求!采用雙扣件則滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖 七、懸挑梁的受力計算: 懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算 懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 懸臂單跨梁計算簡圖 支座反力計算公式 支座彎矩計算公式 C點最大撓度計算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k33、2 = m2/l。 本工程算例中，m = 1350mm，l = 1500mm，ml = 300mm，m2 = 1300mm； 水平支撐梁的截面慣性矩I = 1660.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 185.00cm3。 受腳手架作用集中強度計算荷載 N=10.88kN 水平鋼梁自重強度計算荷載 q=1.230.600.00017.8510=0.29kN/m k=1.35/1.50=0.90 kl=0.30/1.50=0.20 k2=1.30/1.50=0.87 代入公式，經過計算得到 支座反力 RA=34.133kN 支座反力 RB=-11.560kN 最大彎矩 MA=17.664kN34、.m 抗彎計算強度 f=17.664106/(1.05185000.0)=90.935N/mm2 水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求! 受腳手架作用集中計算荷載 N=3.81+4.50=8.31kN 水平鋼梁自重計算荷載 q=30.600.00017.8510=0.24kN/m 最大撓度 Vmax=4.704mm 按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄A結構變形規定，受彎構件的跨度對懸臂梁為懸伸長度的兩倍，即2700.0mm 水平支撐梁的最大撓度小于2700.0/400,滿足要求! 八、懸挑梁的整體穩定性計算: 水平鋼梁采用18號工字鋼,計算公式如下 其中 35、b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B得到： b=2.00 由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B其值用b查表得到其值為0.929 經過計算得到強度 =17.66106/(0.929185000.00)=102.78N/mm2； 水平鋼梁的穩定性計算 f,滿足要求! 九、錨固段與樓板連接的計算: 1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下： 水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=11.560kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為 其中f為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計36、規范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=115604/(3.1416502)1/2=13mm 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。 2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下： 錨固深度計算公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 11.56kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； fb 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.5N/mm2； h 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于11559.95/(3.1416201.5)=37、122.7mm。 3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下： 混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 11.56kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； b 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=13.59N/mm2； 經過計算得到公式右邊等于131.6kN 樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!附件二懸挑腳手架陽角型鋼計算書 水平陽角型鋼采用焊接建筑物預埋件連接，計算條件為一端固支的連續梁。 本工程中，腳手架排距為1000mm，內側腳手架距離墻體300mm，計38、算中取其1.414倍為集中力作用點。 型鋼采用18號工字鋼，型鋼支點距離建筑物角點2000mm。 型鋼截面慣性矩I = 1660.00cm4，截面抵抗矩W = 185.00cm3，截面積A = 30.60cm2。 陽角型鋼示意圖 陽角型鋼計算簡圖 1、型鋼受力計算 受腳手架作用的聯梁傳遞集中力 P=20.00kN 水平鋼梁自重荷載 q=1.230.600.00017.8510=0.29kN/m 經過連續梁的計算得到 陽角型鋼支撐梁剪力圖(kN) 陽角型鋼支撐梁彎矩圖(kN.m) 陽角型鋼支撐梁變形圖(mm) 型鋼支點的的支撐力為20.058kN 型鋼固接處的支撐力為21.095kN 型鋼最大彎39、矩 Mmax=7.439kN.m 圖中距離|MP|=(2.0002.000+3.0003.000+2.0003.0001.414+3.0003.000)1/2=5.521m 圖中角度 MPQ=arcsin(3.000/5.521)=0.574 圖中角度 OPQ=arctg(0.768/2.000)=0.367 每根支撐桿的壓力 T=20.058/2/sin(0.574)=18.457kN 水平型鋼的軸向力 N=218.457cos0.574cos0.367=28.928kN 型鋼抗彎計算強度 f =M/1.05W+N/A=7.439106/(1.05185000.0)+28.9281000/340、060.0=47.749N/mm2 型鋼計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求! 2、型鋼整體穩定性計算 水平型鋼采用18號工字鋼,計算公式如下 其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B得到： b=2.00 由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B其值用b查表得到其值為0.929 經過計算得到強度 =7.44106/(0.929185000.00)=43.28N/mm2； 水平鋼梁的穩定性計算 f,滿足要求! 3、支桿的強度計算 斜壓支桿的軸力 R=18.457kN 下面壓桿以12.6號槽鋼計算，斜壓桿的容41、許壓力按照下式計算： 其中 N 受壓斜桿的軸心壓力設計值，N = 18.46kN； 軸心受壓斜桿的穩定系數,由長細比l/i查表得到=0.06； i 計算受壓斜桿的截面回轉半徑，i = 1.57cm； l 受最大壓力斜桿計算長度，l = 5.52m； A 受壓斜桿凈截面面積，A =15.69cm2； 受壓斜桿受壓強度計算值，經計算得到結果是 198.75 N/mm2； f 受壓斜桿抗壓強度設計值，f = 205N/mm2； 受壓斜桿的穩定性計算 f,滿足要求! 斜撐支桿采用焊接方式與墻體預埋件連接，對接焊縫強度計算公式如下 其中 N為斜撐支桿的軸向力，N=18.457kN； lw為斜撐支桿件的周42、長，取453.00mm； t為斜撐支桿的厚度，t=5.50mm； ft或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取185.0N/mm2； 經過計算得到焊縫抗拉強度 = 18457.06/(453.005.50) = 7.41N/mm2。 對接焊縫的抗拉或抗壓強度計算滿足要求! 4、型鋼與建筑物連接的計算 水平鋼梁與樓板采用對接焊縫，彎矩和剪力共同作用的對接焊縫計算如下： 對接焊縫在正應力與剪應力作用計算公式為 經過計算得到滿足上式的最小對接焊縫面積 A =260mm2； 其中 N 對接焊縫軸向力，N=28.928kN； F 對接焊縫切向力，F=21.095kN； A 水平鋼梁滿焊的截面積，A=260mm2； ft 對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取185.0N/mm2； 經過計算得到焊縫正應力強度 = 28928.35/260.00 = 111.26N/mm2； 焊縫剪應力強度f = 21095.47/260.00 = 81.14N/mm2； 焊縫總強度為179.25N/mm2； 對接焊縫的強度計算滿足要求!