午啪啪夜福利无码亚洲,亚洲欧美suv精品,欧洲尺码日本尺码专线美国,老狼影院成年女人大片

1、正本公路立交橋40米箱梁扣件式鋼管滿堂支架施工方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月目 錄1.概述31.1編制依據31.2工程概況31.3施工工藝流程32.滿堂支架施工42.1地基處理52.2滿堂支架施工53箱梁支架驗算63.1箱梁底模支撐驗算（順公路方向）63.1.1內楞驗算（9090mm木方）73.1.2外楞驗算（2483鋼管）83.1.3扣件式鋼管支撐驗算103.2箱梁底模支撐驗算（順橋方向）103.2.1內楞驗算（9090mm木方）103.2.2外楞驗算（2483鋼管）123.2.3扣件式鋼管支撐驗2、算133.3門洞支撐驗算133.3.1次梁驗算（ 16槽鋼）143.3.2主梁驗算（I 40工字鋼）153.3.3立柱驗算4040163.4箱梁側模驗算163.4.1內楞驗算（9090mm木方）173.4.2外楞驗算（2483鋼管）183.4.3對拉桿驗算193.5支架基礎及地基承載力驗算193.5.1立桿基礎承載力驗算（C15砼硬化面上）193.5.2立桿基礎承載力驗算（瀝青砼硬化面上）203.5.3立柱基礎承載力驗算（25砼支墩上）204支架預壓204.1荷載及預壓布置204.2預壓觀察點設置204.3預拱度設置204.4卸載20 摘要：箱梁施工采用滿堂支架方案。通過計算，對滿堂支架進行合3、理的布置，保證支架有足夠的強度、剛度和穩(wěn)定性，確保施工安全。關鍵詞：支架 門洞 強度、剛度和穩(wěn)定性 1.概述1.1編制依據1）xx設計院設計的xx電廠鐵路專用線工程xx公路立交橋修改施工圖；2）xx電廠鐵路專用線40m后張法預應力混凝土簡支箱梁（單線）專橋（2007）-9782設計圖；3）鐵道部頒發(fā)的鐵路橋涵施工規(guī)范TBJ20396鐵路混凝土與砌體工程施工規(guī)范TB102102001、鐵道部頒發(fā)的鐵路橋涵工程質量檢驗評定標準TB104152003；4）省市頒布的安全生產、文明施工的相關規(guī)定； 5）我單位施工管理水平、技術裝備能力以及長期從事鐵路施工的實踐經驗和現(xiàn)場踏勘和調查資料。 1.2工程概況4、xx公路大橋是xx電廠鐵路專用線控制性工程之一。該立交橋在S321公路里程25K+850處跨越xx公路。本大橋為區(qū)間橋梁，位于直線上,孔跨設計為224+1-40+224m后張法預應力混凝土梁，全橋長161.18m，橋位處鐵路為平坡，其中40m跨箱梁跨越該公路。為了減少箱梁施工對省道交通的影響，采用滿堂支架施工并在機動車道和非機動車道設置通車門洞和人行門洞，具體滿堂支架布置祥見附圖，此方案獲得了省市公路、交警等有關部門專家評審通過。為保證xx公路大橋順利施工，并確保40米箱梁安全和質量，為此我們對滿堂支架方案進行了詳細計算。箱梁截面形式為單箱單室等高度預應力混凝土簡支梁，梁端腹板局部加寬，并在跨5、中及梁端支座處設置隔墻，跨度為40m，梁長為40.6m，橋面全長為41.7m，梁高2.8m，橋面頂寬3.9m，箱梁底寬為2.25m，梁端底寬加寬為2.69m，梁部設人行道欄桿，不設避免車臺。梁部采用縱向預應力體系，預應力鋼絞線為標準型17-15.2-1860-GB/T5224-2003，縱向預應力索錨下控制應力為1860MPa，采用9-75及12-75鋼絞線，OVM15-9型和OVM15-12型錨具，YCW250B型張拉千斤頂張拉。1.3施工工藝流程地基處理等重預壓試驗扣件式滿堂支撐搭設箱梁底模、側模安裝預壓裝置安裝模板配制鋼筋加工荷載預壓試驗箱梁鋼筋綁扎、焊接穿波紋管、鋼絞線并固定混凝土澆注6、混凝土養(yǎng)護縱向預應力初張拉拆除支架及底模縱向預應力終張拉壓漿、封錨箱梁內模安裝2.滿堂支架施工 本箱梁橫跨xx公路，為保證施工期間道路暢通、行人和車輛安全，滿堂支架搭設時，在機動車道設雙向通車門洞及人行門洞。機動車門洞寬度為4m，高度4.5m，人行門洞寬度為1.8m，高度3m。其余部位采用扣件式滿堂支架。 2.1地基處理支架基礎應滿足施工對基礎的強度、穩(wěn)定性及變形的要求。根據橋位所處的位置及地質條件，必須對支架的地基進行必要的處理。在既有公路現(xiàn)有路面上，門洞基礎用500mm寬混凝土墩進行加固，以滿足集中承載力要求；對支承在路面上的滿堂支架立桿，均在底部設100mm100mm8mm鋼板，增加受力7、面積，防止局部沉降。對既有xx公路兩側及綠化帶地基，應換填應力為200kPa以上的級配碎石，采用壓路機碾壓壓實，確保承載力滿足120kpa，面層澆筑15cm 厚C20砼進行硬化。2.2滿堂支架施工門洞采用40cm40cm鋼柱，主梁為I40工字鋼，次梁為16槽鋼。立柱基礎為7m0.5m0.6m鋼筋砼條形基礎。支架采用扣件式滿堂支架，置于硬化處理后的地基之上，支撐基礎必須牢固。支架采用483鋼管進行搭設，支架間距順橋向為0.55m0.6m，橫橋向為0.5m0.8m，步高為1.2m，依據搭設高度設置剪刀撐，鋼管頂部采用可調支撐上托。因為滿堂支架是整個箱梁施工最重要的受力體系，所以鋼管支撐的桿件有銹蝕8、，彎曲、壓扁或有裂縫的鋼管嚴禁使用；使用的扣件有脆裂、變形、滑絲的扣件禁止使用，扣件活動部位應能靈活轉動，當扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離應不小于5mm。立桿：在豎立桿時要注意桿件的長短搭配使用。立桿的接頭除梗肋處可采用搭接頭外，必須采用對接扣件實行對接。搭接時的搭接長度不應小于1m，用不少于兩個旋轉扣件來扣牢，扣件的外邊緣到桿端距離不應小于100mm。相鄰兩立桿的接頭應相互錯開，不應在同一步高內，相鄰接頭的高度差應大于500mm。大橫桿：大橫桿的長度不宜小于三跨，一般不小于6m。大橫桿對立桿起約束作用。故立桿和大橫桿必須用直角扣件扣緊，不得遺漏。上下相鄰的大橫桿應錯開布置在立桿的里側和外側9、，以減少立桿的偏心受荷情況。同一水平內的內外兩根大橫桿的接頭和上下相鄰的兩根大橫桿的接頭均應相互錯開，不得出現(xiàn)在同一跨間內，相鄰接的水平距離應大于500mm。小橫桿：小橫桿緊貼立桿布置，用直角扣件扣緊，拆模前在任何情況下不得拆除貼近立桿的小橫桿。斜桿：縱向支撐的斜桿與地面夾角宜在4560范圍內。斜桿的搭設是將一根斜桿扣在立桿上，另一根斜桿扣在小橫桿的伸出部分上，這樣可以避免兩根斜桿相交時把鋼管別彎。斜桿用扣件與腳手架扣緊的連接頭兩端距腳手架節(jié)點不大于200mm，除兩端扣緊外，中間尚需增加24個扣結點。斜桿的最下面一個連接點距地面不宜大于500mm，以保證支架的穩(wěn)定性。斜桿的接長宜采用對接扣件的10、對接連接。當采用搭接時，搭接長度不小于400mm，并用兩只旋轉扣件扣牢。立桿縱橫距和步距按支撐設計方案進行施工，立桿間設剪刀撐，剪刀撐應聯(lián)系34根立桿，斜桿與地面夾角為4560度，剪刀撐應沿步高連續(xù)布置，在相鄰兩排剪刀撐之間，設大斜撐，剪刀撐的斜桿除兩端用旋轉扣件與腳手架的立桿或大橫桿扣緊外，在其中間應增加24個扣結點。扣件式外腳手架的搭設順序是：做好搭設的準備工作按支撐施工圖放線按立桿間距排放底座放置掃地桿逐根拉立桿并隨即與掃地桿扣牢安裝第一步大橫桿（與各立桿扣牢）安裝第一步小橫桿第二步大橫桿第二步小橫桿第三、四步大橫桿和小橫桿接立桿加設剪刀撐。拆除順序和搭設順序相反。先搭的后拆，后搭的先拆11、。先從鋼管支架頂端拆起。拆除順序為：剪刀撐小橫桿大橫桿立桿。事先應確定構造方案，并經有關部門審查批準后方可施工，搭設應嚴格按確定的方案進行。嚴格按搭設順序和工藝要求進行各種扣件的搭設。搭設完成后必須經過有關部門的檢查驗收同意使用后，方準使用。拆除時必須制定拆除方案并報有關部門批準后，按確定的方案進行。滿堂支撐需待砼達到設計強度方可拆除。3箱梁支架驗算 3.1箱梁底模支撐驗算（順公路方向）本支架驗算為順公路方向與橋橫向夾角27.05搭設，搭設范圍為除梁兩端部4.2m及通車門洞外其余部位。箱梁板砼澆筑高度2.80m，澆筑速度1.0m/h。澆筑溫度為T=30，砼重力密度c=25 kN/m3。新澆筑砼12、初凝時間（未考慮緩凝劑）t=200/(30+15)=4.5h。由于梁體澆筑在新澆筑砼初凝時間內完成，所以按澆筑高度計算，則計算荷載為：施 工 荷 載自 重 荷 載施 工 荷 計算跨度箱梁底模板壓力簡圖箱梁砼自重： q1=73.8/2.25=32.80kN/ m2箱梁鋼筋自重： q2=(53.86+108.51)/40/2.25=1.80kN/ m2箱梁內外模自重： q3=(0.415+0.1415+1.24)/2.25=5.73kN/ m2設備及施工人員荷載：q4=2.501.4=3.50kN/ m2震搗砼荷載： q5=41.4=5.60kN/ m2傾倒砼荷載： q6=21.4=2.80kN/13、 m2故計算荷載為： q強度= q1 +q2+ q3+ q4+ q5+ q6=52.23kN/ m2 q剛度= q1 +q2 +q3=40.33kN/ m23.1.1內楞驗算（9090mm木方）內楞木方間距300mm順橋縱向布置，模板及木方自重q內=0.40kN/ m2根據計算荷載則強度驗算荷載：q=(q強度+q自重)=(52.23+0.40)0.3=15.79N/mm考慮安全按簡支梁計算，計算跨度（即外楞間距和支撐縱間距）600mm。q=15.79N/mmL=600mm內楞彎距計算簡圖查表可知跨內最大彎距得：M=1/8qL2=1/8(15.796002)=0.711106N.mm又：W=bh14、2/6=90902/6=0.122106mm3故：=M/W=0.711106 /0.122106 =5.83N/mm2= 9.50N/mm2（東北落葉松）按三跨連續(xù)梁計算剪力，計算跨度600mm。查表可知跨內最大剪力得：V=0.6qL=0.615.79600=5684N故：=3V/2bh=35684/29090=1.05N/mm2=1.60N/mm2（東北落葉松）q=15.79N/mm L L=600mm L內楞剪力計算簡圖強度均滿足要求。根據計算荷載則剛度驗算荷載：q=(q剛度+q自重)=(40.33+0.40)0.3=12.22N/mm撓度按簡支梁計算，計算跨度600mm。q=12.22N15、/mmL=600mm內楞撓度計算簡圖已知：E=1104 N/mm2 I =bh3/12=90903/12=547104mm4max=5qL4/384EI=512.226004/3841104547104=0.38mm=L/400=600/400=1.5mm（結構表面外露）剛度滿足要求。3.1.2外楞驗算（2483鋼管）外楞間距600mm（即支撐橫間距）橫向布置，鋼管自重q外=0.07kN/ m。根據內楞傳遞荷載則強度驗算荷載：p=(q傳+ q自重)=(15.79600+0.07650)=9520N p=9520N L=650mm外楞彎距計算簡圖考慮安全因素單跨簡支梁計算，計算跨度650mm（即16、支撐橫間距）。 查表可知跨內最大彎距得：M=1/4 pL=1/4(9520650)=1.547106N.mm又：W=4.491032=8.98103mm3故：=M/W=1.547106/8.98103 =172.27N/mm2=215N/mm2（鋼材）剪力按三跨連續(xù)梁計算，計算跨度650mm，跨內最大剪力得：V=2p=29520=19040N又：A=4242=848 mm2故：=3V/2A=319040/2848 = 33.68N/mm2=125 N/mm2（鋼材）p=9520N L L=650mm L外楞剪力計算簡圖強度均滿足要求。根據內楞傳遞荷載則剛度驗算荷載：p=(q傳+ q自重)=(117、2.22600+0.07650)=7378N撓度按單跨簡支梁計算，計算跨度650mm。p=7378NL=650mm外楞撓度計算簡圖已知：E=2.1105 N/mm2 I =10.781042=21.56104mm4max= pL3/48EI=73786503/482.110521.56104=0.93mm=L/400=650/400=1.625mm（結構表面外露）剛度滿足要求。3.1.3扣件式鋼管支撐驗算 本方案采用483鋼管作為滿堂支架的受力構件，對接立桿按橫向間距650mm、縱向間距600mm設置，因此單根立桿承受荷載區(qū)為650mm600mm，根據驗算荷載則單根立桿所承受的荷載：N=(5218、.23 +0.4+0.07/0.65+0.6) kN/ m20.65m0.6m=20802N取步距1.2m計算，查表得對接立桿的容許荷載N=2920020802N，滿足要求。立桿的長細比為：=L/r=1200/15.9=75.47=150，滿足要求。3.2箱梁底模支撐驗算（順橋方向）本支架驗算為順橋橫向搭設，搭設范圍為梁兩端部4.2m，澆注條件相同。施 工 荷 載自 重 荷 載計算跨度箱梁底模板壓力簡圖由于梁體澆筑在新澆筑砼初凝時間內完成，所以按澆筑高度計算，則計算荷載為：箱梁砼自重： q1=123.9/2.49=49.76kN/ m2箱梁鋼筋自重： q2=(53.86+108.51)/40/19、2.25=1.80kN/ m2箱梁內外模自重： q3=(0.415+0.1415+1.24)/2.25=5.73kN/ m2設備及施工人員荷載： q4=2.501.4=3.50kN/ m2震搗砼荷載： q5=41.4=5.60kN/ m2傾倒砼荷載： q6=21.4=2.80kN/ m2故計算荷載為： q強度= q1 +q2+ q3+ q4+ q5+ q6=69.2kN/ m2 q剛度= q1 +q2 +q3=57.3kN/ m23.2.1內楞驗算（9090mm木方）內楞木方間距300mm順橋縱向布置，模板及木方自重：q內=0.40kN/ m2根據計算荷載則強度驗算荷載：q=(q強度+q自重)20、=(69.2+0.40)0.3=20.88N/mm考慮安全按簡支梁計算，計算跨度（即外楞間距和支撐縱間距）600mm。q=20.88N/mmL=600mm內楞彎距計算簡圖查表可知跨內最大彎距得：M=1/8qL2=1/8(20.886002)=0.94106N.mm又：W=bh2/6=90902/6=0.122106mm3故：=M/W=0.94106 /0.122106 =7.70N/mm2= 9.50N/mm2（東北落葉松）按三跨連續(xù)梁計算剪力，計算跨度600mm。查表可知跨內最大剪力得：V=0.6qL=0.620.88600=7517N故：=3V/2bh=37517/29090=1.39N/21、mm2=1.60N/mm2（東北落葉松）q=20.88N/mm L L=600mm L內楞剪力計算簡圖強度均滿足要求。根據計算荷載則剛度驗算荷載：q=(q剛度+q自重)=(57.3+0.40)0.3=17.31N/mm撓度按簡支梁計算，計算跨度600mm。q=17.31N/mmL=600mm內楞撓度計算簡圖已知：E=1104 N/mm2 I =bh3/12=90903/12=547104mm4max=5qL4/384EI=517.316004/3841104547104=0.53mm=L/400=600/400=1.5mm（結構表面外露）剛度滿足要求。3.2.2外楞驗算（2483鋼管）外楞間距22、600mm（即支撐橫間距）橫向布置，鋼管自重q外=0.07kN/ m。根據內楞傳遞荷載則強度驗算荷載：p=(q傳+ q自重)=(20.88600+0.07580)=12569N p=12569N L=580mm外楞彎距計算簡圖考慮安全因素單跨簡支梁計算，計算跨度580mm（即支撐橫間距）。 查表可知跨內最大彎距得：M=1/4 pL=1/4(12569580)=1.823106N.mm又：W=4.491032=8.98103mm3故：=M/W=1.823106/8.98103 =203.01N/mm2=215N/mm2（鋼材）剪力按三跨連續(xù)梁計算，計算跨度580mm，跨內最大剪力得：V=2p=223、12569=25138Np=12569N L L=580mm L外楞剪力計算簡圖又：A=4242=848 mm2故：=3V/2A=325138/2848 = 44.47N/mm2=125 N/mm2（鋼材）強度均滿足要求。根據內楞傳遞荷載則剛度驗算荷載：p=(q傳+ q自重)=(18.9600+0.07580)=11381N撓度按單跨簡支梁計算，計算跨度580mm。p=11381NL=580mm外楞撓度計算簡圖已知：E=2.1105 N/mm2 I =10.781042=21.56104mm4max= pL3/48EI=113815803/482.110521.56104=1.02mm=L/424、00=580/400=1.45mm（結構表面外露）剛度滿足要求。3.2.3扣件式鋼管支撐驗算 本方案采用483鋼管作為滿堂支架的受力構件，對接立桿按橫向間距580mm、縱向間距600mm設置，因此單根立桿承受荷載區(qū)為580mm600mm，根據驗算荷載則單根立桿所承受的荷載：N=(69.2 +0.4+0.07/0.58+0.6) kN/ m20.58m0.6m=24472N取步距1.2m計算，查表得對接立桿的容許荷載N=2920024472N，滿足要求。立桿的長細比為：=L/r=1200/15.9=75.47=150，滿足要求。3.3門洞支撐驗算門洞位于箱梁標準斷面區(qū)，上部的擋碴墻同期澆注。木方25、縱向布置，間距300mm，跨度600mm，均同底模模板、內楞（9090mm木方）受力計算相同，滿足要求。3.3.1次梁驗算（ 16槽鋼）次梁間距600mm（即木方計算跨度）橫向布置，槽鋼自重：q自重=0.1723kN/ m。根據內楞傳遞荷載則強度驗算荷載：p=(q傳+ q自重) =(15.79600+0.17231200)=9681N考慮安全因素單跨簡支梁計算，計算跨度1200mm（即主梁間距）。查表可知跨內最大彎距p=9681N L=1200mm次梁彎距計算簡圖得：M=n/8pL=4/896811200=5.81106N.mm又：W=107.304103mm3故：=M/W=5.81106/126、07.304103 =54.15N/mm2=215N/mm2（鋼材）剪力按三跨連續(xù)梁計算，計算跨度1200mm，跨內最大剪力得：q=12p/3200=129681/3200=36.3N/mm V=0.6qL=0.636.31200=26136Np=9681N L L=1200mm L次梁剪力計算簡圖又：A=2515 mm2故：=3V/2A=326136/22515=15.59N/mm2=125 N/mm2（鋼材）強度均滿足要求。根據內楞傳遞荷載則剛度驗算荷載：p=(q傳+ q自重) =(12.22600+0.17231200/4)=7384N撓度按單跨簡支梁計算，計算跨度1200mm。已知：E27、=2.1105 N/mm2 I =858.43104mm4p=7384N L=1200mm次梁撓度計算簡圖max=( 5n2+2/384nEI)pL3=(542+2/38442.1105858.43104) 738412003=0.38mm=L/400=1200/400=3.0mm（結構表面外露）剛度滿足要求。3.3.2主梁驗算（I 40工字鋼）主梁間距1200mm（即次梁計算跨度）縱向布置，工字鋼自重：q自重=0.676kN/ m。根據次梁傳遞荷載則強度驗算荷載：p=(q傳+ q自重) =96814+0.6765000/9=39100N p=39100N L=5000mm主梁彎距計算簡圖考慮28、安全因素單跨簡支梁計算，計算跨度5000mm（即門洞寬度）。 查表可知跨內最大彎距得：M= (n2+1)/8npL=(92+1)/(89)391005000=222.65106N.mm又：W=1078.27103mm3故：=M/W=222.65106/1078.27103 =206.49N/mm2=215N/mm2（鋼材）強度滿足要求。根據次梁傳遞荷載則剛度驗算荷載：p=(q傳+ q自重) =73844+0.6765000/9=29912N撓度按單跨簡支梁計算，計算跨度5000mm。p=29912N L=5000mm外楞撓度計算簡圖已知：E=2.1105 N/mm2 I =21565104mm29、4max=( 5n4+2n2+1/384n3EI)pL3=(594+292+1/384932.110521565104) 2991250003=9.72mm=L/400=5000/400=12.5mm（結構表面外露）剛度滿足要求。3.3.3立柱驗算4040立柱頂由頂梁傳遞的荷載：N=39100N9/2=175950N軸心受壓構件：=N/A=175950N /0.9035858mm2=33.26N/mm2=215 N/mm2 （鋼材）滿足要求。3.4箱梁側模驗算箱梁板砼澆筑高度2.80m，澆筑速度1.0m/h。澆筑溫度為T=30，砼重力密度c=25 kN/m3。按澆筑速度計算，查表經修正后最大側30、壓力為：F=23.6811.21.15=32.68kN/m2有效壓頭高度：h=F/c=32.68/25=1.31m。振搗4kN/m2h=1.31mH=2.80m側壓力32.68 kN/m2箱梁模板側壓力簡圖新澆筑砼初凝時間（未考慮緩凝劑）t=200/(30+15)=4.5h。按澆筑總高度計算，最大側壓力為：F=252.8=70kN/m2綜合上述情況分析，側墻的側壓力應按32.68kN/m2計算。3.4.1內楞驗算（9090mm木方）內楞木方間距300mm水平布置，則計算荷載為：側壓力荷載：q1=32.680.31.2=11.76kN/ m振搗荷載： q2=40.31.4=1.68kN/ m根據31、計算荷載則強度驗算荷載：q=(q1+q2)=11.76+1.68=13.44N/mm考慮安全按簡支梁計算，計算跨度（即外楞間距和對拉桿水平間距）750mm。q=13.44N/mmL=750mm內楞彎距計算簡圖查表可知跨內最大彎距得：M=1/8qL2=1/8(13.447502)=0.945106N.mm又：W=bh2/6=90902/6=0.122106mm3故：=M/W=0.945106 /0.122106 =7.75N/mm2= 9.50N/mm2（東北落葉松）按三跨連續(xù)梁計算剪力，計算跨度750mm。查表可知跨內最大剪力得：V=0.6qL=0.613.44750=6048N故：=3V/232、bh=36048/29090=1.12N/mm2=1.60N/mm2（東北落葉松）q=13.44N/mm L L=750mm L內楞剪力計算簡圖強度均滿足要求。根據計算荷載則剛度驗算荷載：q=q1=11.76N/mm撓度按簡支梁計算，計算跨度750mm。q=11.76N/mmL=750mm內楞撓度計算簡圖已知：E=1104 N/mm2 I =bh3/12=90903/12=547104mm4max=5qL4/384EI=511.767504/3841104547104=0.89mm=L/400=750/400=1.875mm（結構表面外露）剛度滿足要求。3.4.2外楞驗算（2483鋼管）外楞間33、距750mm（即對拉桿水平間距）豎向布置，鋼管自重： q外=0.07kN/ m。根據內楞傳遞荷載則強度驗算荷載：p=q傳=13.44750=10080N p=10080N L=600mm外楞彎距計算簡圖考慮安全因素單跨簡支梁計算，計算跨度600mm（即對拉桿豎間距）。 查表可知跨內最大彎距得：M=1/4 pL=1/4(10080600)=1.512106N.mm又：W=4.491032=8.98103mm3故：=M/W=1.512106/8.98103=168.37N/mm2=215N/mm2（鋼材）剪力按三跨連續(xù)梁計算，計算跨度600mm，跨內最大剪力得：V=2p=210080=20160N34、p=10080N L L=600mm L外楞剪力計算簡圖又：A=4242=848 mm2故：=3V/2A=320160/2848 = 35.66N/mm2=125 N/mm2（鋼材）強度均滿足要求。根據內楞傳遞荷載則剛度驗算荷載：p=q傳=11.76750=8820N撓度按單跨簡支梁計算，計算跨度600mm。p=8820NL=600mm外楞撓度計算簡圖已知：E=2.1105 N/mm2 I =10.781042=21.56104mm4max= pL3/48EI=88206003/482.110521.56104=0.877mm=L/400=600/400=1.5mm（結構表面外露）剛度滿足要求35、。3.4.3對拉桿驗算對拉桿按水平間距750mm、豎向間距600mm設置根據驗算荷載則所承受的拉力：P=(32.68kN/m21.2+4kN/m21.4)0.75m0.60m=20167N選用M16=24500N（允許拉力）20167N符合要求。3.5支架基礎及地基承載力驗算3.5.1立桿基礎承載力驗算（C15砼硬化面上）箱梁端梗肋部位單根立桿所承受壓力（最大）：P=24472N；混凝土局部受壓強度R=P/A=24472N/100mm100mm=2.45MPa10MPa立桿荷載通過混凝土硬化層應力按45度傳遞至地基土，則地基承載力=24472N+0.40.40.1524000N/400400=36、0.16MPa0.20MPa3.5.2立桿基礎承載力驗算（瀝青砼硬化面上）箱梁端梗肋部位單根立桿所承受壓力（最大）：P=20802N；混凝土局部受壓強度R=P/A=20802N/100mm100mm=2.08MPa3.70MPa立桿荷載通過混凝土硬化層應力按45度傳遞至地基土，則地基承載力：=20802N+0.40.40.1524000N/400400=0.13MPa0.24MPa3.5.3立柱基礎承載力驗算（25砼支墩上）箱梁中部單根立柱所承受壓力（最大）：P=175950N；混凝土局部受壓強度R=P/A=175950N/400mm400mm=1.10MPa12.5MPa立柱荷載通過混凝土基37、礎應力按45度角傳遞至地基土，則地基承載力：=175950N+0.51.60.624000N/5001600=0.23MPa3.70MPa4支架預壓預壓采用沙包堆積配重壓載。4.1荷載及預壓布置 預壓荷載：箱梁標準斷面q1=32.80kN/m21.1=36.08KN/m箱梁端部最大 q2=49.76 kN/m21.1=54.74KN/m采用沙包堆載高度： h1=36.08/15=2.41mH2=54.74/15=3.65用沙包堆積加載，加載次序為先梁中后梁兩端再到中間分層對稱進行。4.2預壓觀察點設置觀測點的設置位置：縱向上，在孔跨1/8、1/4、3/8、1/2、5/8、3/4、7/8位置及梁38、兩端緊挨墩身位置共9個橫向斷面；橫向上，在梁底板中心及兩側腹板底部，以及兩側翼緣板底部中心位置共5個縱向斷面；豎向上，支架底部硬化層及支架頂部面共2個斷面；整孔支架共設置90個觀測點，經觀察連續(xù)24小時沉降量小于1mm時，即可視為沉降穩(wěn)定，進行卸載。4.3預拱度設置立模預留拱度=實測沉降量+理論計算反拱度（設計圖紙反拱66mm,實際施工44mm滿足設計要求）4.4卸載 卸載程序與加載程序相反。結束語：xx公路大橋40米箱梁如期、按質、安全、完工。在施工過程中支架安全可靠，滿足了本工程的安全要求，也滿足了省道過往車輛和行人的安全。工程質量得到了有關專家的一致好評。參考文獻：1建筑工程計算手冊蔣正榮 2001.72橋梁施工工程師手冊 楊文淵 徐犇 1995.1附圖xx公路大橋-40m箱梁門洞支架平、立面圖、xx公路大橋-40m箱梁門洞支架橫剖面圖xx大橋門洞支架平立面圖大橋門洞支架橫構圖