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1、主塔樓基坑土方開挖及支撐階段塔吊基礎工程專項施工方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月 目 錄1.工程概況32.編制依據33.塔吊選型34.塔吊基礎設計及驗算44.1塔吊基礎選型44.2塔吊基礎設計44.3立柱樁與工程樁間距74.3塔吊基礎驗算75.施工質量注意要點：315.1鉆孔灌注樁及格構柱要求315.2鋼結構焊接要求315.3驗收使用要點326.安全文明措施327.附圖331.工程概況 2.編制依據1） 前期招標建筑結構圖、業主提供的基坑支護設計圖紙。2） 塔式起重機使用說明書3） 塔式起重機安全規程2、 （GB5144-2006）4） 鋼結構設計規范 （GB50017-2003）5） 鋼結構現場檢測技術標準 （GB/T50621-2010）6） 建筑鋼結構焊接技術規程 (JGJ81-2002)7） 鋼結構高強度螺栓連接的設計、施工及驗收規程 (JGJ82-2011)8） 鋼結構工程施工質量驗收規范 （GB50205-2002）9） 建筑地基基礎設計規范 （GB50007-2011）10） 混凝土結構設計規范 （GB50010-2010）11） 建筑樁基技術規范 （JGJ94-2008）12） 建筑機械使用安全技術規程 （JGJ33-2012）13） 建設工程安全生產條例 （國務院第393號令3、）14） 建筑起重機械安全監督管理規定 （建設部第166號令）15） 塔式起重機設計規范 （GB/T13572-2008）3.塔吊選型本工程現場分三個區進行先后施工，總體施工順序為：首先施工I區，待I區B2層結構（B1板）施工完成并達到強度后開始II區土方開挖及支撐施工，II區地下結構施工完成后方再擇機插入III區基坑施工。I區土方及支撐施工階段擬使用一臺60m臂長TC6015塔吊作為工程垂直吊裝工具（塔吊編號為1#），1#塔吊位于I區主塔樓東部，待I區B2層結構施工完成后，在I區主塔樓西北側安裝一臺40m臂長TC6015塔吊（塔吊編號為2#），待2#塔吊安裝完畢后，拆除1#塔吊，緊接著在主塔4、樓東南側安裝一臺45m臂長TC7035塔吊（塔吊編號為3#）。II區土方及支撐施工階段，在輔樓西南側安裝一臺45m臂長TC5613（塔吊編號為4#），同時，將I區拆除的TC6015安裝至輔樓東北角，臂長改為50m，塔吊編號為5#。4.塔吊基礎設計及驗算4.1塔吊基礎選型1#、4#、5#需在土方及支撐施工階段投入使用，該3個塔吊基礎考慮采用鉆孔灌注樁鋼格構柱鋼平臺基礎形式，塔吊基礎定位及基礎形式詳見附圖。2#、3#塔吊在結構施工階段使用，擬采用天然基礎，混凝土基礎與底板連接。4.2塔吊基礎設計1#、4#、5#塔吊基礎分別為4根850的中心距為2.55m2.55m鉆孔灌注樁,灌注樁上接鋼格構柱，格5、構柱頂標高-1.1m，埋入鉆孔灌注樁內3.5米。1#塔吊樁長28.9m，樁頂標高為-21.6m，格構柱長度為24米；4#塔吊樁長29m，樁頂標高為-19.6m，格構柱長度為22米；5#塔吊樁長28.9m，樁頂標高為-19.6m，格構柱長度為22米。格構柱外包尺寸504504，采用416016等邊角鋼及42020012600的綴板焊接而成，在中心距為2.55m2.55m的四根格構柱的頂部各焊接一塊70070020封口板，并將塔吊配套鋼平臺焊接在封口板上，塔吊的固定支腳焊接在鋼平臺上，支腿上、下均焊接筋板，支腿上筋板44=16塊，支腿下筋板42=8塊。格構柱的上口需要做水平處理，以確保鋼平臺的水平6、誤差控制在1mm以內。格構柱與封口板焊接時，每個面加2塊筋板，共24432塊。格構柱在土方開挖后，每隔2.55米用16槽鋼做一道支撐，四根格構柱之間設置水平剪刀撐，將四根格構柱連成一整體，兩支撐間設斜撐增加其整體剛度。最后一道支撐的高度按實際空間決定，并打入建筑物的底板內。格構柱在每次土方開挖后需及時完成焊接加固。1#、4#、5#塔吊基礎大樣詳后附圖。2#塔吊基礎使用采用天然地基基礎，基礎與底板連接，按照塔吊說明書，選用6500*6500*1400mm的基礎，混凝土標號C40,上層筋縱橫向各32根25mm直徑HRB335鋼筋，下層筋縱橫向各32根25直徑HRB335鋼筋，架立筋為256根12m7、m直徑HPB300鋼筋。塔機基礎為預埋地下節形式，地下節埋入混凝土基礎部分應與混凝土基礎鋼筋網可靠連成一體，端面露出基礎高度為350mm,并保證地下節上平面的平整度不大于1/1000。2#塔吊基礎平面圖2#塔吊基礎剖面圖3#塔吊基礎也使用采用天然地基基礎，基礎與底板連接，按照塔吊說明書，選用8000*8000*1600mm的基礎，混凝土標號C40。塔機基礎為預埋地下節形式，地下節埋入混凝土基礎部分應與混凝土基礎鋼筋網可靠連成一體。3#塔吊基礎平面圖3#塔吊基礎剖面圖4.3立柱樁與工程樁間距現場1#塔吊基礎立柱樁距最近工程樁間距為1.802m，4#塔吊基礎立柱樁距最近工程樁間距為1.520m，58、#塔吊基礎立柱樁距最近工程樁間距為1.310m，后附1#、4#、5#塔吊基礎立柱樁與工程樁的間距詳圖。4.3塔吊基礎驗算4.3.1 1#、4#、5#塔吊基礎驗算根據本工程地質勘查報告，從開始計算端阻力，故所有塔吊基礎鉆孔灌注樁考慮插入持力層1m，以受力最大的1#塔吊為例驗算如下：一、塔吊受力計算（TC6015，按最大60m自由高度）工況一：塔吊處于工作狀態塔吊參數：自重(包括壓重)F1+F2=760.6kN,塔吊傾覆力矩M=3085kN.m,塔身寬度B=2m 取最不利狀態塔吊標準節與四根樁偏差45o時計算：最大壓力：Nmax=1.2(760.6+24)/4+1.43085(2.41.414/29、)/2(2.41.414/2)2=1508.07kN最大拔力：Nmax=1.2(760.6+24)/4-1.43085(2.41.414/2)/2(2.41.414/2)2=-1037.31kN工況二：塔吊處于非工作狀態塔吊參數：自重(包括壓重)F1+F2=680.3kN,塔吊傾覆力距M=3830kN.m,塔身寬度B=2m 取最不利狀態塔吊標準節與四根樁偏差45o時計算：最大壓力：Nmax=1.2(680.3+24)/4+1.43830(2.41.414/2)/2(2.41.414/2)2=1791.33kN最大拔力：Nmax=1.2(680.3+24)/4-1.43830(2.41.414/10、2)/2(2.41.414/2)2=-1368.75kN二、塔吊鉆孔灌注樁長度計算1#塔吊，取ZK4孔地質剖面850樁徑樁基土層名稱厚度（m）周長（m）fsQski（kN）面積（平方米）fpQpk（kN）517.202.66930576.5053-13.1050413.7053-316.10451933.69541.555220.197175200.180.56721700964.24合計28.93344.26964.24單樁豎向抗壓承載力標準值3344.26964.244308.5kN單樁豎向抗壓承載力特征值（2820.07964.24）/22154.25kN單樁豎向抗拔承載力標準值334411、.26kN單樁豎向抗拔承載力特征值3344.26/21672.13kN三、塔吊樁基鋼筋計算根據塔吊樁最大抗拔力N=1368.75KN；fy=300 N/mm2根據鋼筋最大承載應力As =N/fy=300 N/mm2 As1420050/300 mm2=4562.5mm2 取鋼筋22，N=As/（11）2=12，取12根 取鋼筋25，N=As/（12.5）2=9.3，取10根 取鋼筋28，N=As/（14）2=7.4，取8根擬選用25鋼筋，取10根四、格構柱穩定性驗算本工程塔吊基礎下的格構柱高度最長為20.5m，依據鋼結構設計規范(GB50017-2003) ，計算模型選取塔吊最大獨立自由高度612、0m，塔身未采取任何附著裝置狀態。1、格構柱截面的力學特性：格構柱的截面尺寸為0.5020.502m；主肢選用:16號角鋼bdr=16016mm；綴板選用(mm):0.420.2主肢的截面力學參數為 A0=49.07 cm2，Z0=4.55cm，Ix0=1175.08cm2，Iy0=1175.08cm2； 格構柱截面示意圖格構柱的y-y軸截面總慣性矩： 格構柱的x-x軸截面總慣性矩： 經過計算得到： Ix=41175.08+49.07(50.2/2-4.55)2=87589.85cm4； Iy=41175.08+49.07(50.2/2-4.55)2=87589.85cm4；2、格構柱的長細比13、計算：格構柱主肢的長細比計算公式： 其中 H 格構柱的總高度，取21.7m； I 格構柱的截面慣性矩，取,Ix=87589.85cm4，Iy=87589.85cm4； A0 一個主肢的截面面積，取49.07cm2。經過計算得到x=102.72,y=102.72。格構柱分肢對最小剛度軸1-1的長細比計算公式: 其中 b 綴板厚度，取 b=0.5m。 h 綴板長度，取 h=0.2m。 a1 格構架截面長，取 a1=0.502m。經過計算得 i1=(0.25+0.04)/48+50.2520/80.5=0.404m。 1=21.7/0.404=53.7。換算長細比計算公式： 經過計算得到kx=11514、.91,ky=115.91。3、格構柱的整體穩定性計算：格構柱在彎矩作用平面內的整體穩定性計算公式： 其中 N 軸心壓力的計算值(kN)；取 N=1791.33kN；A 格構柱橫截面的毛截面面積，取449.07cm2； 軸心受壓構件彎矩作用平面內的穩定系數；根據換算長細比 0x=115.91,0y=115.91查鋼結構設計規范得到x=0.520,y=0.520。經過計算得到 ：X方向的強度值為175.51N/mm2，不大于設計強度215N/mm2,所以滿足要求! Y方向的強度值為175.51N/mm2，不大于設計強度215N/mm2,所以滿足要求!4、基礎格構柱抗扭驗算1）格構柱上斜腹桿抗扭構15、造驗算軸心受壓格構柱平行于綴材面的剪力為：其中為按虛軸換算長細比確定的整體穩定系數。根據鋼結構設計規范規定的最大剪力計算公式：其中，A為格構柱的全截面面積，f為格構柱鋼材設計強度值，為格構柱鋼材屈服強度標準值（235MPa）。將剪力V沿柱長度方向取為定值。分配到一個綴材面上的剪力為：斜腹桿的軸心為：N=V1/cos取TC6015塔機水平力進行計算：V=112.1Kn因塔機水平力作用于兩根斜支撐上：V=V/2=112.1/2=56.05KN斜支撐的軸心壓力為：F=V/cos450=79.25Kn為斜腹桿和水平桿的夾角（45），斜腹桿的計算長度為3393.6mm。斜腹桿選用槽鋼【16a，其截面參數16、為：A=21.96cm2，x=6.28cm2，y=1.83cm長細比x=l/y=3393.6/18.3=185.4.，查表得穩定系數為：=0.214斜腹桿的整體穩定承載力驗算：=N1/A=V1/（A cos45）=79.25/(0.214*21.96)=16.86MPa215 Mpa斜綴條滿足構造要求。5、構柱之間斜支撐焊縫計算TC6015塔機 斜支撐的軸心壓力為：79.25KN，焊縫高度：10mm焊縫有效厚度He=焊縫寬度Hf0.7=7mm焊縫長度Lw250+180+256=686mm，計算時取500mm根據角焊縫的強度公式：f=N/(HeLw)代入數據，得：f=79.25/500/7=2217、.6MPa小于160 MPa滿足受力要求。6、斜撐貼板與格構柱焊縫校核=79.25/250/7=45MPa，小于160 MPa滿足受力要求五、TC6015樁承載力驗算 樁身承載力計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)的第5.8.2條 根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1780.11kN 樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： 其中 c基樁成樁工藝系數，取0.750 fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=14.300N/mm2； Aps樁身截面面積，Aps=0.5672m2。經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求,受壓鋼筋只需構造配筋!樁身受拉計算，依據建筑18、樁基技術規范JGJ94-2008第5.8.7條 受拉承載力計算，最大拉力 N=-1385.03kN 本工程鉆孔灌注樁縱向受力鋼筋設計為1025，經過計算得到受拉鋼筋截面面積 As=4908mm2。其抗拉設計值為Ny=300*5672/1000=1472.4KN，大于N=1385.03KN，滿足要求！六、鋼平臺驗算塔吊樁間距為2.55米，其鋼平臺采用H400*13*21的型鋼外封10mm厚鋼板（見下圖），材質選用Q345B，塔吊支腿處加橫向筋板以增加局部抗壓能力。圖示箱梁計算數據如下：截面積：；慣性矩：；抗彎截面系數：TC6015鋼平臺主梁的驗算 工作工況： ； 非工作工況： ；按簡支梁計算建立19、平衡方程：；解得支反力 ：工作工況：；（正為壓力，負為拉力；）非工作工況：；（正為壓力，負為拉力；）故，校核時，按非工作工況進行計算。正應力：其計算公式為：其中： M=193KNm； ；（箱型截面系數） ；代入計算；故正應力滿足要求。梁腹板中性軸處剪應力：其計算公式為：；其中：； ；代入數據：故滿足要求。計算危險點：腹板與翼緣板交匯處局部承壓強度：其計算公式為：；其中：值取1.0； ； 代入計算數據得：；故，梁局部承壓滿足要求。剪切應力：其計算公式為：；其中：； 代入計算：；故，剪切力滿足要求。折算應力：正應力為，故折算應力為：故，折算應力滿足規范要求。梁的穩定性：梁長度為3450mm，寬度=20、400mm，因此主整體穩定性不需計算。綜上，梁滿足使用要求。鋼平臺連接焊縫的驗算焊縫受豎直向拉力及水平力合力破壞。a . 豎向拉力：F=909kn；（格構柱處）F=1030kn；（支腿處） b . 水平力： N=112.1kn；c扭矩：M=385KNm；水平合力為：V=112.1+385/2.5 =266.1KN。（格構柱處） V=112.1+385/2 =304.6KN。（塔吊支腿處）格構柱與封口板處：如圖，焊條采用E4316。焊縫長度：；計算長度：1248mm； 焊縫高度：；其中：；代入數據：；以上計算僅考慮角鋼與封口板焊接，計算偏于安全。故該處焊縫滿足要求。封口板與鋼平臺主梁下翼緣處：如21、圖： 焊條采用E50。焊縫長度：；計算長度：1172mm。焊縫高度：；其中：； ；代入數據：；故該處焊縫滿足要求。鋼平臺主梁上翼緣與固定支腿處貼板：焊條采用E50。；計算長度：1058.8mm。焊縫高度：；其中：； ；代入數據：；故該處焊縫滿足要求。焊縫校核：焊條采用E50。焊縫長度：l=105*8+104*4=1256mm計算時取焊縫長度為：1208mm；焊縫采用45坡口焊；板厚20mm； 其中：；代入數據：；故，該處焊縫滿足要求。4.3.2 2#塔吊基礎驗算一. 參數信息塔吊型號:QTZ100塔機自重標準值:Fk1=680.30kN起重荷載標準值:Fqk=100kN塔吊最大起重力矩:M=122、250kN.m塔吊計算高度:H=60m塔身寬度:B=2m非工作狀態下塔身彎矩:M=3080kN.m承臺混凝土等級:C40鋼筋級別:HRB335地基承載力特征值:342.2kPa承臺寬度:Bc=6.3m承臺厚度:h=1.4m基礎埋深:D=0m計算簡圖:二. 荷載計算1. 自重荷載及起重荷載1) 塔機自重標準值Fk1=680.3kN2) 基礎以及覆土自重標準值Gk=6.36.31.425=1389.15kN承臺受浮力：Flk=6.36.317.1010=6786.99kN3) 起重荷載標準值Fqk=100kN2. 風荷載計算1) 工作狀態下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值a. 塔機所受風均布23、線荷載標準值 (Wo=0.2kN/m2) =0.81.771.950.990.2=0.55kN/m2 =1.20.550.352=0.46kN/mb. 塔機所受風荷載水平合力標準值Fvk=qskH=0.4660=27.55kNc. 基礎頂面風荷載產生的力矩標準值Msk=0.5FvkH=0.527.5560=826.64kN.m2) 非工作狀態下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (本地區 Wo=0.55kN/m2) =0.81.861.950.990.55=1.58kN/m2 =1.21.580.352=1.33kN/mb. 塔機所受風荷載水平合力標準值Fv24、k=qskH=1.3360=79.63kNc. 基礎頂面風荷載產生的力矩標準值Msk=0.5FvkH=0.579.6360=2388.84kN.m3. 塔機的傾覆力矩工作狀態下，標準組合的傾覆力矩標準值Mk=3080+0.9(1250+826.64)=4948.97kN.m非工作狀態下，標準組合的傾覆力矩標準值Mk=3080+2388.84=5468.84kN.m三. 地基承載力計算依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程(JGJ/T 187-2009)第4.1.3條承載力計算。塔機工作狀態下：當軸心荷載作用時： =(680.3+100+-5397.84)/(6.36.3)=-116.34kN/m25、2當偏心荷載作用時： =(680.3+100+-5397.84)/(6.36.3)-2(4948.971.414/2)/41.67 =-284.26kN/m2由于 Pkmin0 所以按下式計算Pkmax： =(4948.97+27.551.4)/(680.3+100+-5397.84)=-1.08m0.25b=1.58m工作狀態地基承載力滿足要求! =3.15-0.76=3.91m =(680.3+100+-5397.84)/(33.913.91) =-100.49kN/m2塔機非工作狀態下：當軸心荷載作用時： =(680.3+-5397.84)/(6.36.3)=52.14kN/m2當偏心荷26、載作用時： =(680.3+-5397.84)/(6.36.3)-2(5468.841.414/2)/41.67 =-304.42kN/m2由于 Pkmin0 所以按下式計算Pkmax： =(5468.84+79.631.4)/(680.30+-5397.84)=-1.18m0.25b=1.58m非工作狀態地基承載力滿足要求! =3.15-0.84=3.99m =(680.3+-5397.84)/(33.993.99) =-98.96kN/m2四. 地基基礎承載力驗算修正后的地基承載力特征值為:fa=342.20kPa軸心荷載作用：由于 faPk=-116.34kPa，所以滿足要求！偏心荷載作27、用：由于1.2faPkmax=-98.96kPa，所以滿足要求！五. 承臺配筋計算依據建筑地基基礎設計規范GB 50007-2011第8.2條。1. 抗彎計算，計算公式如下: 式中 a1截面I-I至基底邊緣的距離，取 a1=2.15m； a截面I-I在基底的投影長度,取 a=2.00m。 P截面I-I處的基底反力；工作狀態下：P=-100.49(33.91-2.15)/(33.91)=-82.09kN/m2；M=2.152(26.3+2)(1.35-100.49+1.35-82.09-21.35-5397.84/6.32)+(1.35-100.49-1.35-82.09)6.3/12=618.28、64kN.m非工作狀態下：P=-98.96(33.99-2.15)/(33.98630161199488)=-81.17kN/m2；M=2.152(26.3+2)(1.35-98.96+1.35-81.17-21.35-5397.84/6.32)+(1.35-98.96-1.35-81.17)6.3/12=642.28kN.m2. 配筋面積計算,公式如下: 依據混凝土結構設計規范GB 50010-2010式中 1系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時， 1取為0.94,期間按線性內插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值； h0承臺的計算高度。經過計算得: s=29、642.28106/(1.0019.106.3010313502)=0.003 =1-(1-20.003)0.5=0.003 s=1-0.003/2=0.999 As=642.28106/(0.9991350300.00)=1588.20mm2。六. 地基變形計算規范規定：當地基主要受力層的承載力特征值(fak)不小于130kPa或小于130kPa但有地區經驗，且黏性土的狀態不低于可塑（液性指數IL不大于0.75）、砂土的密實度不低于稍密時，可不進行塔機基礎的天然地基變形驗算，其他塔機基礎的天然地基均應進行變形驗算。塔吊計算滿足要求！4.3.3 3#塔吊基礎計算一. 參數信息塔吊型號:QTZ230、00塔機自重標準值:Fk1=1141.00kN起重荷載標準值:Fqk=184kN塔吊最大起重力矩:M=3840kN.m塔吊計算高度:H=61.5m塔身寬度:B=2.2m非工作狀態下塔身彎矩:M=6184kN.m承臺混凝土等級:C40鋼筋級別:HRB335地基承載力特征值:342.2kPa承臺寬度:Bc=8.00m承臺厚度:h=1.6m基礎埋深:D=0.00m計算簡圖:二. 荷載計算1. 自重荷載及起重荷載1) 塔機自重標準值Fk1=1141kN2) 基礎以及覆土自重標準值Gk=881.625=2560kN承臺受浮力：Flk=8817.3010=11072kN3) 起重荷載標準值Fqk=184k31、N2. 風荷載計算1) 工作狀態下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (Wo=0.2kN/m2) =0.81.771.950.990.2=0.55kN/m2 =1.20.550.352.2=0.51kN/mb. 塔機所受風荷載水平合力標準值Fvk=qskH=0.5161.5=31.07kNc. 基礎頂面風荷載產生的力矩標準值Msk=0.5FvkH=0.531.0761.5=955.33kN.m2) 非工作狀態下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (本地區 Wo=0.55kN/m2) =0.81.861.950.990.5532、=1.58kN/m2 =1.21.580.352.2=1.46kN/mb. 塔機所受風荷載水平合力標準值Fvk=qskH=1.4661.5=89.78kNc. 基礎頂面風荷載產生的力矩標準值Msk=0.5FvkH=0.589.7861.5=2760.75kN.m3. 塔機的傾覆力矩工作狀態下，標準組合的傾覆力矩標準值Mk=6184+0.9(3840+955.33)=10499.80kN.m非工作狀態下，標準組合的傾覆力矩標準值Mk=6184+2760.75=8944.75kN.m三. 地基承載力計算依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程(JGJ/T 187-2009)第4.1.3條承載力計算。塔33、機工作狀態下：當軸心荷載作用時： =(1141+184+-8512)/(88)=-112.30kN/m2當偏心荷載作用時： =(1141+184+-8512)/(88)-2(10499.801.414/2)/85.33 =-286.28kN/m2由于 Pkmin0 所以按下式計算Pkmax： =(10499.80+31.071.6)/(1141+184+-8512.00)=-1.47m0.25b=2.00m工作狀態地基承載力滿足要求! =4-1.04=5.04m =(1141+184+-8512.00)/(35.045.04) =-94.39kN/m2塔機非工作狀態下：當軸心荷載作用時： =(34、1141+-8512)/(88)=57.83kN/m2當偏心荷載作用時： =(1141+-8512)/(88)-2(8944.751.414/2)/85.33 =-263.39kN/m2由于 Pkmin0 所以按下式計算Pkmax： =(8944.75+89.781.6)/(1141.00+-8512.00)=-1.23m0.25b=2.00m非工作狀態地基承載力滿足要求! =4-0.87=4.87m =(1141+-8512.00)/(34.874.87) =-103.52kN/m2四. 地基基礎承載力驗算修正后的地基承載力特征值為:fa=342.20kPa軸心荷載作用：由于 faPk=-135、12.30kPa，所以滿足要求！偏心荷載作用：由于1.2faPkmax=-94.39kPa，所以滿足要求！五. 承臺配筋計算依據建筑地基基礎設計規范GB 50007-2011第8.2條。1. 抗彎計算，計算公式如下: 式中 a1截面I-I至基底邊緣的距離，取 a1=2.90m； a截面I-I在基底的投影長度,取 a=2.20m。 P截面I-I處的基底反力；工作狀態下：P=-94.39(35.04-2.90)/(35.04)=-76.28kN/m2；M=2.902(28+2.2)(1.35-94.39+1.35-76.28-21.35-8512.00/82)+(1.35-94.39-1.35-736、6.28)8/12=1504.32kN.m非工作狀態下：P=-103.52(34.87-2.90)/(34.87172711330297)=-82.98kN/m2；M=2.902(28+2.2)(1.35-103.52+1.35-82.98-21.35-8512/82)+(1.35-103.52-1.35-82.98)8/12=1162.66kN.m2. 配筋面積計算,公式如下: 依據混凝土結構設計規范GB 50010-2010式中 1系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時， 1取為0.94,期間按線性內插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值； h0承臺的計算37、高度。經過計算得: s=1504.32106/(1.0019.108.0010315502)=0.004 =1-(1-20.004)0.5=0.004 s=1-0.004/2=0.998 As=1504.32106/(0.9981550300.00)=3241.75mm2。六. 地基變形計算規范規定：當地基主要受力層的承載力特征值(fak)不小于130kPa或小于130kPa但有地區經驗，且黏性土的狀態不低于可塑（液性指數IL不大于0.75）、砂土的密實度不低于稍密時，可不進行塔機基礎的天然地基變形驗算，其他塔機基礎的天然地基均應進行變形驗算。塔吊計算滿足要求！5.施工質量注意要點：5.1鉆孔38、灌注樁及格構柱要求（1）鉆孔灌注樁混凝土設計強度等級水下C30，主筋保護層位50毫米，箍筋采用HPB300鋼筋，主筋采用HRB335鋼筋。（2）鋼格構鋼材除注明外，均采用Q235b，焊條采用E43型（3）除注明外，焊縫均為通長滿焊，鋼格構柱焊縫厚度12mm（4）鋼格構柱各邊應垂直或平行相對應的塔吊方位。5.2鋼結構焊接要求（1）工藝要求1）預熱 預熱有利于減低中碳鋼熱影響區的最高硬度，防止產生冷裂紋，這是焊接中碳鋼的主要工藝措施，預熱還能改善接頭塑性，減小焊后殘余應力。通常，35和45鋼的預熱溫度為150250含碳量再高或者因厚度和剛度很大，裂紋傾向大時，可將預熱溫度提高至250400。 若焊39、件太大，整體預熱有困難時，可進行局部預熱，局部預熱的加熱范圍為焊口兩側各150200mm。 2）焊條條件 許可時優先選用堿性焊條。 3）坡口形式 將焊件盡量開成U形坡口式進行焊接。如果是鑄件缺陷，鏟挖出的坡口外形應圓滑，其目的是減少母材熔入焊縫金屬中的比例，以降低焊縫中的含碳量，防止裂紋產生。 4）焊接工藝參數 由于母材熔化到第一層焊縫金屬中的比例最高達30%左右，所以第一層焊縫焊接時，應盡量采用小電流、慢焊接速度，以減小母材的熔深。 5）焊后熱處理 焊后最好對焊件立即進行消除應力熱處理，特別是對于大厚度焊件、高剛性結構件以及嚴厲條件下(動載荷或沖擊載荷)工作的焊件更應如此。消除應力的回火溫度40、為600650。 若焊后不能進行消除應力熱處理，應立即進行后熱處理。 （2）焊縫質量驗收要求內部使用超聲波探傷，外部第一先看是否有咬邊，焊道成型是否規整、飽滿，有無過度打磨傷及母材現象，其次焊腳高度是否符合標準，飛濺是否清理干凈。再次看熱變形是否糾正。5.3驗收使用要點塔吊驗收合格投入使用后，定期對塔吊的垂直度和鋼平臺的水平度進行監測，一般為每周監測三次，如監測數據穩定可減少為每周一次，如偏差較大（垂直度偏差超過2）則加大監測頻率，每天監測一次或兩次；另對鋼平臺上下連接的焊縫進行監測，如有開裂或垂直度偏差超過3或其他情況出現，立即停止使用塔吊，并對薄弱部位進行加強；隨土方開挖，對格構柱進行連梁加固，開挖過程中注意格構柱四邊的土體對稱開挖，當開挖至格構柱30公分時，采用人工開挖，以防土體壓力不均勻對塔吊造成影響；在每道加固斜支撐焊接完成后，組織相關人員對焊接進行驗收，驗收合格后，再進行下一層土方的開挖和格構柱的加固；6.安全文明措施（1）全體人員必須嚴格遵守施工現場各項安全規章制度。（2）施工人員均穿戴好安全用具。（3）施工現場設紅白帶警戒線，并有專人監督。（4）各類器具使用前均應嚴格檢查，以防不測。（5）全體施工人員必須遵循文明施工原則，做好手清工作。7.附圖