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1、.目 錄1 編制依據22 工程概況23 施工部署24 扣件鋼管架構造要求45 扣件鋼管架搭設和拆除施工工藝66模板支撐系統在澆灌砼時應注意的事項87 安全文明保證措施88 梁模板支撐系統計算書錯誤！未定義書簽。9 板模板支撐系統計算書17高支模落地腳手架施工方案1 編制依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規程（JGJ1302001,2002版）；混凝土結構設計規范(GB50010-2002) ；建筑結構荷載規范(GB 50009-2001) ；建筑施工安全檢查標準（JGJ5999）；建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ8091）；施工圖紙。2 工程概況3 施工部署3.1 組織機構3.1.1、滿2、堂扣件鋼管架搭設由土建隊長負責組織實施，其他人員配合。3.1.2、滿堂扣件鋼管架所需材料、勞動力計劃均由土建組長負責編制，材料員、勞職員負責組織進場。技術交底由施工員負責。3.2 施工計劃 按總進度計劃，地面混凝土墊層、地基與基礎工程完后澆注，主體工程在設備基礎完后五個月封頂，封頂后屋面梁、板同條件養護試塊試驗合格后拆底模及支撐。3.3 勞動力準備搭設階段共需木工8名、架子工24名，維護階段需木工2名，拆除階段共需木工10名、架子工20名。所有架子工持證上崗。3.4 材料準備主要材料計劃如表1。主要材料計劃表 表1名稱及規格用途總需用量備注6.5m長管立桿26000根租賃（定尺）6m長管水平桿3、剪刀撐15000根租賃5.2m長管立桿21000根租賃1.5m短管梁底橫桿加密用12000根租賃可調頂托調整腳手架頂標高2400個租賃墊木基礎墊板400根采購直角扣件15000個租賃旋轉扣件3500個租賃對接扣件12000個租賃50mm100mm方木80000根采購竹膠板2500m2采購6m1.8m安全網1600張采購 3.5 機具準備搭、拆架子所需機具主要有架子扳手、吊線。檢查工具：機具配備表 表2名 稱數 量用 途力矩扳手3把檢查扣件擰緊力度鋼卷尺1把檢查鋼管彎曲程度和搭設中的距離和長度水平尺2把檢查水平桿高差角尺1把檢查剪刀撐和地面的傾角3.6 技術準備 3.6.1、 滿堂腳手架搭設前4、應按要求回填土，分層夯實，回填素土的壓實系數應0.94，1-19軸澆注100厚砼墊層和450厚砂石墊層，并做好排水工作。 3.6.2、施工前應按要求向架子工、木工作好技術、安全交底。4 扣件鋼管架構造要求4.1 總的設計尺寸框架主梁（高1.1m，寬0.4m）承重立桿的縱距為0.8m，橫距為1.0m，步距為1.2m。底層梁支撐腳手架搭設高度5.5m，底層板支撐架搭設高度6.5m。4.2 縱、橫向掃地桿、水平桿 4.2.1、腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距離底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同5、一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定。 4.2.2、接長如采用搭接，搭接長度不宜小于1m，應等間距設置2個旋轉扣件固定。 4.2.3、本工程在腳手架頂步縱向水平桿作為橫向水平桿的支座，橫向水平桿作為方木的支座，方木作為模板的支座。縱向水平桿用直角扣件固定在立桿上，其他位置縱、橫向水平桿用直角扣件直接固定在立桿上。 4.3 方木 方木的截面規格應相同，截面宜不小于50mm100mm，梁底沿梁長方向方木間距為150mm，梁側內楞間距為200mm（外楞用雙排鋼管，間距400），板底方木間距為300mm。4.4 模板 模板采用膠合面板，板厚15mm。4.5 立桿 4.5.1、當架6、體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置； 4.5.2、每根立桿根部應設可調底座或墊板，可調底座伸出長度不應超過300mm。 4.5.3、立桿接長除頂層頂步可采用搭接外，其余各層接頭必須采用對接扣件連接。對接、搭接應符合下列規定： 4.5.4、立桿的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方錯開的距離不宜小于500mm；各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3。 4.5.5、搭接長度不應小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。4.6 剪刀撐 4.6.1、滿堂支架四邊與中間每隔四排7、支架立桿應設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續設置；支架底步、頂步、中間須各設置一道水平剪刀撐。 4.6.2、剪刀撐斜桿與地面的傾角宜在45。60。之間，每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不小于6m。 4.6.3、剪刀撐的接長宜采用搭接，搭接長度不應小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。 4.6.4、沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐。 4.6.5、中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。4.7 扣件 螺栓的擰緊力矩不應小于45Nm，且不應大于60 Nm。對接扣件開口應朝上或朝內。4.8 地基與基礎4.8.1、采用粘土回填，每層回填厚8、度不應大于300mm，采用機械碾壓與立夯壓實，壓實后不應大于200mm，壓實系數0.94。 回填土及地坪上用250厚土夾石鋪層，150厚二灰碎石碾壓墊層，澆注50厚C20 素混凝土。4.8.2、地基支座的設計要滿足承載力的要求。4.9 梁側模、底模4.9.1、梁側模內楞采用木方，間距200mm；外楞采用兩根鋼管合并，間距400mm。4.9.2、梁底方木間距150mm。5 扣件鋼管架搭設和拆除施工工藝5.1 搭設工藝流程 5.1.1、 滿堂腳手架的搭設的工藝流程：場地平整、夯實 定位設置通長立桿墊板 排放縱向掃地桿 豎立桿 將縱向掃地桿與立桿扣接安裝橫向掃地桿 安裝縱向水平桿 安裝橫向水平桿安裝9、剪刀撐安裝方木 安裝模板。 5.1.2、根據構造要求在建筑物四角用尺量出最外排立桿位置，然后用鋼卷尺拉直分出各立桿位置，并用小竹片點出立桿標記。墊板必須鋪放平穩，不得懸空。5.2搭設構造要求 5.2.1、整體性構造： 1）單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3； 2）雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層； 3）在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。 4）頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜10、大于200mm；5.2.2、支撐架搭設的要求 1）嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置； 2）確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求； 3）確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；5.2.3、模板支架的構造要求： 1）梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用雙立桿； 2）立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度； 3） 梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。 4）扣件鋼管架搭設須滿足上述構造要求；5.3 11、檢查與驗收5.3.1、在班組作好自檢工作的基礎上,施工隊組織驗收,驗收合格后上報項目部安質室,由項目部安質室組織相關人員進行驗收,如發現問題，必須糾正后復驗; 驗收合格后上報監理驗收，監理驗收合格后，請各有關人員簽字后方可進入下道工序施工。5.3.2、目標和驗收標準：建筑施工安全檢查標準（JGJ5995）表3.0.4-1要求全部符合要求。檢查和驗收應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規程（JGJ1302001）8.1、8.2要求。5.4 模板安裝1 工藝流程綁扎梁鋼筋并驗收梁筋支板底模支梁底模安裝方木搭設支撐架石 養護澆筑梁板混凝土隱蔽驗收綁扎板鋼筋封梁側模 混凝土強度達到設計要求后拆模2 12、模板安裝準備工作(1) 由測量組放出模板及預留洞的位置線；(2) 墻柱混凝土接頭在支模前應鑿毛并清理干凈； (3) 由工程師或工長進行質量和安全技術交底； (4) 柱頭封模前應檢查柱頭鋼筋的綁扎情況。3 模板安裝要點 (1)模板底部要安裝定位板密封條，以防墻柱爛根。上部必須安裝有效的斜拉和支撐以確保混凝土澆筑時模板的垂直度； (2) 保證拼縫嚴密，在混凝土澆筑過程中派專人看護模板，隨時檢查模 板的支撐情況。5.5 滿堂腳手架的拆除施工工藝5.5.1、拆架程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，一般的拆除順序為：安全網 底模剪刀撐 橫向水平桿 縱向水平桿 立桿。5.5.2、 拆立桿時，要先抱住立桿再13、拆開最后兩個扣。拆除縱向水平桿、橫向水平桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。6模板支撐系統在澆灌砼時應注意的事項 6.1、精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式； 6.2、嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；6.3、澆注梁板混凝土前，應組織專門小組檢查支撐體系中各種緊固件的緊固程度。6.4、澆注梁板混凝土時，應專人看護支撐架，但不能進入澆筑面下,發現緊固件滑動或桿件變形異常時，應立即報告項目部，由項目部會同相關人員研究處理方案;現場施工人員不得自行14、處理。7 安全文明保證措施7.1 搭設安全文明施工要求(1) 應遵守高處作業安全技術規程有關規定。(2) 架子作業時，必須戴安全帽，系緊安全帶，穿工作鞋，戴工作卡，鋪腳手架不準馬虎操作，操作工具及零件放在工具袋內，搭設中應統一指揮，思想集中，相互配合，協同工作，嚴禁在腳手架搭設過程中，嘻笑打鬧，材料工具不能隨意亂意亂拋亂扔，吊運材料工具的下方不準站人。(3) 凡遇六級以上大風、濃霧、雷雨時，均不得進行高空作業，特別是雨后施工，要注意防滑，對腳手架進行經常檢查，凡遇大風或停工段時間再使用腳手架時，必須對腳手架進行全面檢查，如發現連接部分有松動，立桿、大橫桿、小橫桿、頂撐有左右上下位移，鐵絲解除，15、腳手板斷裂、蹺頭等現象，應及時加固處理。(4） 立桿應間隔交叉有同長度的鋼管，將相鄰立桿的對接接頭位于不同高度上，使立桿的薄弱截面錯開，以免形成薄弱層面，造成支撐體系失穩，(5) 扣件的緊固是否符合要求，可使用矩扳手實測，要4560N.M過小則扣件易滑移，過大則會引起扣件的鑄鐵斷裂，在安裝扣件時，所有扣件的開口必須向外。 (6) 所有鋼管、扣件等材料必須經檢驗符合規格，無缺陷方可使用。 (7) 模板及其支撐系統在安裝過程中必須設置防傾覆的可靠臨時措施。 (8) 施工現場應搭設工作梯，作業人員不得爬支架上下。 (9) 高支模上高空臨邊要有足夠的操作平臺和安全防護，特別在平臺外緣部分應加強防護。 16、(10) 模板安裝、鋼筋綁扎、混凝土澆筑時，應避免材料、機具、工具過于集中堆放。 (11) 不準架設探頭板及未固定的桿。 (12) 模板支撐不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。頂撐要垂直、底部平整堅實、并加墊木。木楔要頂牢，并用橫順拉桿和剪刀撐。 (13) 安裝模板應按工序進行，當模板沒有固定前，不得進行下一道工序作業。禁止利用拉桿、支撐攀登上下。 (14) 支模時，支撐、拉桿不準連接在門窗、腳手架或其他不穩固的物件上。在混凝土澆灌過程中，要有專人檢查，發現變形、松動等現象。要及時加固和修理，防止塌模傷人。 (15) 在現場安裝模板時，所有工具應裝入工具袋內，防止高處作業時，工具掉下傷人。 (1617、) 二人抬運模板時，要互相配合，協同工作。傳送模板、工具應用運輸工具或繩子綁扎牢固后升降，不得亂仍。(17) 安裝柱、梁模板應設臨時工作臺，應作臨時封閉，以防誤踏和墮物傷人。7.2 拆除安全文明施工要求(1) 拆模板，應經施工技術人員按同條件養護試塊強度檢查，確認混凝土已達到拆模強度時，方可拆除。(2) 拆模應嚴格遵守從上而下、先搭后拆的原則，先拆除非承重模板，后拆除重模板，禁止拋擲模板。(3) 高處、復雜結構模板的拆除，應有專人指揮和切實可靠的安全措施，并在下面標出作業區，嚴禁非操作人員靠近，拆下的模板應集中吊運，并多點捆牢，不準向下亂仍。(4) 工作前，應檢查所有的工具是否牢固，扳手等工具18、必須用繩鏈系掛在身上，工作時思想集中，防止釘子扎腳和從空中滑落。(5) 拆除模板采用長撬桿，嚴禁操作人員站在拆除的模板下。在拆除樓板模板時，要注意防止整塊模板掉下，尤其是用定型模板作平臺模板時，更要注意，防止模板突然全部掉下傷人。(6) 拆除間歇時，應將已活動模板、拉桿、支撐等固定牢固，嚴防突然掉落，倒塌傷人。(7) 已拆除的模板、拉桿、支撐等應及時運走或妥善堆放，嚴防操作人員因扶空、踏空墮落。(8) 在混凝土板上有預留洞時，應在模板拆除后，隨即在墻洞上做好安全防護。 8、梁支撐架計算書 梁底增加2道承重立桿。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖 采用的鋼管類型為483.50。 一、參數信息: 梁段信19、息:KL3； 1.腳手架參數 立柱梁跨度方向間距l(m):0.80；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.30； 腳手架步距(m):1.20；腳手架搭設高度(m):5.50； 梁兩側立柱間距(m):1.00；承重架支設:2根承重立桿，木方垂直梁截面； 2.荷載參數 模板與木塊自重(kN/m2):0.350；梁截面寬度B(m):0.400； 混凝土和鋼筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):1.100； 傾倒混凝土荷載標準值(kN/m2):2.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.000； 3.木方參數 木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計20、值(N/mm2):13.000； 木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.300；木方的間隔距離(mm):300.000； 木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 4.其他 采用的鋼管類型(mm):483.5。 扣件連接方式:雙扣件，扣件抗滑承載力系數:0.80； 二、梁底支撐的計算 作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.1000.800=22.000 kN/m； (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.3500.800(21.100+0.400)21、/ 0.400=1.820 kN/m； (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)： 經計算得到，活荷載標準值 P1= (2.000+2.000)0.4000.800=1.280 kN； 2.木方楞的支撐力計算 均布荷載 q = 1.222.000+1.21.820=28.584 kN/m； 集中荷載 P = 1.41.280=1.792 kN； 木方計算簡圖 經過計算得到從左到右各木方傳遞集中力即支座力分別為： N1=1.382 kN； N2=5.052 kN； N3=5.387 kN； N4=1.382 kN； 木方按照簡支梁計算。 本算例中，木方的截面慣性矩I和截面抵抗22、矩W分別為: W=5.00010.00010.000/6 = 83.33 cm3； I=5.00010.00010.00010.000/12 = 416.67 cm4； 木方強度計算: 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 5.387/0.800=6.734 kN/m； 最大彎距 M =0.1ql2= 0.16.7340.8000.800= 0.431 kN.m； 截面應力 = M / W = 0.431106/83333.3 = 5.171 N/mm2； 木方的計算強度小于13.0 N/mm2,滿足要求! 木方抗剪計算： 最大剪力的計算公式23、如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力: Q = 0.66.7340.800 = 3.232 kN； 截面抗剪強度計算值 T = 33232.164/(250.000100.000) = 0.970 N/mm2； 截面抗剪強度設計值 T = 1.300 N/mm2； 木方的抗剪強度計算滿足要求! 木方撓度計算: 最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 最大變形 V= 0.6775.611800.0004 /(1009500.000416.667103)=0.393 mm； 木方的最大撓度小于 800.0/25024、,滿足要求! 3.支撐鋼管的強度計算 支撐鋼管按照連續梁的計算如下 計算簡圖(kN) 支撐鋼管變形圖(kN.m) 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 經過連續梁的計算得到： 支座反力 RA = RB=0.233 kN 中間支座最大反力Rmax=8.450； 最大彎矩 Mmax=0.201 kN.m； 最大變形 Vmax=0.057 mm； 截面應力 =0.201106/5080.0=39.510 N/mm2； 支撐鋼管的計算強度小于205.0 N/mm2,滿足要求! 三、梁底縱向鋼管計算 縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。 四、扣件抗滑移的計算: 按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講25、座，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN， 按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=8.45 kN； R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、立桿的穩定性計算: 立桿的穩定性計算公式 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =8.450 kN ； 腳手26、架鋼管的自重： N2 = 1.20.1495.500=0.983 kN； N =8.450+0.983=9.433 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿抗壓強度計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205.00 N/mm2； lo - 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 lo = k1uh (1) lo27、 = (h+2a) (2) k1 - 計算長度附加系數，按照表1取值為：1.185 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3，u =1.700； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度：a =0.300 m； 公式(1)的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1851.7001.200 = 2.417 m； Lo/i = 2417.400 / 15.800 = 153.000 ； 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.298 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=9432.868/(0.298489.000) = 64.732 N/28、mm2； 立桿穩定性計算 = 64.732 N/mm2 小于 f = 205.00滿足要求！ 立桿計算長度 Lo = h+2a = 1.200+0.3002 = 1.800 m； Lo/i = 1800.000 / 15.800 = 114.000 ； 公式(2)的計算結果： 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.489 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=9432.868/(0.489489.000) = 39.448 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 39.448 N/mm2 小于 f = 205.00滿足要求！ 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l29、o = k1k2(h+2a) (3) k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.800 按照表2取值1.005 ； 公式(3)的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.005(1.200+0.3002) = 2.144 m； Lo/i = 2143.665 / 15.800 = 136.000 ； 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.367 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=9432.868/(0.367489.000) = 52.562 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 52.562 N/mm2 小于 f = 205.00滿足30、要求！9、板支撐架計算書 一、參數信息: 1.腳手架參數 橫向間距或排距(m):1.00；縱距(m):0.80；步距(m):1.20； 立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；腳手架搭設高度(m):6.50； 采用的鋼管(mm):483.5 ； 扣件連接方式:雙扣件，扣件抗滑承載力系數:0.80； 板底支撐連接方式:方木支撐； 2.荷載參數 模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000； 樓板澆筑厚度(m):0.120；傾倒混凝土荷載標準值(kN/m2):2.000； 施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000； 3.木方參數 木方彈性模量E(31、N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000； 木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.300；木方的間隔距離(mm):300.000； 木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元 二、模板支撐方木的計算: 方木按照簡支梁計算，方木的截面力學參數為 本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=5.00010.00010.000/6 = 83.33 cm3； I=5.00010.00010.00010.000/12 = 416.67 cm4； 方木楞計算簡圖 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝32、土板自重(kN/m)： q1= 25.0000.3000.120 = 0.900 kN/m； (2)模板的自重線荷載(kN/m): q2= 0.3500.300 = 0.105 kN/m ； (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)： p1 = (1.000+2.000)0.8000.300 = 0.720 kN； 2.強度計算: 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.2(0.900 + 0.105) = 1.206 kN/m； 集中荷載 p = 1.40.720=1.008 kN； 最大彎距 M = Pl/4 + q33、l2/8 = 1.0080.800 /4 + 1.2060.8002/8 = 0.298 kN.m； 最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.008/2 + 1.2060.800/2 = 0.986 kN ； 截面應力 = M / w = 0.298106/83.333103 = 3.577 N/mm2； 方木的計算強度為 3.577 小13.0 N/mm2,滿足要求! 3.抗剪計算： 最大剪力的計算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力: Q = 0.8001.206/2+1.008/2 = 0.986 kN； 截面34、抗剪強度計算值 T = 3 986.400/(2 50.000 100.000) = 0.296 N/mm2； 截面抗剪強度設計值 T = 1.300 N/mm2； 方木的抗剪強度為0.296小于 1.300 ，滿足要求! 4.撓度計算: 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 均布荷載 q = q1 + q2 = 0.900+0.105=1.005 kN/m； 集中荷載 p = 0.720 kN； 最大變形 V= 51.005800.0004 /(3849500.0004166666.67) + 720.000800.0003 /( 489500.00041635、6666.67) = 0.329 mm； 方木的最大撓度 0.329 小于 800.000/250,滿足要求! 三、木方支撐鋼管計算: 支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算； 集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 1.2060.800 + 1.008 = 1.973 kN； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管計算變形圖(kN.m) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.664 kN.m ； 最大變形 Vmax = 1.698 mm ； 最大支座力 Qmax = 7.175 kN ； 截面應力 = 0.664106/5080.000=130.7236、8 N/mm2 ； 支撐鋼管的計算強度小于 205.000 N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于1000.000/150與10 mm,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算: 按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN， 按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 7.175 kN； R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、模板支架荷載標準值(軸力): 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內容37、： (1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.1496.500 = 0.968 kN； 鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A 雙排架自重標準值。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3501.0000.800 = 0.280 kN； (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1201.0000.800 = 2.400 kN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.648 kN； 2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = (1.000+2.000 ) 1.0000.800 = 2.40038、 kN； 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 7.737 kN； 六、立桿的穩定性計算: 立桿的穩定性計算公式: 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 7.737 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 39、N/mm2； Lo- 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范，由公式(1)或(2)計算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1- 計算長度附加系數，取值為1.155； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3；u = 1.700； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.100 m； 公式(1)的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.7001.200 = 2.356 m； Lo/i = 2356.200 / 15.800 = 149.000 ； 由長細比 Lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 040、.312 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=7737.420/（0.312489.000） = 50.715 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 50.715 N/mm2 小于 f = 205.000滿足要求！ 公式(2)的計算結果： 立桿計算長度 Lo = h+2a = 1.200+0.1002 = 1.400 m； Lo/i = 1400.000 / 15.800 = 89.000 ； 由長細比 Lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.667 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=7737.420/（0.667489.000） = 23.723 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 23.741、23 N/mm2 小于 f = 205.000滿足要求！ 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 lo = k1k2(h+2a) (3) k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.243； k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.400 按照表2取值1.016 ； 公式(3)的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.016(1.200+0.1002) = 1.768 m； Lo/i = 1768.043 / 15.800 = 112.000 ； 由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.502 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=7737.420/（0.502489.000） = 31.520 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 31.520 N/mm2 小于 f = 205.000滿足要求！ 以上表參照 扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全。 .