午啪啪夜福利无码亚洲,亚洲欧美suv精品,欧洲尺码日本尺码专线美国,老狼影院成年女人大片

1、目 錄前言1 繼電保護整定計算1.1 繼電保護整定計算的基本任務和要求1.1.1 繼電保護整定計算的目的1.1.2 繼電保護整定計算的基本任務1.1.3 繼電保護整定計算的要求及特點1.2 整定計算的步驟和方法1.2.1 采用標么制計算時的參數換算1.2.2 必須使用實測值的參數1.2.3 三相短路電流計算實例1.3 整定系數的分析與應用1.3.1 可靠系數1.3.2 返回系數1.3.3 分支系數1.3.4 靈敏系數1.3.5 自啟動系數1.3.6 非周期分量系數1.4 整定配合的基本原則 1.4.1 各種保護的通用整定方法 1.4.2 階段式保護的整定 1.4.3 時間級差的計算與選擇 1.2、4.4 繼電保護的二次定值計算 1.5 整定計算運行方式的選擇原則 1.5.1 繼電保護整定計算的運行方式依據 1.5.2 發電機、變壓器運行變化限度的選擇 原則 1.5.3 中性點直接接地系統中變壓器中性點 1.5.4 線路運行變化限度的選擇 1.5.5 流過保護的最大、最小短路電流計算 1.5.6 流過保護的最大負荷電流的選取2 變壓器保護整定計算 2.1 變壓器保護的配置原則 2.2 變壓器差動保護整定計算 2.3 變壓器后備保護的整定計算 2.3.1 相間短路的后備保護 2.3.2 過負荷保護(信號) 2.4 非電量保護的整定 2.5 其他保護3 線路電流、電壓保護裝置的整定計算 3.3、1 電流電壓保護裝置概述 3.2 瞬時電流速斷保護整定計算 3.3 瞬時電流閉鎖電壓速斷保護整定計算 3.4 延時電流速斷保護整定計算 3.4.1 與相鄰線瞬時電流速斷保護配合整定 3.4.2 與相鄰線瞬時電流閉鎖電壓速斷 保護配合整定 3.4.3 按保證本線路末端故障靈敏度整定 3.5 過電流保護整定計算 3.5.1 按躲開本線路最大負荷電流整定 3.5.2對于單電源線咱或雙電源有“T”接變壓器的線路 3.5.3 保護靈敏度計算 3.5.4 定時限過電流保護動作時間整定值 3.6 線路保護計算實例 3.6.1 35kV線路保護計算實例 3.6.2 10kV線路保護計算實例附錄A 架空線路每千4、米的電抗、電阻值附錄B 三芯電力電纜每千米的電抗、電阻值附錄C 各電壓等級基準值表附錄D 常用電纜載流量本文中涉及的常用下腳標號名稱符號名稱符號平均值av可靠rel最大值Max動作op最小值Min保護p基準值b返回r標幺值pu分支br額定值N自起動ast靈敏sen啟動st接線con繼電保護整定計算1.1 繼電保護整定計算的基本任務和要求1.1.1繼電保護整定計算的基本任務和要求繼電保護裝置屬于二次系統，它是電力系統中的一個重要組成部分，它對電力系統安全穩定運行起著極為重要的作用，沒有繼電保護的電力系統是不能運行的。繼電保護要達到及時切除故障，保證電力系統安全穩定運行的目的，需要進行多方面的工作5、，包括設計、制造、安裝、整定計算、調試、運行維護等，繼電保護整定計算是其中極其重要的一項工作。電力生產運行和電力工程設計工作都離不開整定計算，不同部門整定計算的目的是不同的。電力運行部門整定計算的目的是對電力系統中已經配置安裝好的各種繼電保護按照具體電力系統參數和運行要求，通過計算分析給出所南非的各項整定值，使全系統中的各種繼電保護有機協調地布置、正確地發揮作用。電力工程設計部門整定計算的目的是按照所設計的電力系統進行分析計算、選擇和論證繼電保護裝置的配置和選型的正確性，并最后確定其技術規范。同時，根據短路計算結果選擇一次設備的規范。1.1.2 繼電保護整定計算的基本任務繼電保護整定計算的基本6、任務，就是要對各種繼電保護給出整定值；而對電力系統中的全部繼電保護來說，則需編制出一個整定方案。各種繼電保護適應電力系統運行方式變化的能力都是有限的，因而，繼電保護整定方案也不是一成不變的。對繼電保護整定方案的評價，是以整體保護效果的優劣來衡量的，并不著眼于某一套繼電保護的保護效果。必須指出，任何一種保護裝置的性能都是有限的，或者說任何一種保護裝置對電力系統的適應能力都是有限的。當電力系統的要求超出該種保護裝置所能承擔的最大變化限度時，該保護裝置便不能完成保護任務。（一） 繼電保護整定計算的具體任務和步驟（1） 繪制電力系統一次接線圖。（2） 根據一次接線圖繪制系統阻抗圖，包括正序、負序、零序7、網。（3） 建立電力系統設備參數表：包括一次設備的基礎參數，二次設備的規范及保護配置情況。（4） 建立電流互感器（TA）、電壓互感器（TV）參數表，根據變壓器的容量和線路的負荷情況確定TA變比。（5） 確定繼電保護整定需要滿足的電力系統規模及運行方式變化限度，各級母線的綜合阻抗（最大、最小方式）。（6） 電力系統各點的短路計算結果。（7） 根據整定原則，選取保護裝置整定值。（8） 建立各種繼電保護整定計算表。（9） 按保護功能分類，分別繪制出整定值圖。（10） 編寫整定方案報告書，著重說明整定的原則問題、整定結果評價、存在問題及采取的對策。（二） 整定方案說明書一般包括以下內容：（1） 方案編8、制時間、電力系統概況。（2） 電系統運行方式選擇原則及變化限度。（3）主要的、特殊的整定原則。（4）方案存在的問題及對策。（5） 繼電保護的運行規定，如保護的停、投、改變定值、改變使用要求以及對運行方式的限制要求等。（6） 方案的評價及改進方向。1.1.3 繼電保護整定計算的要求及特點根據繼電保護在電力系統中擔負的任務，繼電保護裝置必須滿足以下4個基本要求，即選擇性、快速性、靈敏性、可靠性。（1） 選擇性。電力系統中某一部分發生故障時，繼電保護的作用只能斷開有故障的部分，保留無故障部分繼續運行，這就是選擇性。實現選擇性必須滿足兩個條件：一是相鄰的上一級在時限上有配合；二是相鄰的上下級保護在保護9、范圍上有配合。（2） 靈敏性。在保護裝置的保護范圍內發生的故障，保護瓜的靈敏程度叫靈敏性，習慣上叫做作靈敏度。靈敏度用靈敏系數來衡量，用Ksen表示。靈敏系數在保證安全性的前提下，一般希望越大越好，但在保證可靠動作的基礎上規定了下限值作為衡量的標準。（3） 速動性。短路故障引起電流的增大，電壓的降低，保護裝置快速地斷開故障，有利于減輕設備的損壞程度，盡快恢復正常供電，提高發電機，并列運行的穩定性。（4） 可靠性。繼電保護的可靠性主要由配置結構合理，質量優良和技術性能滿足運行要求的保護裝置及符合有關規程要求的運行維護和管理來保證。為保證保護的可靠性，應注意以下幾點：1）保護裝置的邏輯環節要盡可能10、少。2）裝置回路接線要簡單，輔助元件要少，串聯觸點要少。3）運行中的操作變動要少，改變定值要少。4）原理設計合理。5）安裝質量符合要求。6）調試正確、加強定期檢驗。7）加強運行管理。要達到繼電保護“四性”的要求，不是由一套保護完成的。就一套保護而言，它不能同時完全具備“四性”的要求。如電流保護簡單可靠，具備了可靠性、選擇性，但速動性較差；高頻保護具備了速動性、靈敏性、選擇性，但裝置復雜，相對可靠性就差一些。因此，要實現繼電保護“四性”的要求，必須由一個保護系統去完成，這就是保護系統概念。對繼電保護的技術要求，“四性”的統一要全面考慮。由于電網運行方式、裝置性能等原因，不能兼顧“四性”時，應合理11、取舍，執行以下原則：（1） 地區電網服從主系統電網。（2） 下一級電網服從上一級電網。（3） 局部問題自行消化。（4）盡可能照顧地區電網和下一級電網的需要。（5）保證重要用戶的供電。1.2 整定計算的步驟和方法1.2.1 采用標么制計算時的參數換算采用標么制計算時，通常先將給定的發電機、變壓器、線路等元件的原始參數，按一定基準條件（即基準容量和基準電壓）進行換算，換算為同一基準條件下的標么值，然后才能進行計算。標么值=實際有名值/基準值標么制計算中，基準條件一般選基準容量Sb=100MVA，基準電壓Ub=Uav（Uav為電網線電壓平均值）。當Sb、Ub確定后，對應的基準電流為基準阻抗為Erro12、r! No bookmark name given. 。當Sb=100MVA時，Ub、Ib、Zb值如表1-1所示。表1-1 基準電壓、電流、阻抗對應表Ub（kV）0.46.310.537115230Ib（kA）1449.165.51.560.5020.251Zb（）0.0160.3971.102513.69132.25529(1)發電機等旋電機 的換算，即式中基準條件下的電抗標么值； 額定容量條件下的次暫態電抗標么值；Sb、SN基準容量、額定容是，MVA。（2）變壓器短路電壓Uk%的換算，即1）雙繞組變壓器式中Uk%短路電壓，其他符號含義同前。2）三繞組變壓器（3）線路阻抗換算（線路阻抗一般用13、有名值表示，Z=RjX，當RX中可取Z= jX）式中 基準條件下的阻抗標么值；Z、X線路阻抗、電抗有名值，。其他符號同前。（4）電抗器百分電抗的換算，即式中X*b基準條件下的電抗標么值；X*N%電抗器額定電流、額定電壓下的阻抗標么值百分數；IN電抗器額定電流，kA；UN額定電壓，kA；Sb、Ub基準容量，基準電壓。1.2.2 必須使用實測值的參數(1) 三相三柱式變壓器的零序阻抗.(2) 66kV及以上架空線路和電纜線路的阻抗.(3) 平行線間的零序互感阻抗。(4) 雙回線的同名相間的零序的差電流系數。(5) 其他對斷電保護影響較大的有關參數。1.2.3三相短路電流計算實例【例1-1】如某發電14、廠兩臺容量為6000kW的汽輪發電機，電壓為10kV，cos=0.8，次暫態電抗Xd =0.135 6。一臺容量為400 00 kVA升壓變壓器,額定電壓為(38.522.5%)kV，聯結組別為YNd11，阻抗電壓10.3%。經35 kV線路，在某110 kV變電站35 kV母線并肉，線路導線型號為LGJ-240，長度為3km。系統至該Xmax=4.327。試計算k1點三相短路流經35kV線路、升壓變壓器的最大短路電流。解：如圖1-3所示為系統一次接線圖。（1） 參數換算及繪制阻抗圖。選取基準容量Sb=100MVA,基準電壓Ub=37kV,換算各元件在基準條件下的標么值。1）發電機G1、G2215、）變壓器3）線路經查LGJ-240導線每千米R=0.13、X=0.358將上述各元件標么阻抗按線圖，繪出標么阻抗圖，如圖1-4所示。圖1-4 標么阻抗圖（2）短路電流計算。K1點三相短路電流經升壓器的短路電流為經35kV線路的短路電流為1.3整定系數的分析與應用繼電保護的整定值一般通過計算公式計算得出。為使整定值符合電力系統正常運行及故障狀態下的規律，達到正確整定的目的，在計算公式中需引入各種整定系數。整定系數應根據保護裝置的構成原理、檢測精度、動作速度、整定條件以及電力系統運行特性等因素來選擇。1.3.1可靠系數由于計算、測量、調試及斷電器各項誤差的影響，使保護的整定值偏離預定數值，可能引起16、誤動作。為此，整定計算公式中需引入可靠系數用Krel表示，如圖1-5所示。圖1-5系統圖斷路器QF1和QF3裝設電流保護時，其整定配合公式為式中Iop(1)所整定保護的動作電流；Iop(2)所整定保護的下一級保護的動作電流；Krel可靠系數。可靠系數的取值與各種因素有關:(1)按短路電流整定的無時限保護,應選用較大的系數。（2）按與相鄰保護的整定值配合整定的保護，應選較小的系數。（3）保護動作速度較快時，應選用較大的系數。（4）不同原理或不同類型的保護之間整定值配合時，應選用較大的系數。（5）感應型反時限電流、電壓保護，因惰性較大，應選用較大的系數。如感應型反時限保護可靠系數為1.31.5；瞬17、時段或速斷電流保護為1.251.3；與相鄰同類型過電流保護為1.11.2。1.3.2 返回系數按正常運行條件量值整定的保護，例如按最大負荷電流整定的過電流保護，在受到故障量的作用動作時，當故障消失后不能返回到正常位置將發生誤動作。因此，整定公式中引入返回系數，返回系數用Kr表示。對按故障量值和按自啟動量值定的保護，則不考慮返回系數。返回系數的定義Kr=，于是可得過量動作的繼電器Kr1，欠量動作中的繼電器Kr1，它們的應用是不同的。例如過電流保護整定公式為式中Krel可靠系數；Kr 返回系數；ILmax最大負荷電流。返回系數的高低與斷電器類型有關。電磁型繼電器的返回系數為0.85，晶體管型、集成18、電路型以及數字微機型繼電器（保護）返回系數較高，為0.850.95。1.3.3 分支系數多電源的電力系統中，相鄰上、下兩級保護間的整定配合，還受到中間分支電源的影響，將使上一級保護范圍縮短或伸長，整個公式中要引入分支系數。分支系數用Kbr表示。多電源系統接線如圖1-6所示。圖1-6 多電源系統接線圖在K點發生短路時，假設QF1及QF2斷電器的過流保護均剛啟動，即它們都處在靈敏度相等的狀態下，則有如下關系式設則電流分支系數是指在相鄰線路短路時，流過本線路的短路電流占流過相鄰線路短路電流的份數。對過電流保護來說，在整定配合上應選取可能出現的最大分支系數。低電壓保護的分支系數與過電流保護的分支系數不19、同，在整定配合上應選取可能出現的最小值。分支系數的變代范圍隨電網結構的不同而不同，其值一般在02之間。距離保護的助增系數等于分支系數。且增系數將使距增保護測量到的阻抗增大，保護范圍縮短。在整定配合上應選取可能出現的最小助增系數。當KZZ Ires.o (2-2)式中Id差電流；Ires.o拐點電流，即開始出現制動作用的最小制動電流；Iop.o差動元件的啟動電流，也叫最小動作電流；S折線的斜率，通常也叫比率制動系數；Ires制動電流。二段折線式差動元件的動作特性曲線見圖2-1。圖2-1二段折線式差動元件的動作特性曲線 (1)差動最小動作電流按躲過最大負荷條件下流人保護裝置的不平衡電流 (2-3)20、式中IN變壓器額定電流；nTA電流互感器的變比；Krel可靠系數，取1.31.5；Ker電流互感器的比誤差(10P型取0.032,5P型和TP型取0.012)；m電流互感器變比未完全匹配產生的誤差，初始取0.05；U變壓器調壓引起誤差，可取調壓范圍中偏離額定值的最大值(百分數)。在實用計算中可選取Iop,min=(0.20.5)IN，一般不小于0.3 IN。 (2)起始制動電流Ires.o的整定 (2-4)(3)動作特性折線斜率S的整定。縱差保護的動作電流應大于外部短路時流過差動回路的不平衡電流。變壓器種類不同，不平衡電流計算也有較大差別，下面給出普通雙繞組變壓器差動保護回路最大不平衡電流Iu21、nbmax計算公式。對雙繞組變壓器 Iunb.max= (KapKccKer+U+m)IkmaxnTA (2-5)式中Kcc電流互感器的同型系數，Kcc=1.0； I k.max外部短路時最大穿越短路周期分量； K ap非周期分量系數，兩側同為TP級電流互感器取1.0；兩側同為P級電流互感器取1.5-2.0。 Ker、U、nTA的含義同式(2-3)，但Ker=1.0。差動保護的動作電流I op.max=KrelIunbmax (2-6)最大制動系數 (2-7)斜率 (2-8) (4)二次諧波制動比。在差動元件的差電流中，含有基波分量和二次諧波分量，其基波分量大于差動元件的動作電流，此時二次諧波22、分量電流與基波分量電流的百分比，叫做二次諧波制動比。二次諧波制動比整定值越大，該保護躲過勵磁涌流的能力越弱；反之，保護躲勵磁涌流的能力越強。根據經驗，二次諧波制動比可整定為1520。 (5)差動速斷。差動速斷保護在較嚴重的區內故障時快速跳開斷路器，其實質是反映差動電流的過電流繼電器。設置差動速斷元件的主要原因是為防止在較高短路電流水平時，由于電流互感器飽和而產生大量諧波，使得帶二次諧波制動的比率差動元件拒動。TA斷線不閉鎖差動速斷。差動速斷整定值按躲區外故障最大不平衡電流或躲初始勵磁涌流兩者最大值整定，一般取 或 (2-9)式中 I0p差電流速斷的動作電流；IN變壓器的額定電流；K倍數(視變壓23、器容量和系統電抗大小，K推薦值如下：6300kVA及以下，712；630031 500kVA，4.57.0；40 000“120 000kVA，3.06.0； 120 000kVA及以上，2.O5.0)，容量越大，系統容量越大，K取值越小；Iunb.max差動保護回路最大不平衡電流。按照正常運行方式保護安裝處兩相短路計算靈敏系數K sen.1.2。2.3變壓器后備保護的整定計算2.3.1相間短路的后備保護一、過電流保護這是一種最簡單的后備保護，主要用于容量不大的單側電源降壓變壓器。(1)按躲過變壓器可能的最大負荷電流整定，即 (2-10)式中K rel取1.11.2；K r取0.850.95，24、靜態繼電器可取上限。I L.max的選取按下列條件取最大值：1)不同容量的變壓器并列運行，考慮一臺并列運行的最大容量的變壓器被突然切除時負荷轉移。2)同容量的n臺變壓器并列運行，在一臺切除的條件下，變壓器的最大負荷電流(2)按躲過負荷自啟動的最大工作電流整定，即式中K rel取1.21.3；K ast對單臺電動機取48，純動力負荷取23,.綜合性負荷取1.52.5。從實際情況出發，一般以綜合性負荷為主，且總有一部分次要電動機在低壓工況下被首先切除，這時，對110kV降壓變電站，低壓6l0kV取1.52.5，中壓35Kv取1.52；220kV變電站，經驗取值1.52。變壓器過流保護的動作時間按與25、相鄰保護的后備保護動作時間配合整定：t=t+t。選擇以上最大者為過流保護的整定值。靈敏度校驗：按變壓器低壓母線故障時的最小短路電計算，即 (2-12)式中 I d.min變壓器低壓母線故障最小短路電流，計算時尚應考慮變壓器的接線、短路故障的類型過電流保護的接線方式等因素，取最嚴重情況。二、帶復合電壓閉鎖的過電流保護復合電壓閉鎖元件由接于相間電壓上的低電壓繼電器接于負序電壓上的負序電壓繼電器組成。根據反措要求，高、中壓側過流保護均應經復合電壓閉鎖，各側復合電壓鎖應取三側電壓構成“或”門。 (1)低電壓元件 (2-13)式中Uop系統最低運行電壓，取09UN；Kerl可靠系數，取1.21.25；K26、r返回系數，取1.151.2。靈敏度計算公式為 (2-14)式中Ucy.max檢驗點故障時，電壓繼電器裝設母線上的最大殘壓。要求Ksen1.25。 (2)負序電壓元件按躲過正常運行最大不平衡電壓整定 (2-15)靈敏度校驗按后備保護區末端不對稱故障最低負序電壓計算 (2-16)式中Ucy.2.min變壓器另一側短路時保護反應的最低負序電壓。要求Ksen1.25。 (3)電流元件定值計算。按變壓器額定電流整定 (2-17)靈敏度校驗按變壓器低壓母線故障時的最小短路電流計算，即 (2-18)式中Id.min變壓器低壓母線故障最小短路電流，計算時尚應考慮變壓器的接線、短路故障的類型及過電流保護的接線27、方式等因素，取最嚴重的情況。 要求Kr1.25。 (4)動作時間整定。1)單側電源變壓器，負荷側后備保護動作時間與同側出線保護動作時間配合，電源側后備保護動作時間與負荷側后備保護最長動作時間配合。2)多側電源變壓器，各側的后備保護動作時間與各側出線的動作時間相配合；動作后跳三側的保護段的動作時間與各側后備保護的最長動作時間相配合。且在動作時間小的一側加裝方向元件。2.3.2過負荷保護(信號)裝設于變壓器一相上的過負荷信號裝置，動作后延時給出信號。動作電流 (2-19)式中Krel可靠系數，取1.05；Kr返回系數，取O.85O.95，靜態繼電器可取上限；In變壓器額定電流(中間分接頭表示值)。28、過負荷信號裝置之動作時間，應比同一設備之過電流保護之最長動作時間大，一般取為910s即可滿足要求2.4非電量保護的整定(1)瓦斯保護。1)動作于信號的容積整定：繼電器氣體容積整定要求在250300mI。范圍內可靠動作。2)動作于跳閘的流速整定：繼電器動作流速整定值以連接管內的流速為準，可根據變壓器容量、電壓等級、冷卻方式、連接管徑等不同參數按表21中數值查得；流速整定值的上限和下限可根據變壓器容量、系統短路容量、變壓器絕緣及質量等具體情況決定。表2-l 氣體繼電器動作流速整定值參考表變壓器容量(kVA)繼電器型號連接管內徑(mm)冷卻方式動作流速整定值(ms)1000及以下QJ-5050自然或29、風冷0.70.810007500QJ-5050自然或風冷0.81.0750010 000QJ-8050自然或風冷0.70.810 000以上QJ-8050自然或風冷0.81.0200 000以下QJ-8050強迫油循環1.01.2200 000及以上QJ-8050強迫油循環1.21.2500kV變壓器QJ-8050強迫油循環1.31.4有載調壓變壓器(分接開關用)QJ-25251.0注 此表來源DL/T 540-1994氣體繼電器檢驗規程。 (2)冷卻器全停保護。強迫油循環變壓器冷卻器全停動作于跳閘。經溫度閉鎖時上層油溫整定為75，時間為20min；不經溫度閉鎖時間整定60min。(3)壓力釋30、放。壓力釋放正常運行中投信號；新投或大修變壓器充電時投跳閘，充電結束后投信號。2.5其它保護(1)電流越限閉鎖調壓。閉鎖調壓定值按過負荷電流定值整定，時間5s。(2)電流越限啟動輔助冷卻器。電流值一般整定為變壓器額定電流。線路電流、電壓保護裝置的整定計算3.1電流電壓保護裝置概述電流電壓保護裝置是反應相間短路基本特征，并接于全電流、全電壓的相間短路保護裝置。整套保護裝置一般由瞬時段、定時段組成，構成三段式保護階梯特性。三段式電流保護一般用于35kV及以下電壓等級的單電源出線上，對于雙電源輻射線可以加裝方向元件組成帶方向的各段保護。三段式保護的第、段為主保護段，第段為后備保護段。I段一般不帶時限31、，一般稱瞬時電流速斷，其動作時問是保護裝置固有動作時間；段帶較小的延時，一般稱延時電流速斷；段稱定時限過電流保護，帶較長延時。保護裝置第段，要求無時限動作，保護區不小于線路全長的20，第、段靈敏度應滿足規程規定。對于第段除作本線后備外，還應作相鄰元件的遠后備。保護定值計算、靈敏度校驗及運行方式選擇，均采用實際可能的最大、最小(最不利)方式及一般故障類型，不考慮節假日等特殊方式及雙重的復雜故障類型；對于發電廠直饋線或接近電廠的帶較長時間的保護，整定計算時要考慮短路電流衰減。對于無時限動作或遠離電廠的保護，整定計算時不考慮短路電流衰減。3.2 瞬時電流速斷保護整定計算瞬時電流速斷保護(簡稱電流速斷32、)，在不同的線路上有不同的整定原則，敘述如按躲本線路末端母線故障整定。(1)當本線路末端有多條出線或多臺變壓器時，按躲本線路末端母線故障的最大故障電流整定，以保證相鄰下一級出線或變壓器故障時，不致越級動作。其公式計算為 (3-1)式中 Iop電流速斷一次定值，A；Ib線路所在電壓級基準電流，A；Krel可靠系數(電磁型保護取Krel=1.21.3，感應型保護取Krel=1.51.6)； Z1.max保護裝置背后，系統最大方式下正序短路阻抗，以標么值表示；Z1本線路正序阻抗，以標么值表示。(2)按與變壓器速動保護配合整定。當線路無其他出線，僅有變壓器時，如果變壓器速動保護(差動或電流速斷)有跳閘33、自保持、線路保護有自動重合閘裝置，則有條件增加該線路保護的速動保護區，并按與變壓器速動保護配合整定。這樣整定，當變壓器內部發生故障時，可由其速動保護自保持跳閘，而線路的電流速斷保護可能會出現非選擇性動作，但可由自動重合閘糾正其非選擇性，恢復對正常變壓器的供電。1)當線路末端為一臺變壓器，其主保護為差動保護時，按與差動保護配合整定，即 (3-2)式中 Krel 可靠系數，取Krel=1.31.4；I(3)d.max變壓器中壓或低壓側最大三相短路電流，換算至線路保護所在電壓級。2)當線路末端為一臺變壓器，其主保護為瞬時電流速斷時，按與瞬時電流速斷配合整定，即 (3-3)式中 Krel可靠系數，取K34、K=1.1；Iop被配合變壓器電流速斷保護定值。(3)按躲背后母線故障整定。對于雙電源聯絡線電流速斷，一般不希望帶方向，以避免出現方向元件電壓死區，但背后故障不能誤動，故需躲開背后母線最大故障電流，即 (3-4)式中 Krel可靠系數，取Krel=1.21.3；Id.max背后母線故障，流經保護的最大短路電流。3.3 瞬時電流閉鎖電壓速斷保護整定計算由分析可知，瞬時電流速斷保護裝置有時保護性能很差，保護區可能為零或很小，以至影響與相鄰線路保護的配合。此時，需改用瞬時電流閉鎖電壓速斷保護裝置以改善保護性能。整定計算原則：按躲本線路末端母線故障整定。當本線路末端在多條線路或多臺變壓器時，為保證這些35、設備故障，線路保護不致越級動作，應按躲開本線路末端母線故障整定。對于瞬時電流閉鎖電壓速斷保護中的電流元僻(一般起閉鎖作用)，按保證本線路末端故障有足夠靈敏度整定；對于電壓元件(控制保護區，保證選擇性)，按躲本線路末端母線故障整定。整定公式如下電流元件定值 （3-5）電壓元件定值（3-6）以上二式中 線路末端故障最小兩相短路電流，A；線路末端故障保護安裝處母線最小殘壓標么值，當計算點為近距離短路點時，尚應取衰減后最低殘壓，以防短路電流衰減引起電壓降低而誤動；Ksen靈敏系數，取Ksen=1.5;Krel可靠系數，取Krel=1.3; ZL.min系統最小方式下，保護背后電源至保護安裝處母線短路阻36、抗，以標么值表示；ZL線路標么阻抗；Ib保護所在電壓級基準電流，A。電壓元件定值為標么值，乘以額定電壓即得有名值(以下同)。3.4 延時電流速斷保護整定計算延時電流速斷保護屬第段，應保護全線，并與相鄰下一級線路(簡稱相鄰線)保護I段(配合有困難時與段)相配合。對段按主保護要求，其靈敏度應滿足規定。根據其相鄰線保護的具體情況，整定計算原則如下。3.4.1 與相鄰線瞬時電流速斷保護配合整定一、定值計算當相鄰線被配合段保護區末端故障時，該保護應具有選擇性，其定值為 (3-7)式中Krel可靠系數，Krel=1.11.2：Kbr.max最大分支系數，Kbr.max= ；Iop。I相鄰線瞬時電流速斷定值37、，A。保護動作時間為 （3-8）式中tI相鄰線I段保護整定時間，對無時限電流速斷tI=0s;t時間級差。3.4.2 與相鄰線瞬時電流閉鎖電壓速斷保護配合整定延時電流速斷保護與相鄰線瞬時電流閉鎖電壓速斷保護的電流、電壓元件均應配合，以保證最大、最小方式下均有配合。與電流元件定值配合的計算公式與式(3-7)相同，與電壓元件定值配合計算 （3-10）式中Krel可靠系數，取1.11.2；Uop相鄰線電壓元件定值(標么值)；ZL1.max、ZL最大方式下S1電源阻抗、線路阻抗(均為標么值)。由式(3-7)、式(3-10)計算結果中取較大者作為保護定值。3.4.3 按保證本線路末端故障靈敏度整定 （3-38、11）式中I(2)d.min本線路末端最小兩相短路電流；Ksen靈敏度，應滿足靈敏度表格的規定；ZL。min、ZL系統最小方式下至保護安裝處的短路阻抗及線路阻抗(均為標么值)。當不按式(3-11)取值，而按其他原則選取定值時，也應校驗本線路末端故障最小靈敏度，并應滿足靈敏度表格的規定。靈敏度校驗公式為 (3-12)式中 Iop最后選取的整定值。3.5 過電流保護整定計算過電流保護是階段式保護的后備段，除對本線故障有足夠靈敏度外，對相鄰線也應有一定遠后備靈敏度，保護動作電流應大于本線路最大負荷電流，并在電流定值及動作時間上與相鄰線后備段相配合，其整定原則如下。3.5.1 按躲開本線路最大負荷電流39、整定對電網中非直饋線為 (3-13) 對電網中直饋線為 (3-14)式中Krel可靠系數，Krel =1.151.25；Krel返回系數，電磁型繼電器Kr=0.85；Kast電動機自啟動系數，取Kast =1.52.5；IL.max本線最大負荷電流。3.5.2 對于單電源線路或雙電源有“T”接變壓器的線路當定時限過電流保護采用重合閘后加速時(瞬時加速)，其定值應躲過變壓器勵磁涌流。3.5.3 保護靈敏度計算從以上整定計算中，選取較大的定值，然后計算靈敏度。其靈敏度應滿足靈敏度表格的規定。一、本線路末端靈敏度Ksen （3-17）式中 I（2）d.min本線路末端最小兩相短路電流。對于電廠附近的40、線路，要考慮短路電流衰減；對于高壓電網及原理電廠的線路，一般取二、相鄰元件故障遠后被靈敏度Ksen（1）相鄰元件是線路靈敏度為 （3-18）式中相鄰線路末端兩相短路，流經本線保護裝置中的最小兩相短路電流（計算時要考慮對側電源的最大助增作用）。（2）相鄰元件是Yd接線的變壓器時的靈敏度1）對于兩相兩繼電器式保護為 （3-19）2）對于兩相三繼電器式保護為 （3-20）式中Yd接線變壓器另一側三相短路。流經本線保護裝置中的最小三相短路電流。3）相鄰元件是Yy接線變壓器的靈敏度為 （3-21）式中Yy接線變壓器另一側兩相短路，流經本線保護裝置中的最小兩相短路電流。3.5.4 定時限過電流保護動作時間41、整定值（1）單電源輻射線，一般為后備段與后備段配合，上下差一個。（2）環網線路，按后備段與后備段配合整定時，將產生循環配合，時間無法整定。因此，應在環網中選擇一個配合起點，此起點的定時限過電流保護一般與相鄰線段配合，動作時間大一個，又能保證本線及鄰線后備靈敏度；或者找一個非選擇性解列點，該解列點的保護靈敏度高、動作時間短，非選擇性動作后由自動重合閘補救。3.6線路保護計算實例3.6.1 35KV線路保護計算實例【例3-1】 110KV桂花站35KV母線出一回線路至馬橋變電站，參數如圖3-3所示：線路導線型號為LGJ-150，長度為8.252km，桂花站35KV母線等值阻抗（基準容量100MVA42、）：大方式X* max=0.41717 ,小方式X*min=0.67327，桂34斷路器裝設微機線路保護一套（三段式電流保護），桂34斷路器電流互感器變比為300/5，試整定桂34線路保護定值。圖3-3 35kV一次系統圖圖3-4 35kV線路阻抗圖解：（1）短路電流計算。由圖3-4知，系統阻抗標么值X*max=0.41717 、X*min=0.673271）線路阻抗標么值為2）變壓器阻抗標么值為（2）桂34斷路器保護定值整定：1）瞬時電流速斷保護整定：整定原則：按躲本線路末端母線故障整定。由式（3-1）得=2941.3A折算至二次側為（錯誤）不滿足保護范圍要求。2）延時電流速斷保護整定：整定43、原則：按馬橋站10KV母線整定=715.4A折算至二次側為靈敏度效驗：滿足靈敏度要求。動作時間整定為：t=0+0.3=0.3(s)。3）過電流保護整定：整定原則：按躲本線路最大負荷電流整定（LGJ-150 載流量建議值為365A,按CT變比300/5，取最大負荷電流240A）。折算至二次側為靈敏度效驗：滿足靈敏度要求。動作時間整定為：t=t1+t=1.0（s）3.6.2 10kv線路保護計算實例【例3-2】 某變電站一條10kV出線線路，在線路不同地點帶有兩臺變壓器，其容量分別為200、1000KVA。線路變壓器參數如圖3-5所示。線路斷路器QF1裝設定時限過電流保護。電流互感器變比為200/44、5,其上一級斷路器處裝電流保護，動作時間為2s。試計算線路三相式兩段（速斷、過電流）電流保護定值。其一次系統接線圖及阻抗圖分別如圖3-5、圖3-6所示。圖3-5 10KV一次系統圖圖3-6 10KV線路阻抗圖解：由題可知，保護方式設為定時限過流保護。（1）短路電流計算由圖3-6知，系統阻抗標么值X*C.max=0.17、X*C.max=0.48線路阻抗標么值為（查閱附錄A附表A.1，LGJ-95架空線路的每千米電抗、電阻值分別為X=0.342、R=0.33;LGJ-70架空線路的每千米電抗、電阻值分別為X=0.358，R=0.45）變壓器阻抗標么值為當變壓器T1低壓側短路時，最大故障電流為當變45、壓器T2低壓側短路時，最大故障電流為（2）保護動作電流計算1）速斷動作電流整定為式中 Krel可靠系數，取1.2； nTATA變比。動作時間整定為：t=os。2）過電流動作電流整定為式中 Krel可靠系數，取1.2；Kast自啟動系數，取1.25；Kr返回系數，取0.85；nTATA變比。3）過電流保護動作時間整定計算過流時間比速斷多一個時間級差：t=0.3s。4）過電流保護靈敏系數整定計算因定時限過電流保護靈敏系數要求在本線路最小短路故障時應大于1.5，此保護靈敏系數為9.78，故可采用。附錄A 架空線路每千米的電抗、電阻值導線型號6kV10kV35kV110kV220kVx ()r()x 46、()r()x ()r()x ()r()單導線雙分裂x ()r()x ()r()LJ-160.4041.960.4041.96LJ-250.3901.270.3901.27LGJ、LJ-350.3800.910.3800.910.4240.91LGJ、LJ-500.3680.630.3680.630.4120.630.4420.63LGJ、LJ-700.3580.450.3580.450.4020.450.4320.45LGJ、LJ-950.3420.330.3420.330.3860.330.4160.33LGJ、LJ-1200.3350.270.3350.270.3790.270.4090.47、27LGJ-1500.3730.210.4030.21LGJ-1850.3650.170.3950.170.4400.1700.3150.085LGJ-2400.3580.130.3880.130.3420.1320.3100.066LGJQ-3000.3820.110.4270.1070.3080.054LGJQ-4000.3730.080.4170.0800.3030.040LGJQ-5000.4110.0650.3000.033LGJQ-6000.4050.0550.2970.028LGJQ-7000.3980.0440.2940.022附錄B 三芯電力電纜每千米的電抗、電阻值芯線截面（48、mm2）6kV10kV35kVx ()r(鋁芯)()r(銅芯)()x ()r(鋁芯)()r(銅芯)()x ()r(鋁芯)()r(銅芯)()250.0851.2800.7400.0941.2800.740350.0790.9200.5400.0880.9200.540500.0760.6400.3900.0820.6400.390700.0720.4600.2800.0790.4600.2800.1320.4600.280950.0690.3400.2000.0760.3400.2000.1260.3400.2001200.0690.2700.1580.0760.2700.1580.1190.249、700.1581500.0660.2100.1230.0720.2100.1230.1160.2100.1231850.0660.1700.1030.0690.1700.1030.1130.1700.103注 1.110kV高壓電纜的平均電抗：X=0.18/km。2.表中所列為正序電抗X1,負序電抗X2= X1，零序電抗X0= 3.5X1。附錄C 各電壓等級基準值表表C.1 基準容量Sb=1000MVA時的基準值表Ub（kV）0.46.310.537115230Ib（kA）144091.65515.65.022.51Zb（）0.000160.03970.11031.36913.2352.9表C50、.2 基準容量Sb=100MVA時的基準值表Ub（kV）0.46.310.537115230Ib（kA）1449.165.51.560.5020.251Zb（）0.00160.3971.102513.69132.25529附錄D 常用電纜載流量序號導線型號中試所實驗值載流量建議值(A)載流量原標準值(A)1YJLV22-351001232YJLV22-501151413YJLV22-701401734YJLV22-951702145YJLV22-1201952466YJLV22-1502202787YJLV22-1852553208YJLV22-2403003739YJLV22-300340451、2810YJLV22-400400501序號導線型號中試所實驗值載流量建議值(A)載流量原標準值(A)1YJV22-351251592YJV22-501451823YJV22-701802234YJV22-952202765YJV22-1202553176YJV22-1502853597YJV22-1853304138YJV22-2403854819YJV22-30044055210YJV22-400515646序號導線型號中試所實驗值載流量建議值(A)載流量原標準值(A)1JKLYJ-351501642JKLYJ-501551801983JKLYJ-701952252494JKLYJ-95252、392753045JKLYJ-1202763203526JKLYJ-1503183654037JKLYJ-1853664254658JKLYJ-2404365055539JKLYJ-300510序號導線型號中試所實驗值載流量建議值(A)載流量原標準值(A)1ZLQ-5065812ZLQ-70851063ZLQ-951001264ZLQ-1201151465ZLQ-1501351716ZLQ-1851551957ZLQ-2401852328ZLQ-300210260序號導線型號中試所實驗值載流量建議值(A)載流量原標準值(A)1LGJ-351451752LGJ-501661702103LGJ-701962152654LGJ-952522703305LGJ-1202873103806LGJ-1503313654457LGJ-1853794155108LGJ-2404455006109LGJ-30051256569010LGJ-400608