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1、檢 驗(yàn) 報(bào) 告TEST REPORT報(bào)告編號(hào)（NO）：2012-TZQL-095 檢 驗(yàn) 類 別： 委 托 檢 驗(yàn) Test Type樣 品 名 稱： C6#橋 Sample of Description 委 托 單 位： 青島誠(chéng)投路橋發(fā)展有限公司 Client工 程 名 稱：青島海灣大橋（北橋位）青島端接線工程N(yùn)ame of engineering山東鐵正工程試驗(yàn)檢測(cè)中心有限公司Shandong Tiezheng Engineering Test Inspection Center Co.,Ltd目 錄1工程概況12 試驗(yàn)?zāi)康募耙罁?jù)12.1 檢測(cè)目的12.2 檢測(cè)依據(jù)13 靜動(dòng)載試驗(yàn)實(shí)施方案2、23.1 靜載試驗(yàn)23.3 動(dòng)載試驗(yàn)（脈動(dòng)試驗(yàn)）94 試驗(yàn)準(zhǔn)備及過程104.1 現(xiàn)場(chǎng)的準(zhǔn)備工作104.2 測(cè)試儀器的準(zhǔn)備工作104.3 內(nèi)業(yè)的準(zhǔn)備工作104.4 試驗(yàn)過程115 靜載試驗(yàn)成果整理及分析115.1 橋梁承載能力的評(píng)定方法115.2 靜載試驗(yàn)資料的整理分析135.3 靜載試驗(yàn)分析146 動(dòng)載試驗(yàn)成果整理分析176.1脈動(dòng)試驗(yàn)結(jié)果整理176.2脈動(dòng)試驗(yàn)結(jié)果分析197 靜動(dòng)載試驗(yàn)結(jié)論198部分試驗(yàn)照片201工程概況青島海灣大橋青島端接線工程中橋梁工程是青島海灣大橋（北橋位）青島端接線工程的重要組成部分，也是整個(gè)工程的關(guān)鍵和控制性工程。橋梁西起海灣大橋李村河互通立交東側(cè)，向東跨過四流路、3、規(guī)劃周口路、重慶路、臺(tái)柳路、黑龍江路、海爾路等主要道路，接規(guī)劃長(zhǎng)沙路，形成青島市快速路系統(tǒng)的第三“橫”。橋梁工程包括三段主線高架、重慶路立交、黑龍江路立交、海爾路立交六大部分，高架橋以三座立交為界分為西中東三段：西段為跨海大橋分界點(diǎn)至重慶路立交段，高架沿李村河河道架設(shè)，上跨膠濟(jì)鐵路、勝利橋（四流路跨李村河橋）和規(guī)劃周口路，向東接重慶路立交，該段高架包括四流中路立交和周口路立交（該立交遠(yuǎn)期實(shí)施）；中段高架沿張村河河道架設(shè)，西起重慶路立交終點(diǎn)，向東接黑龍江路立交；東段高架沿張村河河道架設(shè)，西起黑龍江路立交終點(diǎn)，向東接海爾路立交，包括株洲路、海爾工業(yè)園路以及長(zhǎng)沙路跨張村河橋。本次所檢測(cè)的C6#橋主跨4、形式為30m+40m+35m預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁，我公司根據(jù)其結(jié)構(gòu)形式對(duì)本橋進(jìn)行了動(dòng)、靜載承載能力評(píng)定試驗(yàn)。2 試驗(yàn)?zāi)康募耙罁?jù)2.1 檢測(cè)目的(1) 通過測(cè)定橋梁結(jié)構(gòu)在試驗(yàn)荷載作用下的實(shí)際工作狀態(tài)，檢驗(yàn)橋梁的承載能力是否滿足正常使用狀況的要求，為交（竣）工驗(yàn)收提供科學(xué)依據(jù)；(2) 測(cè)定橋梁結(jié)構(gòu)在試驗(yàn)荷載作用下的動(dòng)力響應(yīng)，以評(píng)估實(shí)際結(jié)構(gòu)的動(dòng)力性能；(3) 通過荷載試驗(yàn)建立橋梁初始技術(shù)檔案。2.2 檢測(cè)依據(jù)(1) 城市橋梁設(shè)計(jì)準(zhǔn)則（GJJ11-93）；(2) 城市橋梁設(shè)計(jì)荷載標(biāo)準(zhǔn)（GJJ77-98）；(3) 公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)（JTG B01-2003）；(4) 公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范（JTG D605、-2004）；(5) 公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTGD62-2004）；(6) 公路工程質(zhì)量檢驗(yàn)評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)（土建工程）（JTG F80/1-2004）；(7) 大跨徑混凝土橋梁的試驗(yàn)方法（交通部公路科學(xué)研究所 1982/10 北京）；(8) 公路橋梁承載能力檢測(cè)評(píng)定規(guī)程（JTG/T J212011）(9) 委托方提供的有關(guān)設(shè)計(jì)資料。3 靜動(dòng)載試驗(yàn)實(shí)施方案3.1 靜載試驗(yàn)3.1.1測(cè)試目的靜載試驗(yàn)的目的是通過荷載試驗(yàn)，了解橋梁結(jié)構(gòu)在試驗(yàn)荷載作用下的實(shí)際工作狀態(tài)，從而判斷橋梁結(jié)構(gòu)的安全承載能力及預(yù)見橋梁的運(yùn)營(yíng)質(zhì)量。對(duì)于一些在理論上難以計(jì)算的部位，通過荷載試驗(yàn)可達(dá)到直接了解其受力狀態(tài)6、的目的。針對(duì)本橋而言，主橋的結(jié)構(gòu)型式為三跨連續(xù)箱梁，對(duì)本橋?qū)嵤╈o載試驗(yàn)，目的是為了考核橋梁結(jié)構(gòu)在試驗(yàn)荷載作用下正彎矩控制斷面的應(yīng)力效應(yīng)、撓度變化、負(fù)彎矩控制斷面的應(yīng)力效應(yīng)和支座剪力控制截面的應(yīng)力效應(yīng)，以評(píng)定其承載能力，為竣工驗(yàn)收提供依據(jù)。3.1.2 測(cè)試截面的確定利用橋梁結(jié)構(gòu)分析專用程序Midas/Civil對(duì)該橋進(jìn)行結(jié)構(gòu)計(jì)算分析。該橋橫向設(shè)計(jì)為6個(gè)車行道，計(jì)算時(shí)采用公路-I級(jí)荷載加載，按6車道布載，并按照規(guī)范取0.55的橫向折減系數(shù)?；钶d作用下主橋的彎矩包絡(luò)值如圖3-1所示，根據(jù)主橋活載作用下的內(nèi)力包絡(luò)圖，可確定各測(cè)試控制截面，根據(jù)包絡(luò)圖最終確定各控制截面具體位置如圖3-2所示。圖3-1 主7、橋活載作用下彎矩圖圖3-2主橋測(cè)試截面位置示意圖（單位：m）各測(cè)試截面的具體測(cè)試內(nèi)容如下表3-1所示。表3-1 各測(cè)試截面測(cè)試項(xiàng)目表序號(hào)檢測(cè)對(duì)象測(cè)試內(nèi)容1試驗(yàn)跨正彎矩控制截面()主梁應(yīng)力、撓度、裂縫2試驗(yàn)跨負(fù)彎矩控制截面()主梁應(yīng)力、裂縫3試驗(yàn)跨正彎矩控制截面()主梁應(yīng)力、撓度、裂縫3.1.3主要檢測(cè)項(xiàng)目的檢測(cè)方法1）應(yīng)變檢測(cè)方法：應(yīng)變檢測(cè)，首先是在測(cè)試構(gòu)件上粘貼JMZX-215型振弦式應(yīng)變計(jì)，使用JMZX-3000綜合測(cè)試儀進(jìn)行測(cè)量；2）撓度及變位檢測(cè)方法：撓度檢測(cè)采用精密水準(zhǔn)儀配備測(cè)微器、銦鋼尺進(jìn)行測(cè)量。3.1.4靜載試驗(yàn)測(cè)點(diǎn)布置（1）應(yīng)變、撓度測(cè)點(diǎn)布置根據(jù)靜載試驗(yàn)檢測(cè)項(xiàng)目的需要，測(cè)試斷面8、的測(cè)點(diǎn)布置如圖3-3、3-4所示，總計(jì)應(yīng)變測(cè)點(diǎn)15個(gè)，撓度測(cè)點(diǎn)10個(gè)。圖3-3 、截面撓度、應(yīng)變測(cè)點(diǎn)布置示意圖圖3-4 截面應(yīng)變測(cè)點(diǎn)布置示意圖3.1.5 加載工況及試驗(yàn)荷載布置方式（1）加載工況本橋按照公路I級(jí)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)活載計(jì)算荷載效應(yīng)，按等效車輛荷載確定測(cè)讀工況，整個(gè)靜載試驗(yàn)按以下3個(gè)控制工況進(jìn)行：1. 試驗(yàn)聯(lián)邊跨跨中最大正彎矩偏心加載工況；2. 試驗(yàn)聯(lián)中跨跨中最大正彎矩偏心加載工況；3. 試驗(yàn)聯(lián)中跨支點(diǎn)最大負(fù)彎矩對(duì)稱加載工況。（2）加載車型靜載試驗(yàn)采用34t重車進(jìn)行等效加載，車輛參數(shù)如表3-2，車型如圖3-5所示。車隊(duì)縱向位置按Midas/Civil軟件計(jì)算的影響線進(jìn)行布設(shè)，為保證試驗(yàn)效果，9、對(duì)于某一特定荷載工況，試驗(yàn)荷載的大小和加載位置的選擇采用靜載試驗(yàn)效率系數(shù)進(jìn)行控制，靜力試驗(yàn)荷載的效率系數(shù)即為試驗(yàn)施加荷載產(chǎn)生的作用效應(yīng)和設(shè)計(jì)荷載作用效應(yīng)（考慮沖擊影響）的比值一般應(yīng)滿足0.851.05之間。靜載試驗(yàn)效率為：式中：靜載試驗(yàn)荷載作用下控制截面的內(nèi)力計(jì)算值；控制荷載作用下控制截面最不利內(nèi)力計(jì)算值；按規(guī)范取用的沖擊系數(shù)；靜力試驗(yàn)荷載的效率系數(shù)。表3-2 試驗(yàn)加載車輛參數(shù)表序號(hào)車牌號(hào)軸重(kN)軸距(cm)輪距(cm)前軸中軸+后軸總重前軸中軸中軸后軸1魯B4339968.1272.0340.12901401802魯BL191368.0272.6340.62901401803魯BG52210、368.4272.5340.92901401804魯BG909068.2272.3340.52901401805魯BK756867.8272.5340.42901401806魯BM311267.8272.8340.52901401807魯B4336267.8271.8339.52901401808魯B4356068.3272.0340.3290140180圖3-5 重車加載車型圖 （尺寸單位：cm）（3）各控制截面實(shí)際加載效率根據(jù)該橋在正常使用極限狀態(tài)下的彎矩及剪力包絡(luò)圖可以得到各控制截面的最不利荷載效應(yīng)。各控制截面的最不利加載效應(yīng)計(jì)算值及實(shí)際加載值見表3-3所示。表3-3 各控制截面計(jì)算及實(shí)11、際加載效應(yīng)對(duì)比表加載工況主測(cè)斷面試驗(yàn)項(xiàng)目試驗(yàn)荷載效應(yīng)設(shè)計(jì)荷載效應(yīng)荷載效率系數(shù)（）1應(yīng)力、撓度、裂縫13825kNm13700kNm1.012應(yīng)力、撓度、裂縫13825kNm13700kNm1.013應(yīng)力、撓度、裂縫13125kNm12856kNm1.024應(yīng)力、撓度、裂縫13125kNm12856kNm1.025應(yīng)力、沉降-9012kNm-9106kNm0.99（3）主橋加載工況及其車輛荷載縱橫向布置工況1、2：截面最不利正彎矩的加載試驗(yàn)，分偏載和中載兩種工況加載。測(cè)試項(xiàng)目：加載前、加載后及卸載后箱梁截面撓度、應(yīng)力，截面彎矩影響線見圖3-6，車輛加載見圖3-7。. 圖3-6 截面彎矩影響線a）12、縱向加載示意圖b)橫向加載示意圖圖3-7 工況1、2車輛加載示意圖工況3、4：截面最不利正彎矩的加載試驗(yàn)，分偏載和中載兩種工況加載。測(cè)試項(xiàng)目：加載前、加載后及卸載后箱梁截面撓度、應(yīng)力，截面彎矩影響線見圖3-8，車輛加載見圖3-9。圖3-8 截面彎矩影響線a）縱向加載示意圖b)橫向加載示意圖圖3-9 工況3、4車輛加載示意圖（cm）工況5：截面最不利負(fù)彎矩加載試驗(yàn)，為中載加載。測(cè)試項(xiàng)目：加載前、加載后及卸載后箱梁截面應(yīng)力，截面彎矩見圖3-10，車輛加載見圖3-11。圖3-10 截面彎矩影響線a）縱向加載示意圖b)橫向加載示意圖圖3-11工況5車輛加載示意圖3.3 動(dòng)載試驗(yàn)（脈動(dòng)試驗(yàn)）（1） 測(cè)點(diǎn)13、布置與測(cè)量方法在橋面無任何交通荷載以及橋址附近無規(guī)則振源的情況下，通過高靈敏度動(dòng)力測(cè)試系統(tǒng)測(cè)定橋址處風(fēng)荷載、地脈動(dòng)、水流等隨機(jī)荷載激振而引起橋跨結(jié)構(gòu)的微幅振動(dòng)響應(yīng)，測(cè)得結(jié)構(gòu)的自振頻率、振型和阻尼比等動(dòng)力學(xué)特征。加速度傳感器在橋面橫向布置在橋面兩側(cè)，測(cè)點(diǎn)布置如圖3-12所示。圖3-12加速度傳感器布置圖（2）試驗(yàn)處理方法 頻率分析采用CRAS軟件分析系統(tǒng)對(duì)測(cè)試數(shù)據(jù)進(jìn)行頻譜分析，根據(jù)相關(guān)自相關(guān)譜、互相關(guān)譜、各點(diǎn)相位及相干系數(shù)確定各階頻率。 阻尼分析結(jié)構(gòu)阻尼系數(shù)用阻尼比Dn表示為：(其中：An表示第n次振動(dòng)時(shí)的振幅)。試驗(yàn)中采用頻譜圖中的半功率譜帶寬來計(jì)算阻尼比Dn：(其中：表示第n階頻率，表示第n14、階半功率帶寬頻率)。 振型分析振型分析主要采用CRAS軟件分析系統(tǒng)作傳函分析來確定各測(cè)點(diǎn)的幅值大小和相位，從而得出橋梁結(jié)構(gòu)的振型。4 試驗(yàn)準(zhǔn)備及過程4.1 現(xiàn)場(chǎng)的準(zhǔn)備工作檢測(cè)小組于2012年7月12日進(jìn)場(chǎng)，于2012年7月15日完成試驗(yàn)的準(zhǔn)備工作，包括梁底混凝土打磨、混凝土表面應(yīng)變計(jì)、應(yīng)變片粘貼、導(dǎo)線的連接、測(cè)點(diǎn)編號(hào)以及橋面車輛荷載停放位置的放樣等。4.2測(cè)試儀器的準(zhǔn)備工作所有的儀器設(shè)備均根據(jù)本橋動(dòng)靜載試驗(yàn)需要而配置，并滿足本動(dòng)載試驗(yàn)精度要求。試驗(yàn)所用的主要儀器設(shè)備如表4-1，均在標(biāo)定有效期內(nèi)。表4-1 試驗(yàn)主要儀器設(shè)備表序號(hào)儀器設(shè)備名稱規(guī)格型號(hào)單位數(shù)量備 注1綜合測(cè)試儀JMZX-3000臺(tái)215、臺(tái)長(zhǎng)沙金碼2高精度水準(zhǔn)儀DSZ-2套2套萊卡3測(cè)微器ZXS1套2套/4銦鋼尺/套2套/5裂縫觀測(cè)儀DJCK-2臺(tái)1臺(tái)放大50倍6智能弦式數(shù)碼應(yīng)變計(jì)JMZX-215套19套長(zhǎng)沙金碼7發(fā)電機(jī)/臺(tái)1/8筆記本電腦Tingkpad臺(tái)1/9數(shù)碼相機(jī)Sony架2/10振動(dòng)及動(dòng)態(tài)信號(hào)采集分析系統(tǒng)CRAS V7.0套1配備超低頻941B拾振器4.3 內(nèi)業(yè)的準(zhǔn)備工作內(nèi)業(yè)主要完成表面應(yīng)變計(jì)的標(biāo)定，導(dǎo)線的編排，儀器設(shè)備的調(diào)試等項(xiàng)目，為現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)的順利進(jìn)行做好準(zhǔn)備。4.4 試驗(yàn)過程本橋試驗(yàn)于2012年7月15日完成，試驗(yàn)過程無異常情況發(fā)生。正式荷載試驗(yàn)是整個(gè)橋梁試驗(yàn)的核心內(nèi)容，其試驗(yàn)過程如下：(1) 橋梁預(yù)壓全橋預(yù)壓，16、加載車以5km/h的速度駛過試驗(yàn)橋面，然后退回。(2) 儀器調(diào)試試驗(yàn)儀器能否正常工作是試驗(yàn)成功的關(guān)鍵，因此在橋梁預(yù)壓時(shí)對(duì)相關(guān)測(cè)試儀器進(jìn)行了仔細(xì)的調(diào)試，以保證正式加載試驗(yàn)時(shí)儀器的正常工作。(3) 靜載初讀數(shù)測(cè)量、讀數(shù)記錄人員各司其職，進(jìn)行正式加載開始時(shí)的零荷載讀數(shù)。(4) 加載安排專人指揮車輛擺放，并根據(jù)試驗(yàn)方案在橋面上標(biāo)出詳細(xì)的加載位置進(jìn)行停放。(5) 穩(wěn)定后讀數(shù)加載后結(jié)構(gòu)的變形和內(nèi)力需要有一個(gè)穩(wěn)定過程，試驗(yàn)時(shí)以控制點(diǎn)的應(yīng)變值、撓度值索塔偏位值穩(wěn)定為準(zhǔn)，只要讀數(shù)波動(dòng)值在測(cè)試儀器的精度范圍以內(nèi)，就認(rèn)為結(jié)構(gòu)已處于相對(duì)穩(wěn)定狀態(tài)，可以測(cè)量讀數(shù)。(6) 卸載讀數(shù)一個(gè)工況結(jié)束，荷載退下橋去，各測(cè)點(diǎn)要讀回零17、值，同樣要有一個(gè)穩(wěn)定過程。讀完本次數(shù)據(jù)后即完成了一個(gè)工況，重復(fù)以上步驟進(jìn)行下一工況的試驗(yàn)測(cè)試。5 靜載試驗(yàn)成果整理及分析5.1 橋梁承載能力的評(píng)定方法經(jīng)過荷載試驗(yàn)的橋梁，應(yīng)根據(jù)整理的試驗(yàn)資料，分析結(jié)構(gòu)的工作狀況，進(jìn)一步評(píng)定橋梁承載能力和橋梁概況。結(jié)構(gòu)性能評(píng)定根據(jù)如下：一是按施工圖進(jìn)行計(jì)算得到的理論檢算值；二是按規(guī)范規(guī)定的撓度、強(qiáng)度和裂縫容許值。主要可以結(jié)合結(jié)構(gòu)的具體情況，從以下幾個(gè)方面來對(duì)次橋進(jìn)行評(píng)定。(1) 校驗(yàn)系數(shù)校驗(yàn)系數(shù)是評(píng)定結(jié)構(gòu)工作狀況，確定橋梁承載能力的一個(gè)重要指標(biāo)，可以從中判定橋梁結(jié)構(gòu)的承載能力的工作狀態(tài)。實(shí)測(cè)結(jié)構(gòu)校驗(yàn)系數(shù)h是試驗(yàn)的實(shí)測(cè)值與理論計(jì)算值的應(yīng)力或撓度之比，它反映結(jié)構(gòu)的實(shí)18、際工作狀態(tài)。實(shí)測(cè)應(yīng)力測(cè)應(yīng)力理論應(yīng)力對(duì)于應(yīng)力，則： h= 實(shí)測(cè)撓度理論撓度對(duì)于撓度，則： h=當(dāng)h1時(shí)，說明理論計(jì)算偏于安全，結(jié)構(gòu)尚有一定的安全儲(chǔ)備。這種情況說明橋梁結(jié)構(gòu)的工作狀況良好。值越小說明結(jié)構(gòu)的安全儲(chǔ)備越大，但值不宜過大或過小，如值過大可能說明組成結(jié)構(gòu)的材料強(qiáng)度較低，結(jié)構(gòu)各部分聯(lián)結(jié)性能較差，剛度較低等。值過小可能說明組成結(jié)構(gòu)材料的實(shí)際強(qiáng)度及彈性模量較大，橋的混凝土鋪裝及人行道等與主梁共同受力，支座摩擦力對(duì)結(jié)構(gòu)受力的有利影響，以及計(jì)算理論或簡(jiǎn)化的計(jì)算圖式偏于安全等等。另外，試驗(yàn)加載物的稱量誤差、儀表的觀測(cè)誤差等對(duì)值也有一定的影響。對(duì)于公路橋梁，實(shí)測(cè)結(jié)構(gòu)校驗(yàn)系數(shù)的常用值如表5-1。表5-1 19、實(shí)測(cè)結(jié)構(gòu)校驗(yàn)系數(shù)的常用值表梁 別項(xiàng) 目結(jié)構(gòu)校驗(yàn)系數(shù)預(yù)應(yīng)力砼梁橋混凝土應(yīng)力0.500.90撓 度0.601.00普通砼梁橋混凝土應(yīng)力0.400.80撓 度0.500.90鋼筋應(yīng)力0.550.65鋼結(jié)構(gòu)橋應(yīng) 力0.750.95撓 度0.750.95(2) 相對(duì)殘余變位（或應(yīng)變）正常運(yùn)營(yíng)的橋梁應(yīng)無殘余撓度，突然出現(xiàn)殘余撓度，說明該橋受到嚴(yán)重?fù)p傷或某處截面進(jìn)入彈塑性。測(cè)點(diǎn)在控制荷載工況作用下的相對(duì)殘余變位越小，說明結(jié)構(gòu)越接近彈性工作狀況。一般要求值不大于20，當(dāng)大于20時(shí)，應(yīng)查明原因。如確系橋梁強(qiáng)度不足，應(yīng)在評(píng)定時(shí)，酌情降低橋梁的承載能力。(3) 結(jié)構(gòu)剛度要求試驗(yàn)荷載作用下，主要測(cè)點(diǎn)撓度校驗(yàn)系數(shù)應(yīng)不大20、于1。各測(cè)點(diǎn)的撓度應(yīng)不超過公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范規(guī)定的允許值。5.2 靜載試驗(yàn)資料的整理分析5.2 1 應(yīng)力計(jì)算方法梁頂上、下緣應(yīng)力由實(shí)測(cè)的應(yīng)變按下式求得：式中：實(shí)測(cè)應(yīng)變（）； E材料彈性模量（MPa）； ； k表面應(yīng)變計(jì)的最小讀數(shù)（c/F）； F表面計(jì)的實(shí)時(shí)測(cè)量值（F）； F0表面計(jì)的基準(zhǔn)值（F）； b表面計(jì)的溫度修正系數(shù)（10-6/）；被測(cè)結(jié)構(gòu)物的線膨脹系數(shù)，（10-6/）； T溫度的實(shí)時(shí)測(cè)量值（）；T0溫度的基準(zhǔn)值（）。5.2.2 各測(cè)點(diǎn)變位與應(yīng)變的計(jì)算根據(jù)量測(cè)數(shù)據(jù)作下列計(jì)算總變位（或總應(yīng)變）StSlSi彈性變位（或彈性應(yīng)變）SeSlSu殘余變位（或殘余應(yīng)變）SpStS21、eSuSi式中：Si加載前測(cè)值；Sl加載達(dá)到穩(wěn)定時(shí)測(cè)值；Su卸載后達(dá)到穩(wěn)定時(shí)測(cè)值。引入相對(duì)殘余變位（或應(yīng)變）的概念描述結(jié)構(gòu)整體或局部進(jìn)入塑性工作狀態(tài)的程度。相對(duì)殘余變位（或應(yīng)變）按下式計(jì)算：式中：相對(duì)殘余變位（或應(yīng)變），Sp、St意義同前。5.2.3 主要測(cè)點(diǎn)彈性變位（或應(yīng)變）與相應(yīng)的理論檢算值的關(guān)系列出各加載程序時(shí)主要測(cè)點(diǎn)實(shí)測(cè)彈性變位（或應(yīng)變）與相應(yīng)的理論檢算值的對(duì)照表。5.3靜載試驗(yàn)分析5.3.1 撓度數(shù)據(jù)分析撓度數(shù)據(jù)具體見以下圖表，撓度變化向下為正。表5-2各工況加載作用下測(cè)點(diǎn)撓度數(shù)據(jù)分析表（單位：mm）加載工況測(cè)點(diǎn)編號(hào)對(duì)稱加載計(jì)算值校驗(yàn)系數(shù)偏載加載實(shí)測(cè)值平均值實(shí)測(cè)值平均值偏載系數(shù)工況122、215.295.355.530.975.845.371.0925.465.6135.375.3145.255.1555.364.93工況3、415.635.685.920.966.165.761.0725.715.9235.505.7945.735.5655.855.39圖5-1各工況作用下?lián)隙龋ㄆ骄担?shù)據(jù)對(duì)比分析圖5.3.2 殘余變形分析表5-3 各加載工況作用下測(cè)點(diǎn)相對(duì)殘余變形表（）加載工況測(cè)點(diǎn)編號(hào)對(duì)稱加載偏載加載工況1、212.11.422.41.531.61.641.71.651.31.7工況3、411.61.722.02.031.61.641.71.651.51.9從表中所計(jì)算的23、相對(duì)殘余變形可以看出，在試驗(yàn)荷載作用下，各測(cè)試斷面卸載后其相對(duì)殘余變形均在大跨徑混凝土橋梁的試驗(yàn)方法規(guī)定的20范圍以內(nèi)，說明結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的變形能夠得到恢復(fù)，表明結(jié)構(gòu)處于線彈性工作狀態(tài)。5.3.3 應(yīng)力數(shù)據(jù)分析應(yīng)力數(shù)據(jù)見以下圖表，應(yīng)力以拉為正，以壓為負(fù).表5-4各工況加載作用下測(cè)點(diǎn)應(yīng)力數(shù)據(jù)分析表（單位：MPa）加載工況測(cè)點(diǎn)編號(hào)對(duì)稱加載計(jì)算值校驗(yàn)系數(shù)偏載加載實(shí)測(cè)值平均值實(shí)測(cè)值平均值工況1、221.341.371.570.871.421.3631.381.3741.381.291-1.06-1.07-1.240.86-0.97-1.005-1.08-1.02工況3、421.481.491.660.90124、.621.5231.521.5341.471.421-1.18-1.17-1.360.86-1.01-1.105-1.16-1.18工況51-0.53-0.58-0.720.812-0.613-0.640.650.680.870.7850.7圖5-2各工況作用下底緣應(yīng)力（平均值）數(shù)據(jù)對(duì)比分析圖圖5-3各工況作用下頂緣應(yīng)力（平均值）數(shù)據(jù)對(duì)比分析圖5.3.4 靜載試驗(yàn)小結(jié)（1）在試驗(yàn)荷載作用下，各控制截面撓度實(shí)測(cè)值均小于理論計(jì)算值，撓度校驗(yàn)系數(shù)小于1.0，且最大實(shí)測(cè)撓度遠(yuǎn)小于L/600，結(jié)構(gòu)剛度滿足設(shè)計(jì)要求；（2）在試驗(yàn)荷載作用下，各測(cè)試截面的關(guān)鍵測(cè)點(diǎn)應(yīng)力值均小于理論計(jì)算值，應(yīng)力校驗(yàn)系數(shù)小于0.925、，結(jié)構(gòu)強(qiáng)度滿足設(shè)計(jì)要求；（3）在試驗(yàn)加載前后，未發(fā)現(xiàn)結(jié)構(gòu)混凝土構(gòu)件有明顯新增裂縫，結(jié)構(gòu)抗裂性滿足要求；（4）位移測(cè)試控制截面量測(cè)的相對(duì)殘余變形均滿足大跨徑混凝土橋梁的試驗(yàn)方法總第3.19.2條規(guī)定10.2，表明卸載之后結(jié)構(gòu)的變形能夠及時(shí)恢復(fù)，結(jié)構(gòu)處于彈性工作狀態(tài)。6 動(dòng)載試驗(yàn)成果整理分析6.1脈動(dòng)試驗(yàn)結(jié)果整理表6-1橋梁自振特性實(shí)測(cè)值與理論計(jì)算值對(duì)比表頻率階數(shù)自振頻率阻尼比（）fmi/fdi實(shí)測(cè)值fmi計(jì)算值fdi13.303.291.161.0025.554.911.121.1337.306.490.441.12圖6-1一階振型圖圖6-2二階振型圖圖6-3三階振型圖6.2脈動(dòng)試驗(yàn)結(jié)果分析由模26、態(tài)試驗(yàn)基頻和理論計(jì)算值對(duì)比可以看出，試驗(yàn)橋跨的實(shí)測(cè)自振頻率值均略大于計(jì)算值，表明結(jié)構(gòu)的整體剛度較大，滿足設(shè)計(jì)要求。7 靜動(dòng)載試驗(yàn)結(jié)論（1）在試驗(yàn)荷載作用下，各控制截面撓度實(shí)測(cè)值均小于理論計(jì)算值，撓度校驗(yàn)系數(shù)小于1.0，且最大實(shí)測(cè)撓度遠(yuǎn)小于L/600，結(jié)構(gòu)剛度滿足設(shè)計(jì)要求；（2）在試驗(yàn)荷載作用下，各測(cè)試截面的關(guān)鍵測(cè)點(diǎn)應(yīng)變值均小于理論值，應(yīng)變校驗(yàn)系數(shù)小于0.9，結(jié)構(gòu)強(qiáng)度滿足設(shè)計(jì)要求；（3）在試驗(yàn)加載前后，未發(fā)現(xiàn)結(jié)構(gòu)混凝土構(gòu)件有新增裂縫；（4）位移測(cè)試控制截面量測(cè)的相對(duì)殘余變形均滿足大跨徑混凝土橋梁的試驗(yàn)方法總第3.19.2條規(guī)定10.2，表明卸載之后結(jié)構(gòu)的變形能夠及時(shí)恢復(fù)，結(jié)構(gòu)處于彈性工作狀態(tài)；（27、5）脈動(dòng)試驗(yàn)中由模態(tài)試驗(yàn)基頻和理論計(jì)算值對(duì)比可以看出，試驗(yàn)橋跨的實(shí)測(cè)自振頻率值均略大于計(jì)算值，表明結(jié)構(gòu)的整體剛度較大，滿足設(shè)計(jì)要求。綜上所述，荷載試驗(yàn)結(jié)果表明，青島海灣大橋（北橋位）青島端接線工程C6#橋的受力性能和正常使用狀態(tài)極限承載力滿足設(shè)計(jì)荷載等級(jí)公路-I級(jí)要求，結(jié)構(gòu)工作狀況符合通車條件。8部分試驗(yàn)照片應(yīng)變計(jì)粘貼車輛加載1車輛加載2脈動(dòng)試驗(yàn)數(shù)據(jù)采集應(yīng)變數(shù)據(jù)采集精密水準(zhǔn)儀靜撓度測(cè)量說 明1、本報(bào)告無檢驗(yàn)單位“檢驗(yàn)專用章”和騎縫章無效。2、本報(bào)告無主檢、審核、批準(zhǔn)人簽字無效。3、本報(bào)告涂改、部分復(fù)印無效。4、對(duì)本報(bào)告若有異議，應(yīng)于收到報(bào)告之日起十五日內(nèi)向檢測(cè)單位提出，逾期恕不受理。5、檢驗(yàn)樣品需返還的，保存期為30天，逾期不領(lǐng)者，我單位自行處理。6、委托檢驗(yàn)僅對(duì)來樣負(fù)責(zé)。 聯(lián)系方式：地 址：濟(jì)南市和平路16號(hào)院內(nèi)11號(hào)樓郵 編：250014電 話：（0531） 88546441 88386473 88385923傳 真：（0531）88385453 88385463網(wǎng) 址：http:/www.sd-E-mail:tzzxsd-