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1、外腳手架施工方案一、工程概況銀桂苑住宅小區4#、5#、13#棟及幼兒園工程位于長沙市天心區新姚路與杉木沖路交匯處，由長沙萬利房地產開發股份有限公司投資新建，長沙市規劃設計院有限責任公司設計，湖南化工勘察設計院勘察，湖南省沙坪建筑有限公司承擔土建施工和水電施工，湖南興發建設監理有限責任公司監理。長沙市建設工程質量監督站負責施工質量監督、長沙市安監站負責安全監督。該工程為1+10層框剪結構，；架空層車庫層高為2.19m，住宅層高為3.0m，總高為33.44m，總建筑面積為27569 m2。其中4#、5#、13#棟建筑面積均為8233.2m2、110層；幼兒園建筑面積為2869.14m2、框架結構32、層，總高12.3m。本工程為二類小高層住宅建筑，建筑耐火等級為二級，抗震設防烈度為六度，使用年限為50年，結構安全等級為二級。二、外墻綜合腳手架搭設方案1、搭設方案：根據工程實際情況（框剪結構、梁板整體現澆、四周環境）及材料采購情況，本工程外腳手架采用扣件式雙排鋼管落地式腳手架，外設密目式安全網。2、材料要求：a、鋼管材料：采用483.5焊接鋼管，其力學性能應符合國家現行標準碳素結構鋼GBT700中Q235 AA級鋼的規定。作為腳手架使用的鋼管，必須進行防銹處理。銹蝕嚴重的桿件嚴禁用于搭設綜合腳手架工程。b、扣件：采用可鍛鑄鐵扣件，采用扣件材質符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GBl5831）的3、規定，其扣件螺栓擰緊扭力矩達65Nm時，不得發生破壞。c、斜拉鋼絲繩：采用12鋼鉸線，并配備同規格花籃螺栓，鋼絲繩扣，鋼絲繩扣押每端不少于3個，花藍螺栓應經常檢查擰緊。d、腳手板：采用300025050的竹串架板。e、連墻桿的材質應符合現行國標碳素結構鋼(GBT700)中Q235A級鋼的規定。f、安全網：采用密目式安全網每10cm10cm=100cm2，面積不少于200個網目，做耐穿實驗不穿透。3、落地式腳手架施工順序擺設掃地桿（貼近地面的大橫桿）逐根立桿（與掃地桿扣緊）安裝小橫桿（與立桿或掃地桿扣緊）安裝第一步大橫桿（與立桿扣緊）安裝第一步小橫桿（與大橫桿扣緊）安裝小剪刀撐鋪設腳手板，以后依4、次類推，注意雙排腳手架小橫桿靠墻一端應離墻15厘米，腳手架各桿件水平伸出端均應大于180毫米以防止桿件滑脫。4、搭設構造要求：a、外腳手架作業層面滿鋪竹架板，與架子綁扎牢固，并設1.2米高欄桿，再滿掛密目式安全網全封閉作業，安全網下口與外架連接密實，不留空檔，腳手架每三步架設連結抱箍一道。b、桿件搭設要求：（1）立柱搭設要求： 每根立桿底部應設置底座或墊塊，48與51鋼管嚴禁混合使用。 腳手架必須設置縱橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿亦應用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上，當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處5、延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m。靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不應小于500mm，腳手架底層步距不應大于2m。 立桿必須用連墻件與建筑物可靠連接，連墻件布置間距應按規范規定采用。 立桿接長除頂層步可采用搭接外，其余各層部接頭必須對接扣件連接。對接、搭接應符合下列規定：立桿上的對接扣件交錯布置：兩桿相鄰立桿的接頭不應+設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不小于500mm，各接頭中心至主節點的距離不應大于步距的1/3。搭接長度不應小于1m，應采用不少于1個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至桿端距離不應小于100mm。 開始搭設立柱時，應每隔6跨設置一根撐桿加固，6、直到連墻件安裝完畢后，方可根據實際情況拆除。 當搭至有連墻件的構造層時，搭設完該處的立柱縱向水平桿，橫向水平桿后，應立即設置連結桿。（2）縱橫向水平桿的搭設要求： 縱向水平桿設于橫向水平桿之下，在立柱的內側其長度不小于三跨并采用直角扣件與立柱扣緊；縱向水平桿接長應采用對接扣件連接，也可采用搭接，均應符合規范規定。 在懸挑架底部增設橫向水平桿，其端部緊貼結構樓面，以抵抗因鋼絲繩斜拉而產生的水平推力。 每一主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件緊扣在縱向水平桿上，該桿與主節點距離不應大于150mm。橫向水平桿靠墻一端距離不應大于100mm。 操作層上非立節點處的橫向水平桿宜根據支承腳手板的需要7、等間距設置，最大間距不應大于1/2柱距。c、剪力撐斜撐與建筑物拉結點設置要求：（1）雙排腳手架應設剪刀撐與橫向斜撐，每道縱向剪刀撐跨越立柱的根數為5根，每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不小于6m，斜桿與地面的傾角45度-60度為宜，中間各道剪力撐之間的凈距設為14米。（2）高度24m以上雙排架剪刀撐在外側立面整個長度，高度上連續設置。（3）剪刀撐斜桿的接頭必須采用對接扣件連續，對接接頭應交錯布置，不應設在同步同跨內，相鄰接頭在水平距離不應小于500mm。（4）剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立柱上，旋轉扣件中心線距主節點距離不應大于150mm。（5）橫向斜撐的斜桿應在同8、一截面，從端頭跨開始布置，由底層至頂層之字型連續布置，斜桿須采用旋轉扣件固定在與之相交的立柱或橫向水平桿上，中間宜每隔6跨設置一道斜撐。（6）與建筑物剛性拉結，為了確保懸挑架的整體垂直度符合規程要求，每隔三步架與框架柱采用鋼管抱箍連結。（7）受料平臺與樓板取平，并在建筑物垂直方向錯開設置，平臺外側三面均設置1.2米高防護欄桿，并掛設安全網。d、扣件安裝注意事項：（1）扣件規格必須與鋼管外徑相同。（2）扣件螺栓擰緊力矩不小于40Nm并不大于65Nm。（3）主節點處固定橫向水平桿，剪刀撐，橫向支撐等扣件的中心線距主節點距離不應大于150。（4）對接扣件開口應朝上或朝內。（5）各桿件端頭伸出扣件蓋板9、邊緣的長度不小于100mm。e、腳手板的設置應注意事項：（1）作業層腳手板應鋪滿鋪穩，離墻距離不應大于150mm。（2）腳手板應設置在四根橫向水平桿上，腳手板采用對接平鋪，接頭處必須設兩根橫向水平桿，接頭挑段小于等于150用10#綁扎牢固，嚴禁鋪設探頭板。（3）每隔9m滿鋪一層腳手板。f、防護欄桿、安全網搭設注意事項：（1）防護欄桿設在作業層1.2m高處，再滿掛密目式安全網封閉。（2）安全網用18#鐵絲與縱向水平桿綁扎牢固，搭接長度不小于150mm，水平網垂直網接縫嚴密。三、安全防護棚、斜道搭設要求1、建筑物四周概況：建筑物南向為施工人員及作業區出入安全通道。2、搭設要求：A、安全通道防護棚架10、長度根據施工實際需要確定，防護棚高度不低于5m，采用滿鋪雙層架板，雙層架板間隔500緩沖層，滿鋪彩條布防灰塵，全部按鋼管腳手架標準搭設。B、作業層、斜道欄桿及擋腳手板均應搭設在外立桿的內側，上欄桿高度為1.2m，中欄桿居中設置，擋腳板不小于180mm。四、腳手架搭設檢查和驗收1、腳手架搭設的技術要求，允許偏差與檢驗方法應符合JGJ130-2001表要求。2、安裝后的扣件螺栓擰緊扭力矩應用扭力扳手檢查，抽樣檢測方法應按隨機均布進行，抽樣檢查數目與質量判斷標準應按附表要求確定，不合格的必須重新擰緊，直至合格為止。五、腳手架拆除1、拆除前準備工作（1）全面檢查腳手架的扣件連接、連墻體、支撐體系是否符11、合安全要求。（2）根據檢查結果，補充完善施工組織設計中的拆除順序，經技術負責人批準方可實施。（3）拆除安全技術措施，由項目技術負責人逐級進行技術安全交底，并記錄存檔。2、腳手架拆除注意事項（1）拆除順序為逐層由上而下進行，嚴禁上下同時作業。（2）所有連墻件應隨腳物架逐層拆除，嚴禁先將連墻體整層或數層拆除，拆除后，再拆腳手架，分段拆時，高差不應大于2步，如高差大于2步時應增設連墻件加固。（3）當腳手架采取分段分層立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端與建筑物拉結加固處理。（4）當腳手架拆至最后一根長鋼管高度時，應先在適當擱置加設臨時拋撐加固后拆除連墻體。（5）拆除時各構配件必須及時分段集中吊運至地面嚴12、禁拋扔，各構配件及時檢查修整與保養，并按品種規格堆碼干燥通風處，防止銹蝕。六、安全管理1、人員管理：腳手架搭設人員必須是經過國家現行標準特種作業人員安全技術考核管理規則考核合格的專業架子工，上崗人員應定期體檢，體檢合格者方可持證上崗，搭設腳手架人員必須戴安全帽，安全帶，穿防滑鞋，嚴禁酒后作業和違法作業。2、搭設階段：（1）腳物架的構配件質量必須按規定要求經檢驗合格后方能使用。（2）腳手架搭設應按下列階段進行質量檢查驗收發現問題及時校正。a、第一盤架搭設完畢后；b、操作層上加載前；c、每搭完10m高度后；d、搭設到設計高度后。（3）腳手架的搭設質量，經有關人員共同檢驗合格后，才能投入使用。3、使13、用階段（1）作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載不得將模板、支撐、纜風繩、輸送泵管等固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起重設備和架設電線。（2）六級和六級以上大風，和雨雪天應停止腳手架作業，雨雪后上架操作應先清理冰雪和有防滑措施。（3）應設專人負責對腳手架進行經常檢查維護和保修。（4）在腳手架使用期間，嚴禁任意拆除以下桿件。a、主節點處的縱橫向水平桿，縱橫向掃地桿；b、連墻體、支撐、欄桿、擋腳板。施工需要拆除上述任一桿件均應采取安全加固措施并報主管部門批準后方可拆除并限期恢復。（5）腳手架接地避雷措施等應按國家現行標準施工現場臨時用電安全技術（JGJ46-2005）的有關規定執行。七、落地式扣14、件鋼管腳手架設計計算（一）、計算依據（1）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）（2）建筑結構荷載規范（GB50009-2001）（3）工程設計圖紙及地質資料等。（二）、腳手架的計算參數4#、5#、13#棟腳手架搭設：搭設高度H=36米，步距h=1.5米，立桿縱距la=1.5米，立桿橫距lb=1.1米，連墻件為2步2跨設置，腳手板為毛竹片，腳手板共鋪設4排，同時作業層數n1=2。幼兒園腳手架搭設：搭設高度H=14.4米，步距h=1.8米，立桿縱距la=1.5米，立桿橫距lb=1.1米，連墻件為2步2跨設置，腳手板為毛竹片。落地式扣件鋼管腳手架計算書鋼管腳手架的計算參照建15、筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為36.0米，立桿采用單立管。搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.10米，立桿的步距1.50米。 采用的鋼管類型為483.5，連墻件采用2步2跨，豎向間距3.00米，水平間距3.00米。施工均布荷載為3.0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設4層。一、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=16、0.3501.100/3=0.128kN/m 活荷載標準值 Q=3.0001.100/3=1.100kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.20.038+1.20.128=0.200kN/m 活荷載的計算值 q2=1.41.100=1.540kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為：M1=(0.080.200+0.101.540)1.5002 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為：M2=-(0.100.200+0.1171.17、540)1.5002 選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.450106/5080.0=88.666N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=0.038+0.128=0.167kN/m 活荷載標準值q2=1.100kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.167+0.9901.100)1500.04/(1002.06105121900.0)=2.423mm 大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求! 二、小橫桿的計算: 18、小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.0381.500=0.058kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.1001.500/3=0.192kN 活荷載標準值 Q=3.0001.1001.500/3=1.650kN 荷載的計算值 P=1.20.058+1.20.192+1.41.650=2.610kN 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩19、計算公式如下: M=(1.20.038)1.1002/8+2.610 =0.964106/5080.0=189.766N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.00.0381100.004/(3842.060105121900.000)=0.03mm 集中荷載標準值P=0.058+0.192+1.650=1.900kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1900.10011020、0.0(31100.02-41100.02/9)/(722.06105121900.0)=3.575mm 最大撓度和 V=V1+V2=3.604mm 小橫桿的最大撓度小于1100.0/150與10mm,滿足要求! 三、扣件抗滑力的計算: 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.0381.100=0.042kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.1001.500/2=0.289kN 活荷載標準值 Q=3.0021、01.1001.500/2=2.475kN 荷載的計算值 R=1.20.042+1.20.289+1.42.475=3.862kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。 四、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1394 NG1 = 0.13936.000=5.018kN (2)腳手板的自重標準值(kN/22、m2)；本例采用竹串片腳手板，標準值為0.35 NG2 = 0.35041.500(1.100+0.300)/2=1.470kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG3 = 0.1501.5004/2=0.450kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50036.000=0.270kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.208kN。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷23、載標準值 NQ = 3.00021.5001.100/2=4.950kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表D.4的規定采用：W0 = 0.350 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表的規定采用：Uz = 0.730 Us 風荷載體型系數：Us = 1.134 經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.3500.7301.134 = 0.203kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 經過計算得到，底部24、立桿的最大軸向壓力N=1.27.208+0.851.44.950=14.541kN 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.27.208+1.44.950=15.580kN 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw=0.851.40.2031.5001.500 五、立桿的穩定性計算: 卸荷吊點按照構造考慮，不進行計算。 1.不考慮風荷25、載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=15.580kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 立桿凈截面面積，A=4.890cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由長細比，為2599/16=164； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.262； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =15526、80/(0.26489)=121.401N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=14.541kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 立桿凈截面面積，A=4.890cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm327、； 由長細比，為2599/16=164； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.262； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =14541/(0.26489)+81000/5080=129.336N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求! 連墻件采用扣件與墻體連接。 經過計算得到 Nl = 7.555kN小于扣件的抗滑力8.0kN，滿足要求! 連墻件扣件連接示意圖 八、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應28、滿足下式的要求 p fg 其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (kN/m2)，p = N/A；p = 62.32 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N = 15.58 A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.25 fg 地基承載力設計值 (kN/m2)；fg = 19100.000.40kN/m2=7640 kN/m2 地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc fgk 其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 0.40 fgk 地基承載力標準值；fgk = 19100.00 kN/m2滿足要求！八、卸荷措施1、用鋼絲繩將要卸荷處的大橫桿與立桿交接處吊拉于上部梁板結構上，29、達到分段卸荷的目的，但應注意大橫桿與立桿交接點的頂部，應根據卸荷的要求連續緊扣2-3個扣件。2、用鋼絲繩將挑梁懸出端的端點吊拉于上部結構的梁板或邊梁上，其余仍按挑梁卸荷搭設，挑梁和吊拉的節點構造大樣參見本節有關懸掛式挑梁與結構的連接作法，最后仍達到分段搭設和分段卸荷的目的。鋼絲繩卸荷按照完全卸荷計算方法。在腳手架全高范圍內卸荷2次；吊點選擇在立桿、小橫桿、大橫桿的交點位置；以卸荷吊點分段計算。第1 次卸荷凈高度為18m;第2 次卸荷凈高度為18m。 經過計算得到a1=arctg3.000/(1.050+0.300)=65.772度a2=arctg3.000/0.300=84.289度第1次卸荷30、處立桿軸向力為：P1 = P2 = 1.520.42918/65 =8.486 kN；kx為不均勻系數，取1.5 各吊點位置處內力計算為(kN)：T1 = P1/sina1 = 8.486/0.912 = 9.306 kNT2 = P2/sina2 = 8.486/0.995 = 8.528 kNG1 = P1/tana1 = 8.486/2.222 = 3.819 kNG2 = P2/tana2 = 8.486/10.000 = 0.849 kN其中T鋼絲繩軸向拉力，G鋼絲繩水平分力。卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力為Fg= T1 +T2=9.306+8.528 =17.834kN。鋼絲繩的容許拉力31、按照下式計算： 其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)， 計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，取0.82； K - 鋼絲繩使用安全系數。計算中Fg取17.834kN，=0.82，K=6，得到：選擇卸荷鋼絲繩的最小直徑為：d =(217.8346.000/0.820)0.5 = 16.1 mm。吊環強度計算公式為： = N / A f其中 f - 吊環鋼筋抗拉強度，混凝土結構設計規范規定f = 50 N/mm2； N - 吊環上承受的荷載等于Fg； A - 吊環截面積，每個吊環按照兩個截面計算，A=0.5d2；選擇吊環的最小直徑要為：d =（2Fg/f/）0.5 =（217.834103/50/3.142）0.5 = 16.1 mm。第1次卸荷鋼絲繩最小直徑為 16 mm，必須拉緊至17.834kN，吊環直徑為 16 mm。根據各次卸荷高度得：第2次卸荷鋼絲繩最小直徑為 16.1 mm，必須拉緊至17.834kN，吊環直徑為 16 mm。