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1、鋼管支模架專項施工方案目錄鋼管支模架專項施工方案1一、工程概況2（一）模板支架選型2（二）編制依據2板模板支架計算書3二、搭設方案3（一）基本搭設參數3（二）材料及荷載取值說明3三、板模板支架的強度、剛度及穩定性驗算4（一）板底模板的強度和剛度驗算4（二）底模方木的強度和剛度驗算5（三）板底橫向水平鋼管的強度與剛度驗算6（四）扣件抗滑力驗算8（五）立桿穩定性驗算8（六）立桿的地基承載力計算11梁模板支架計算書11一、參數信息11（一）支撐參數及構造12（二）材料參數12（三）荷載參數12二、梁底模板強度和剛度驗算131、荷載計算132、抗彎強度驗算133、抗剪強度驗算144、撓度驗算14三、梁2、底縱向支撐小楞的強度和剛度驗算141、荷載的計算152、抗彎強度驗算153、抗剪強度驗算154、撓度驗算15四、梁底橫向支撐鋼管的強度驗算161 、荷載計算16五、梁跨度縱向支撐鋼管計算171、梁兩側支撐鋼管的強度計算172、梁底支撐鋼管的強度計算19支撐鋼管計算彎矩圖(kNm)19六、扣件抗滑移的計算20七、不組合風荷載時，立桿的穩定性計算201、立桿荷載202、立桿穩定性驗算21八、組合風荷載時，立桿穩定性計算221、立桿荷載222、立桿穩定性驗算22九、模板支架整體側向力計算22十、立桿的地基承載力計算23一、參數信息241.梁側模板及構造參數242.荷載參數253.材料參數25二、梁側3、模板荷載標準值計算25三、梁側模板面板的計算261.強度計算262.撓度驗算27四、梁側模板支撐的計算271.次楞計算272.主楞計算29五、穿梁螺栓的計算30一、工程概況浙江省海洋開發研究院科研大樓工程位于舟山市定海臨城體育館東南側。北側為定沈路，西側為體育路，由浙江省海洋開發研究院開發建設，舟山市規劃建筑設計研究院設計，浙江萬事達建設管理有限公司監理，浙江寶晟建設有限公司承建。本工程規劃總用地面積為5966m2，總建筑面積為18522 m2（未包括地下室2966 m2），地上主體建筑十七層，地下一層，建筑總高度64.2米，輔樓三層，建筑高度13.5米。本工程為一類高層建筑，地上地下耐火等級4、為一級，建筑防水地下室按照一級防水設防，屋頂防水等級為級，防水耐用年限15年，建筑結構形式為框剪結構，輔樓為框架結構，主體結構正常合理使用年限為50年，建筑抗震按7度設防。（一）模板支架選型根據本工程實際情況，結合本施工單位現有施工條件，經過綜合技術經濟比較，選擇扣件式鋼管腳手架作為模板支架的搭設材料，進行相應的設計計算。（二）編制依據1、中華人民共和國行業標準，建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302001）。2、浙江省地方標準，建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規程（DB33/1035-2006）。以下簡稱規程。3、建設部 建筑施工安全檢查標準(JGJ59-99)。4、本工程相關圖5、紙，設計文件。5、國家、省有關模板支撐架設計、施工的其它規范、規程和文件。6、舟山市建筑工程質量監督站檢驗測試室出具的鋼管、扣件檢測報告舟質檢2011-GK-006號。板模板支架計算書二、搭設方案（一）基本搭設參數模板支架高H為5m，立桿步距h（上下水平桿軸線間的距離）取1.8m，立桿縱距la取0.85m，橫距lb取0.85m。立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的自由長度a取0.1m。整個支架的簡圖如下所示。模板底部的方木，斷面寬60mm，高80mm，布設間距0.3m。（二）材料及荷載取值說明本支撐架使用 483.25鋼管，鋼管壁厚不得小于3mm，鋼管上嚴禁打孔；采用的扣件，應經試驗，在6、螺栓擰緊扭力矩達65Nm時，不得發生破壞。按荷載規范和扣件式鋼管模板支架規程，模板支架承受的荷載包括模板及支架自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重，以及施工人員及設備荷載、振搗混凝土時產生的荷載等。三、板模板支架的強度、剛度及穩定性驗算荷載首先作用在板底模板上，按照底模底模方木/鋼管橫向水平鋼管扣件/可調托座立桿基礎的傳力順序，分別進行強度、剛度和穩定性驗算。其中，取與底模方木平行的方向為縱向。（一）板底模板的強度和剛度驗算模板按三跨連續梁計算，如圖所示: （1）荷載計算，此時，模板的截面抵抗矩為：w800182/6=4.32104mm3；模板自重標準值：x10.40.8 =0.32kN/m；新澆混7、凝土自重標準值：x20.25240.8 =4.8kN/m；板中鋼筋自重標準值：x30.251.10.8 =0.22kN/m；施工人員及設備活荷載標準值：x410.8 =0.8kN/m；振搗混凝土時產生的荷載標準值：x520.8=1.6kN/m。g1 =(x1+x2+x3)1.35=(0.32+4.8+0.22)1.35=7.209kN/m；q1 =(x4+x5)1.4=(0.8+1.6)1.4 =3.36kN/m；對荷載分布進行最不利組合，最大彎矩計算公式如下：Mmax= -0.1g1lc2-0.117q1lc2= -0.17.2090.32-0.1173.360.32= -0.1kNm；（28、）底模抗彎強度驗算 = M/Wf =0.1106 /(4.32104)=2.321N/mm2底模面板的受彎強度計算值 =2.321N/mm2小于抗彎強度設計值fm =15N/mm2，滿足要求。（3）底模抗剪強度計算。荷載對模板產生的剪力為Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.67.2090.3+0.6173.360.3=1.92kN；按照下面的公式對底模進行抗剪強度驗算： =3Q/(2bh)fv =31919.556/(2100018)=0.16N/mm2；底模的抗剪強度=0.16N/mm2小于抗剪強度設計值fv =1.4N/mm2滿足要求。（4）底模撓度驗算模板彈性模量E=6000 N9、/mm2；模板慣性矩 I=800183/12=3.888105 mm4；根據JGJ1302001，剛度驗算時采用荷載短期效應組合，取荷載標準值計算，不乘分項系數，因此，底模的總的變形按照下面的公式計算： =0.677(x1+x2+x3)l4/(100EI)+0.990(x4+x5)l4/(100EI)=0.677(0.32+4.8+0.22)3004/(1006000388800)+0.990(0.8+1.6)3004/(1006000388800)=0.208mm；撓度設計值 =Min(300/150，10)=2mm底模面板的撓度計算值 =0.208mm小于撓度設計值v =Min(300/110、50，10)mm ，滿足要求。（二）底模方木的強度和剛度驗算按兩跨連續梁計算（1）荷載計算模板自重標準值：x1=0.40.3=0.12kN/m；新澆混凝土自重標準值：x2=0.25240.3=1.8kN/m；板中鋼筋自重標準值：x3=0.251.10.3=0.082kN/m；施工人員及設備活荷載標準值：x4=10.3=0.3kN/m；振搗混凝土時產生的荷載標準值：x5=20.3=0.6kN/m；g2 =(x1+x2+x3)1.35=(0.12+1.8+0.082)1.35=2.703kN/m；q2 =(x4+x5)1.4=(0.3+0.6)1.4=1.26kN/m；支座最大彎矩計算公式如下:M11、max= -0.125(g2+q2)la2 = -0.125(2.703+1.26)0.82=-0.317kNm；（2）方木抗彎強度驗算方木斷面抵抗矩 W=bh2/6=60802/6=6.4104 mm3； = M/Wf =0.317106/(6.4104)=4.954N/mm2；底模方木的受彎強度計算值 =4.954N/mm2 小于抗彎強度設計值fm =13N/mm2 ，滿足要求。（3）底模方木抗剪強度計算荷載對方木產生的剪力為Q=0.625(g2+q2)la=0.625(2.703+1.26)0.8= 1.982kN；按照下面的公式對底模方木進行抗剪強度驗算： =3Q/(2bh)fv =012、.619N/mm2；底模方木的抗剪強度 =0.619N/mm2小于抗剪強度設計值fv=1.3N/mm2滿足要求。（4）底模方木撓度驗算方木彈性模量 E=9000 N/mm2；方木慣性矩 I=60803/12=2.56106 mm4；根據JGJ1302001，剛度驗算時采用荷載短期效應組合，取荷載標準值計算，不乘分項系數，因此，方木的總的變形按照下面的公式計算： =0.521(x1+x2+x3)la4/(100EI)+0.912(x4+x5)la4/(100EI)=0.521(0.12+1.8+0.082)8004/(10090002560000)+0.912(0.3+0.6)8004/(10013、90002560000)=0.331mm；撓度設計值 =Min(800/150，10)=5.333mm底模方木的撓度計算值 =0.331mm 小于 撓度設計值v =Min(800/150，10)mm ，滿足要求。（三）板底橫向水平鋼管的強度與剛度驗算根據JGJ1302001，板底水平鋼管按三跨連續梁驗算，承受本身自重及上部方木小楞傳來的雙重荷載，如圖所示。 （1）荷載計算材料自重：0.036kN/m；方木所傳集中荷載：取（二）中方木內力計算的中間支座反力值，即p=1.1g2la+1.2q2la=1.12.7030.8+1.21.260.8=3.589kN；按疊加原理簡化計算，鋼管的內力和撓度為14、上述兩荷載分別作用之和。（2）強度與剛度驗算橫向水平鋼管計算簡圖、內力圖、變形圖如下： 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 中間支座的最大支座力 Rmax = 10.427 kN ；鋼管的最大應力計算值 = 0.78106/4.79103=162.799 N/mm2；鋼管的最大撓度 max = 1.229 mm ；支撐鋼管的抗彎強度設計值 fm=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 =162.799 N/mm2 小于 鋼管抗彎強度設計值 fm=205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度計算值 =1.229小于最大15、允許撓度 v=min(800/150,10) mm,滿足要求!（四）扣件抗滑力驗算板底橫向水平鋼管的最大支座反力，即為扣件受到的最大滑移力，扣件連接方式采用雙扣件，扣件抗滑力按下式驗算 NRc N=10.427kN；根據舟山市質監站出具的檢測報告舟質檢2011-GK-006號，扣件的抗滑移性能為7.0KN。雙扣件抗滑移力N=10.427kN小于 Rc=7*2=14kN ,滿足要求。（五）立桿穩定性驗算 立桿計算簡圖1、不組合風荷載時，立桿穩定性計算（1）立桿荷載。根據規程，支架立桿的軸向力設計值N應按下式計算： N = 1.35NGK + 1.4NQK 其中NGK為模板及支架自重、新澆混凝土自16、重與鋼筋自重標準值產生的軸向力總和，顯然，最底部立桿所受的軸壓力最大。將其分成模板（通過頂部扣件）傳來的荷載和下部鋼管自重兩部分，分別計算后相加而得。模板所傳荷載就是頂部扣件的滑移力（或可調托座傳力），根據前節扣件抗滑力計算，此值為F1=10.427kN。除此之外，根據規程條文說明條，支架自重按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷載可取為F2=0.153.6=0.54kN；立桿受壓荷載總設計值為：Nut=F1+F21.35=10.427+0.541.35=11.156kN；其中1.35為下部鋼管、扣件自重荷載的分項系數，F1因為已經是設計值，不再乘分項系數。（2）立桿穩定性驗17、算。按下式驗算 =Nut/(AKH)f -軸心受壓立桿的穩定系數，根據長細比按規程附錄C采用； A -立桿的截面面積，取4.57102mm2； KH -高度調整系數，建筑物層高超過4m時，按規程采用；計算長度l0按下式計算的結果取大值：l0=h+2a=1.5+20.1=1.7m；l0=kh=1.1671.3251.5=2.319m；式中：h-支架立桿的步距，取1.5m； a -模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度，取0.1m； -模板支架等效計算長度系數，參照規程附表D1,取1.325； k -計算長度附加系數，按規程附表D2取值為1.167；故l0取2.319m；=l0/i18、=2.319103 /15.9=146；查規程附錄C得 = 0.324；KH=1； =N/(AKH)=11.156103 /(0.3244.571021)=75.346N/mm2；立桿的受壓強度計算值 =75.346N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f =205 N/mm2 ，滿足要求。2、組合風荷載時，立桿穩定性計算（1）立桿荷載。根據規程，支架立桿的軸向力設計值Nut取不組合風荷載時立桿受壓荷載總設計值計算。由前面的計算可知:Nut11.156kN；風荷載標準值按下式計算：Wk=0.7zsWo=0.70.740.0390.85=0.017kN/m2；其中 w0 - 基本風壓(kN/m19、2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：w0 = 0.85 kN/m2； z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：z= 0.74 ； s - 風荷載體型系數：取值為0.039；Mw=0.851.4Mwk=0.851.4Wklah2/10=0.851.40.0170.81.52/10=0.004kNm；（2）立桿穩定性驗算 = Nut/(AKH)+Mw/Wf =N/(AKH)+Mw/W=11.156103/(0.3244.571021)+0.004106 /(4.79103)=76.114N/mm2；立桿的受壓強度計算值 20、=76.114N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值 f =205 N/mm2 ，滿足要求。（六）立桿的地基承載力計算 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 1701=170 kPa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 170 kPa ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =11.156/0.25=44.625 kPa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 11.156 kN；基礎底面面積 ：A = 0.25 m2 。p=44.625kPa fg=170 kPa 。地基承載力滿21、足要求！梁模板支架計算書一、參數信息本算例中，地下室大梁計算對象。梁的截尺寸為400mm1500mm，模板支架計算長度為8.4m，梁支撐架搭設高度H(m)：4.8，梁段集中線荷載(kN/m)：19.134。結合工程實際情況及公司現有施工工藝采用梁底支撐小楞平行梁跨方向的支撐形式。（一）支撐參數及構造梁兩側樓板混凝土厚度(mm):250；立桿縱距la(m):0.85；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.1；立桿步距h(m):1.8；板底承重立桿橫向間距或排距l(m):0.85；梁兩側立桿間距lb(m):0.85；（二）材料參數面板類型為木面板，梁底支撐采用方木。豎向力傳遞通過雙扣件。木方斷22、面為60mm80mm，梁底支撐鋼管采用483.25鋼管，鋼管的截面積為A=4.57102mm2，截面模量W=4.79103mm3，截面慣性矩為I=1.15105 mm4。木材的抗彎強度設計值為fm13 N/mm2,抗剪強度設計值為fv1.3 N/mm2,彈性模量為E12000 N/mm2,面板的抗彎強度設計值為fm13 N/mm2,抗剪強度設計值為fv1.3 N/mm2,面板彈性模量為E9000 N/mm2。荷載首先作用在梁底模板上，按照底模底模小楞水平鋼管扣件/可調托座立桿基礎的傳力順序，分別進行強度、剛度和穩定性驗算。（三）荷載參數梁底模板自重標準值為0.3kN/m2；梁鋼筋自重標準值為123、.5kN/m3；施工人員及設備荷載標準值為1kN/m2；振搗混凝土時產生的荷載標準值為2kN/m2；新澆混凝土自重標準值：24kN/m3。所處城市為舟山市，基本風壓為W00.85kN/m2；風荷載高度變化系數為z0.74，風荷載體型系數為s0.031。二、梁底模板強度和剛度驗算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,以梁底小橫桿之間的距離寬度的面板作為計算單元進行計算。本工程中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 266.6720.0020.00/6 = 1.78104mm3；I = 266.6720.0020.0020.00/124、2 =1.78105mm4；1、荷載計算模板自重標準值：q10.300.270.08kN/m；新澆混凝土自重標準值：q21.5024.000.279.60kN/m；梁鋼筋自重標準值：q31.501.500.270.60kN/m；施工人員及設備活荷載標準值：q41.000.270.27kN/m；振搗混凝土時產生的荷載標準值：q52.000.270.53kN/m。底模的荷載設計值為：q=1.35(q1+q2+q3)+1.4(q4+q5)=1.35(0.08+9.60+0.60)+1.4(0.27+0.53)=15.00kN/m；2、抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/Wfm梁底模25、板承受的最大彎矩計算公式如下：Mmax=0.125ql20.12515.000.250.25=0.117kNm；支座反力為R1=0.375ql=1.406 kN；R21.25ql4.687 kN，R30.375ql1.406 kN；最大支座反力R=1.25ql4.687 kN； = M/W=1.17105/1.78104=6.6N/mm2；面板計算應力=6.6N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設計值 fm =13N/mm2，滿足要求！3、抗剪強度驗算面板承受的剪力為Q=2.343 kN,抗剪強度按照下面的公式計算：=3Q/(2bh)fv =32.3431000/(2266.6720)=0.26、659N/mm2；面板受剪應力計算值 =0.66小于fv=1.30N/mm2，滿足要求。4、撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用荷載標準值，根據JGJ1302001，剛度驗算時采用荷載短期效應組合，取荷載標準值計算，不乘分項系數，因此梁底模板的變形計算如下：最大撓度計算公式如下:=0.521qkl4/(100EI)=min(l/150,10)其中，l-計算跨度(梁底支撐間距): l =250.00mm；面板的最大撓度計算值: = 0.52110.28250.004/(1009000.001.78105)=0.131mm；面板的最大允許撓度值 = min(250.00/150,10)=1.627、7mm面板的最大撓度計算值 =0.13mm 小于 面板的最大允許撓度值 = 1.67mm，滿足要求！三、梁底縱向支撐小楞的強度和剛度驗算本工程中，支撐小楞采用方木，方木的斷面慣性矩 I 和斷面抵抗矩W分別為: W=60.0080.0080.00/6 =6.40104 mm3； I=60.0080.0080.0080.00/12 = 2.56106 mm4； 1、荷載的計算按照三跨連續梁計算，支撐小楞承受由面板支座反力傳遞的荷載。q=4.687/0.26717.576kN/m。2、抗彎強度驗算 = M/Wfm最大彎矩 M =0.117.5760.272= 0.125 kNm；最大剪力 Q =0.28、61717.5760.27= 2.892kN；最大受彎應力 = M / W = 1.25105/6.40104 = 1.953 N/mm2；支撐小楞的最大應力計算值 = 1.953 N/mm2 小于支撐小楞的抗彎強度設計值fm=13.000 N/mm2，滿足要求!3、抗剪強度驗算方木斷面最大抗剪強度必須滿足: =3Q/(2bh)fv支撐小楞的受剪應力值計算： = 32.89103/(260.0080.00) = 0.904 N/mm2；支撐小楞的抗剪強度設計值 fv =1.300N/mm2；支撐小楞的受剪應力計算值 0.904 N/mm2小于支撐小楞的抗剪強度設計值 fv= 1.30 N/mm29、2,滿足要求!4、撓度驗算=0.677ql4/(100EI)=min(l/150,10)支撐小楞的最大撓度計算值 = 0.67717.576266.674/(10012000.002.56106)=0.020mm；支撐小楞的最大撓度計算值 0.020 mm小于支撐小楞的最大允許撓度 v =min(266.67/ 150,10) mm，滿足要求！四、梁底橫向支撐鋼管的強度驗算梁底橫向支撐承受梁底木方傳遞的集中荷載。對支撐鋼管的計算按照集中荷載作用下的簡支梁進行計算。計算簡圖如下：1 、荷載計算梁底邊支撐傳遞的集中力：P1=R1=1.406kN梁底中間支撐傳遞的集中力：P2=R2=4.687kN梁30、兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：P3=(1.000-0.500)/40.267(1.20.25024.000+1.41.000)+1.220.267(1.500-0.250)0.300=0.527kN 計算簡圖(kN) 變形圖(mm) 彎矩圖(kNm)經過連續梁的計算得到：N1=N4=0.453 kN；N2=N3=3.823 kN；最大彎矩Mmax=0.133 kNm；最大撓度計算值 max=0.055 mm；最大受彎應力 = M / W = 1.33105/1.61104 = 8.265 N/mm2；梁底支撐小橫桿的最大應力計算值 = 8.265 N/mm2 小于 梁底支撐31、小橫桿的抗彎強度設計值 fm =205.000 N/mm2，滿足要求！梁底橫向支撐小楞的最大撓度： =0.055 mm；梁底支撐小橫桿的最大撓度計算值 = 0.055 mm 小于 梁底支撐小橫桿的最大允許撓度 v =min(416.67/ 150,10) mm，滿足要求！五、梁跨度縱向支撐鋼管計算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。1、梁兩側支撐鋼管的強度計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P=0.453 kN。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm)最大彎矩 Mmax32、 = 0.097 kNm ；最大變形 max = 0.187 mm ；最大支座力 Rmax = 1.38 kN ；最大應力 =M/W= 0.097106 /(4.79103 )=20.166 N/mm2；支撐鋼管的抗彎強度設計值 fm =205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 = 20.166 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強度設計值 fm=205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度 =0.187mm小于最大允許撓度v=min(800/150,10)mm,滿足要求!2、梁底支撐鋼管的強度計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P=3.823 kN 支撐鋼管計算簡圖 33、支撐鋼管計算剪力圖(kN) 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm)最大彎矩 Mmax = 0.815 kNm ；最大變形 max = 1.579 mm ；最大支座力 Rmax = 12.488 kN ；最大應力 =M/W= 0.815106 /(4.79103 )=170.188 N/mm2；支撐鋼管的抗彎強度設計值 fm =205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 = 170.188 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強度設計值 fm =205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度 =1.579mm小于最大允許撓度 v =min(800/150,10) mm,滿足要求34、!六、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,根據檢測報告舟質檢2011-GK-006號，取7*2=14.00 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=1.38 kN；R 12.00 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 七、不組合風荷載時，立桿的穩定性計算1、立桿荷載根據規程，支架立桿的軸向力設計值Nut指每根立桿受到荷載單元傳遞來的最不利的荷載值。其中包括上部模板傳遞下來的荷載及支架自重，顯然，最底部立桿所受的軸壓力最大35、。上部模板所傳豎向荷載包括以下部分：通過支撐梁的頂部扣件的滑移力（或可調托座傳力）。根據前面的計算，梁兩側立桿扣件滑移力F1 =1.38 kN，梁底立桿所受豎向力F2 =12.488 kN；根據規程條文說明條，支架自重可以按模板支架高度乘以0.15kN/m取值，故梁兩側支架自重荷載值為：F3=1.350.152.600.527kN；梁底立桿支架自重荷載值為：F4=1.350.15(2.60-1.50)0.223kN；通過相鄰的承受板的荷載的扣件傳遞的荷載，此值包括作用在板上模板自重和鋼筋混凝土自重：F5=1.35(1.20/2+(1.00-0.50)/4)0.80(0.30+24.000.2536、)=4.933 kN；通過相鄰的承受板的荷載的扣件傳遞的荷載，此值包括作用在板上的活荷載:F6=1.4(1.20/2+(1.00-0.50)/4)0.80(1.00+2.00)=2.436 kN；梁兩側立桿受壓荷載總設計值為：N1=1.480+0.527+4.933+2.436=9.375 kN；梁底增加立桿受壓荷載總設計值為：N2=12.488+0.223=12.711 kN；立桿受壓荷載總設計值為：N =12.711 kN；2、立桿穩定性驗算 = 1.05Nut/(AKH)f - 軸心受壓立桿的穩定系數； A - 立桿的截面面積，按規程附錄B采用；立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.37、57； KH-高度調整系數，建筑物層高超過4m時，按規程 采用；計算長度l0按下式計算的結果取大值： l0 = h+2a=1.50+20.10=1.700m； l0 = kh=1.1671.4701.500=2.573m；式中：h-支架立桿的步距，取1.5m； a -模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度，取0.1m； - 模板支架等效計算長度系數，參照扣件式規程附表D1， =1.47； k - 計算長度附加系數，取值為：1.167 ；故l0取2.573m； = l0/i = 2573.235 / 15.9 = 162 ；查規程附錄C得 = 0.268；KH=1； =1.05N38、/(AKH)=1.0512.711103/( 0.268457.0001.000)= 108.971 N/mm2；立桿的受壓強度計算值 = 108.971 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f=205.000 N/mm2 ，滿足要求。八、組合風荷載時，立桿穩定性計算1、立桿荷載根據規程，支架立桿的軸向力設計值Nut取不組合風荷載時立桿受壓荷載總設計值計算。由前面的計算可知：Nut12.711kN；風荷載標準值按照以下公式計算 經計算得到，風荷載標準值wk =0.7zsWo= 0.7 0.850.740.031 = 0.014 kN/m2；其中 w0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結39、構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：w0 = 0.85 kN/m2； z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：z= 0.74 ； s - 風荷載體型系數：取值為0.031；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為Mw = 0.85 1.4wklah2/10 =0.850 1.40.0140.81.52/10 = 0.003 kNm；2、立桿穩定性驗算 =1.05Nut/(AKH)+Mw/Wf =1.05N/(AKH)=1.0512.711103/( 0.268457.0001.00)+2923.680/4790.000= 109.5840、2 N/mm2；立桿的受壓強度計算值 = 109.582 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f=205.000 N/mm2 ，滿足要求。九、模板支架整體側向力計算1、根據規程條，風荷載引起的計算單元立桿的附加軸力按線性分布確定，最大軸力N1表達式為：N1 =3FH/(m+1)Lb)其中：F-作用在計算單元頂部模板上的水平力（N）。按照下面的公式計算：F =0.85AFWkla/(La)AF-結構模板縱向擋風面積（mm2），本工程中AF=8.001031.50103=1.20107mm2；wk -風荷載標準值，對模板，風荷載體型系數s取為1.0,wk =0.7zsw0=0.70.741.041、0.85=0.440kN/m2；所以可以求出F=0.85AFwkla/La=0.851.2010710-60.440.8/81000=449.106N。H-模板支架計算高度。H=2.600 m。m-計算單元附加軸力為壓力的立桿數為：1根。lb-模板支架的橫向長度（m），此處取梁兩側立桿間距lb1.000 m。la -梁底立桿縱距（m），la=0.800 m。La-梁計算長度（m），La=8.000 m。綜合以上參數，計算得N1=3449.1062600.000/(1+1)1000.000)=1751.513N。2、考慮風荷載產生的附加軸力，驗算邊梁和中間梁下立桿的穩定性，當考慮疊合效應時，按照42、下式重新計算： =(1.05Nut+N1)/(AKH)f計算得： =(1.05 12710.811 + 1751.513) / (0.268 457.000 1.000)=123.272N/mm2。 = 123.272 N/mm2 小于 205.000 N/mm2 ，模板支架整體側向力滿足要求。十、立桿的地基承載力計算 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 1701=170 kPa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 170 kPa ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ；立桿基礎底面的平均壓力：p = 1.05N/A =1.05143、2.711/0.25=53.385 kPa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 12.711 kN；基礎底面面積 ：A = 0.25 m2 。p=53.385kPa fg=170 kPa 。地基承載力滿足要求！梁側模板支架計算書梁側模板的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）、混凝土結構設計規范GB50010-2002、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、建筑施工手冊（第四版）等規范編制。梁段:400*1500。一、參數信息1.梁側模板及構造參數梁截面寬度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m):1.50；混凝土板厚度(mm):244、50.00；采用的鋼管類型為483.25；次楞間距(mm)：300；主楞豎向道數：4；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；穿梁螺栓水平間距(mm)：600；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.25；主楞合并根數：2；次楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.25；2.荷載參數新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):16.8；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):4.0；3.材料參數木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.3；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm245、)：6000.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：15.0；二、梁側模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.200m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.700m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落46、度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別計算得 45.611 kN/m2、16.800 kN/m2，取較小值16.800 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算面板抗彎強度驗算公式如下： = M/W f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 1251.81.8/6=67.5cm3； M - 面板的最大彎矩(Nmm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2) f47、 - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續梁計算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.21.2516.80.9=22.68kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.41.2540.9=6.3kN/m；計算跨度(次楞間距): l = 300mm；面板的最大彎矩 M= 0.122.683002 +0.1176.33002= 2.70105Nmm；面板的最大支座反力為：N=1.1q1l+1.2q2l=1.122.6800.30+1.26.3000.30=9.752kN48、；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 2.70105 / 6.75104=4N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 15N/mm2；面板的受彎應力計算值 =4N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=15N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算=0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q=16.8(1.5-0.25)=21N/mm； l-計算跨度: l = 300mm； E-面板材質的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 1251.81.81.8/12=60.75cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.6749、7213004/(10060006.08105) = 0.316 mm；面板的最大容許撓度值:v = l/250 =300/250 = 1.2mm；面板的最大撓度計算值 =0.316mm 小于 面板的最大容許撓度值 v=1.2mm，滿足要求！四、梁側模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=9.752/(1.500-0.250)=7.802kN/m本工程中，次楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3.25mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 14.791=4.79cm3；I = 111.50、498=11.5cm4；E = 206000.00 N/mm2； 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M = 0.156 kNm，最大支座反力 R= 3.136 kN，最大變形 = 0.138 mm（1）.次楞強度驗算強度驗算計算公式如下: = M/W f經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 = 1.56105/4.79103 = 32.6 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；次楞最大受彎應力計算值 = 32.6 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！（2）.次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度51、值: v = 300/400=0.75mm；次楞的最大撓度計算值 =0.138mm 小于 次楞的最大容許撓度值 v=0.75mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力3.136kN,按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3.25mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 24.791=9.58cm3；I = 211.498=23cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞計算剪力圖(kN) 主楞計算彎矩圖(kNm) 主楞計算變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M = 0.423 kNm，最大支座52、反力 R= 6.978 kN，最大變形 = 0.213 mm（1）.主楞抗彎強度驗算 =M/Wf經計算得到，主楞的受彎應力計算值: = 4.23105/9.58103 = 44.2 N/mm2；主楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；主楞的受彎應力計算值 =44.2N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！（2）.主楞的撓度驗算根據連續梁計算得到主楞的最大撓度為 0.213 mm主楞的最大容許撓度值: v = 600/400=1.5mm；主楞的最大撓度計算值 =0.213mm 小于 主楞的最大容許撓度值 v=1.5mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下:NN=fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；穿梁螺栓型號: M12；查表得：穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm；穿梁螺栓有效面積: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =6.978 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=6.978kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！