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香檳湖苑小區(qū)地庫頂板模板施工方案(30頁)
香檳湖苑小區(qū)地庫頂板模板施工方案(30頁).docx
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施工方案
上傳人:偷**** 編號:465262 2022-07-20 28頁 75.46KB

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1、目 錄一、編制依據(jù)1二、工程概況1三、模板支架選型1四、材料及荷載選用2五、搭設(shè)方案3六、模板制作4七、模板及支撐系統(tǒng)安裝4八、模板拆除6九、安全文明施工措施8十、600厚頂板模板計算書10十一、350厚頂板模板計算書16十二、截面1400800梁計算書22地庫頂板模板施工方案一、編制依據(jù)1、世茂香檳湖苑2.1期工程設(shè)計圖紙2、混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范GB5020420023、建筑施工計算手冊 汪正榮編著 中國建筑工業(yè)出版社4、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-20085、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ130-2001二、工程概況本工程6#、7#地下車庫頂板混凝土板厚為32、50、模板支撐架高為3.15m 頂板面積約13000m2,柱網(wǎng)間距為5.7m8.1m,柱截面尺寸600600,整體為無梁樓板,柱帽尺寸3m3m,柱帽高度400,10#地下車庫頂板混凝土板厚為400,模板支撐架高3.5m,頂板面積約3000 m2,柱截面尺寸500800,梁截面尺寸為1400600,其中/軸間板厚600,模板支撐架高3.3m,柱網(wǎng)間距為8m8m,柱截面尺寸500800,梁截面尺寸為1400800,柱帽尺寸28003000,柱帽高度650。根據(jù)建設(shè)部建質(zhì)【2009】87號文件要求,此模板工程及支撐體系需經(jīng)專家論證通過后才能實施。現(xiàn)編制本專項施工方案,請各位專家提出寶貴的意見和建議。3、三、模板支架選型根據(jù)本工程實際情況,結(jié)合施工單位現(xiàn)有施工條件,經(jīng)過綜合技術(shù)經(jīng)濟比較,選擇扣件式鋼管腳手架作為模板支架的搭設(shè)材料,進行相應(yīng)的設(shè)計計算。模板驗算分為兩個部分, 10#地庫按最不利的600厚頂板及1400800梁為例計算,為使雙向水平桿貫通,10#地庫其他頂板梁的模板支撐系統(tǒng)按此范圍進行搭設(shè)。6#、7#地庫按350厚板進行驗算。四、材料及荷載選用材料的選用材料規(guī)格性能指標參數(shù)鋼管483.0(計算時采用482.8)抗彎強度設(shè)計值:fm=205N/mm2截面積:A=3.97 cm2;慣性矩:I=10.2cm4截面模量:W=4.25cm3;彈性模量:E=2.06105N/mm2模板15厚膠4、合板抗彎強度設(shè)計值:fm=17N/mm2彈性模梁:E=5103N/mm2木方4090松木抗彎強度設(shè)計值:fm=13N/mm2截面積:A=36cm2;慣性矩:I=243cm4截面模量:W=54cm3;彈性模量:E=9103N/mm2荷載的選取序號荷載分類名稱荷載取值分項系數(shù)1永久荷載木模板0.3KN/m21.2/1.352混凝土自重24 KN/m31.2/1.353鋼筋自重板1.1 KN/m31.2/1.35梁1.5 KN/m34可變荷載施工荷載(泵送)4KN/m21.45振搗混凝土2 KN/m21.4荷載組合項次項目荷載組合計算承載能力驗算撓度1平板支架1+2+3+41+2+32梁支架1+2+5、3+51+2+3五、搭設(shè)方案1、由于混凝土等級不同,地下室外墻及獨立柱先澆筑至柱帽下50,待混凝土強度達到一定強度后再澆筑平板混凝土。2、立桿采用483.0定長鋼管,頂部采用U型頂托,托梁采用483.0鋼管,次楞采用4090木方,模板采用15厚膠合板。3、頂板600厚部位,水平桿步距h取1.8m,立桿縱距l(xiāng)a取0.6m,橫距l(xiāng)b取0.6m。立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的自由長度a取0.1m。次楞木方間距0.2m。詳見附圖14、頂板350厚部位,水平桿步距h取1.8m,立桿縱距l(xiāng)a取0.75m,橫距l(xiāng)b取0.75m。立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的自由長度a取0.1m。次楞6、木方間距0.2m。詳見附圖25、截面1400800梁底設(shè)6根立桿,間距600+400+500+400+600。梁底木方間距0.1m,詳見附圖36、柱帽處采取加強措施,保證每級柱帽有兩根立桿,詳見附圖3六、模板制作頂板模板在現(xiàn)場使用部位直接加工,頂板模板應(yīng)盡量使用整張的竹膠板,對于不符合模數(shù)的地方可利用竹膠板切割補齊,但不得使用小于300mm以下的碎模板。施工時手動工具必須配備齊全,竹膠板接縫施工在木帶上,搭接不少于2cm,工長、質(zhì)檢員直接在現(xiàn)場監(jiān)督、檢查,質(zhì)量標準如下:項目允許偏差(mm)檢查方法長度、寬度+1鋼尺檢查平整度+0.52m靠尺寸對角線差2鋼尺檢查七、模板及支撐系統(tǒng)安裝1)工藝流程7、:根據(jù)房間的大小布設(shè)扣件式腳手架安裝頂撐安裝雙鋼管托梁安裝木龍骨鋪設(shè)模板校正標高模板預(yù)檢2)搭設(shè)滿堂腳手架時,嚴格按設(shè)計要求間距600搭設(shè)(板厚400處也按間距600搭設(shè)),每根立柱底部應(yīng)設(shè)置底座及墊板,墊板厚度不得小于50mm,水平桿按步距1.8米搭設(shè),在立柱底距地面200mm高處,沿縱橫水平方向應(yīng)按縱下橫上的程序設(shè)掃地桿。可調(diào)支托底部的立柱頂端應(yīng)沿縱橫向設(shè)置一道水平拉桿。掃地桿與頂部水平拉桿之間的間距,在滿足模板設(shè)計所確定的水平拉桿步距要求條件下,進行平均分配確定步距后,在每一步距處縱橫向應(yīng)各設(shè)一道水平拉桿。所有水平拉桿的端部均應(yīng)與四周建筑物頂緊頂牢。無處可頂時,應(yīng)于水平拉桿端部和中部沿豎8、向設(shè)置連續(xù)式剪刀撐。3)鋼管立柱的掃地桿、水平拉桿、剪刀撐應(yīng)用扣件與鋼管立柱扣牢。鋼管掃地桿、水平拉桿應(yīng)采用對接,剪刀撐應(yīng)采用搭接,搭接長度不得小于500mm,用兩個旋轉(zhuǎn)扣件分別在離桿端不小于100mm處進行固定。4)安裝頂撐,按標高控制線調(diào)節(jié)頂撐高度,跨度大于4米的按設(shè)計要求起拱,調(diào)節(jié)到位后安裝雙鋼管托梁,托梁按同一方向布置,接頭錯開。U型支托與楞梁兩側(cè)間如有間隙,必須楔緊,其螺桿伸出鋼管頂部不得大于200mm,螺桿外徑與立柱鋼管內(nèi)徑的間隙不得大于3mm,安裝時應(yīng)保證上下同心5)安裝木龍骨時嚴格按設(shè)計要求間距200布置,不能使用邊皮長度超過總長1/2的木方。模板接縫必須在木龍骨上,并要求模板9、在龍骨的擱置寬度不少于2cm,模板接縫必須嚴密嚴防漏漿,必要時在拼縫處加填海綿條。6)靠墻四周的龍骨要求三面刨光,方木靠墻及頂板靠墻下部在方木上貼1cm0.5cm自粘海綿條,采用木楔頂牢,防止墻邊流漿。7)安裝模板時,安裝所需各種配件應(yīng)置于工具箱或工具袋內(nèi),嚴禁散放在模板或腳手板上;安裝所用工具應(yīng)系掛在作業(yè)人員身上或置于所配帶的工具袋中,不得掉落。8)當立柱底部不在同一高度時,高處的縱向掃地桿應(yīng)向低處延長不少于兩跨,高低差不得大于1m,立柱距邊坡上方邊緣不得小于0.5m。9)在架體四周應(yīng)設(shè)由下至上的垂直剪刀撐;中間部位沿所有軸線設(shè)置豎向連續(xù)式的剪刀撐,且在施工縫、后澆帶外側(cè)也應(yīng)設(shè)置連續(xù)剪刀撐,10、剪刀撐桿件的底端應(yīng)與地面頂緊,夾角宜為4560。詳見附圖4八、模板拆除現(xiàn)澆砼結(jié)構(gòu)的模板及其支架拆除時的砼強度,必須符合設(shè)計要求和混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范(GB502042002)的規(guī)定。1、側(cè)模和底模拆除,應(yīng)符合以下規(guī)定:1)側(cè)模,應(yīng)在砼強度能保證其表面及棱角不因拆模板而受損壞后,方可拆除非承重模板。2)底模,應(yīng)在砼強度符合下表規(guī)定后,方可拆除。結(jié)構(gòu)類型結(jié)構(gòu)跨度(m)按設(shè)計的砼強度標準值的百分率計(%)板2502、8758100梁8758100懸臂構(gòu)件27521002、拆模前必須填寫拆模申請,在技術(shù)人員及監(jiān)理同意后才可拆除模板,嚴禁私自拆模。3、已拆除模板及其支架結(jié)構(gòu)的砼,在其強度符合設(shè)11、計的強度等級的要求后,方可承受全部使用荷載。當施工荷載所產(chǎn)生的效應(yīng)比使用荷載的效應(yīng)更為不利時,必須經(jīng)過核算,加設(shè)臨時支撐,方可施工加荷。4、拆模時必須注意確保砼結(jié)構(gòu)的質(zhì)量和安全,應(yīng)嚴格遵守以下規(guī)定。1)拆模順序:先拆除承重小的部位的模板及其支架,然后拆除其他部分的模板及其支架。例如,先拆非承重的側(cè)模,然后拆承重的水平向模板等。2)在拆除模板過程中,如發(fā)現(xiàn)砼出現(xiàn)異常現(xiàn)象,可能影響砼結(jié)構(gòu)的安全和質(zhì)量等問題時,應(yīng)立即停止拆模,與設(shè)計、監(jiān)理等單位研究處理措施后,方可繼續(xù)拆模。5、拆模前應(yīng)檢查所使用的工具應(yīng)有效和可靠,扳手等工具必須裝入工具袋或系掛在身上,并應(yīng)檢查拆模場所范圍內(nèi)的安全措施。6、模板的拆除12、工作應(yīng)設(shè)專人指揮。作業(yè)區(qū)應(yīng)設(shè)圍欄,其內(nèi)不得有其它工種作業(yè),并應(yīng)設(shè)專人負責監(jiān)護。拆下的模板、零配件嚴禁拋擲。7、拆模的順序和方法應(yīng)按模板的設(shè)計規(guī)定進行。當設(shè)計無規(guī)定時,可采取先支的后拆、后支的先拆、先拆非承重模板、后拆承重模板,并應(yīng)從上而下進行拆除。拆下的模板不得拋扔,應(yīng)按指定地點堆放。8、多人同時操作時,應(yīng)明確分工、統(tǒng)一信號或行動,應(yīng)具有足夠的操作面,人員應(yīng)站于安全處。9、高處拆除模板時,應(yīng)遵守有關(guān)高處作業(yè)的規(guī)定。嚴禁使用大錘和撬棍,操作層上臨時拆下的模板堆放不能超過3層。10、在提前拆除互相搭連并涉及其它后拆模板的支撐時,應(yīng)補設(shè)臨時支撐。拆模時,應(yīng)逐塊拆卸,不得成片撬落或拉倒。11、拆模如遇13、中途停歇,應(yīng)將已拆松動、懸空、浮吊的模板或支架進行臨時支撐牢固或相互連接穩(wěn)固。對活動部件必須一次拆除。12、已拆除了模板的結(jié)構(gòu),應(yīng)在混凝土強度達到設(shè)計強度值后方可承受全部設(shè)計荷載。若在未達到設(shè)計強度以前,需在結(jié)構(gòu)上加置施工荷載時,應(yīng)另行核算,強度不足時,應(yīng)加設(shè)臨時支撐。13、遇6級或6級以上大風時,應(yīng)暫停室外的高處作業(yè)。雨、雪、霜后應(yīng)先清掃施工現(xiàn)場,方可進行工作。14、拆除有洞口模板時,應(yīng)采取防止操作人員墜落的措施。洞口模板拆除后,應(yīng)按現(xiàn)行行業(yè)標準建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范(JGJ80)的有關(guān)規(guī)定及時進行防護。九、安全文明施工措施1、模板吊裝時需專人指揮,不得違章作業(yè)。應(yīng)經(jīng)常對吊鉤檢查,防止14、出現(xiàn)意外。2、模板的堆放必須在現(xiàn)場指定位置放置,堆放時分類碼放,標明編號。3、模板堆放及加工區(qū)要做好防火準備,防火設(shè)施齊全。4、拆模時應(yīng)按照先支后拆、后支先拆的順序;先拆非承重模板,后拆承重模板及支撐;拆除活動模板時,必須一次連續(xù)拆除完,方可停歇,嚴禁留下不安全隱患。5、模板加工、堆放區(qū)及施工現(xiàn)場嚴禁煙火。6、從事模板作業(yè)的人員,應(yīng)經(jīng)常組織安全技術(shù)培訓(xùn)。7、安裝和拆除模板時,操作人員應(yīng)配戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。安全帽和安全帶應(yīng)定期檢查,不合格者嚴禁使用。8、作業(yè)時,模板和配件不得隨意堆放,模板應(yīng)放平放穩(wěn),嚴防滑落。腳手架或操作平臺上臨時堆放的模板不宜超過3層,連接件應(yīng)放在箱盒或工具袋中,15、不得散放在腳手板上。腳手架或操作平臺上的施工總荷載不得超過其設(shè)計值。9、對所用扣件應(yīng)用扭矩扳手進行抽檢,達到合格后方可承力使用。10、施工用的臨時照明和行燈的電壓不得超過36V;若為滿堂模板、鋼支架及特別潮濕的環(huán)境時,不得超過12V。照明行燈及機電設(shè)備的移動線路應(yīng)采用絕緣橡膠套電纜線。11、夜間施工時,應(yīng)有足夠的照明,并應(yīng)制定夜間施工的安全措施。施工用臨時照明和機電設(shè)備線嚴禁非電工亂拉亂接。同時還應(yīng)經(jīng)常檢查線路的完好情況,嚴防絕緣破損漏電傷人。12、安裝高度在2m及其以上時,應(yīng)遵守國家現(xiàn)行標準建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范(JGJ80)的有關(guān)規(guī)定。13、模板安裝時,上下應(yīng)有人接應(yīng),隨裝隨運,嚴禁16、拋擲。14、支模過程中如遇中途停歇,應(yīng)將已就位模板或支架連接穩(wěn)固,不得浮擱或懸空。拆模中途停歇時,應(yīng)將已松扣或已拆松的模板、支架等拆下運走,防止構(gòu)件墜落或作業(yè)人員扶空墜落傷人。15、嚴禁人員攀登模板、斜撐桿、拉條或繩索等,也不得在高處的墻頂、獨立梁或在其模板上行走。16、模板施工中應(yīng)設(shè)專人負責安全檢查,發(fā)現(xiàn)問題應(yīng)報告有關(guān)人員處理。當遇險情時,應(yīng)立即停工和采取應(yīng)急措施;待修復(fù)或排除險情后,方可繼續(xù)施工。17、使用后的木模板應(yīng)拔除鐵釘,分類進庫,堆放整齊。若為露天堆放,頂面應(yīng)遮防雨蓬布。十、600厚頂板模板計算書荷載首先作用在板底模板上,按照底模底模方木橫向水平鋼管可調(diào)托座立桿基礎(chǔ)的傳力順序,分別17、進行強度、剛度和穩(wěn)定性驗算。其中,取與底模方木平行的方向為縱向。(一)板底模板抗彎強度計算荷載計算,按單位寬度折算為線荷載。此時,模板的截面抵抗矩為:W1000152/6=3.75104mm3;各項荷載取值如下: 1、模板自重標準值:G10.31 =0.3kN/m; 2、新澆混凝土自重標準值:G20.6241 =14.4kN/m; 3、板中鋼筋自重標準值:G30.61.11 =0.66kN/m; 4、施工人員及設(shè)備活荷載標準值:Q141 =4kN/m; 5、振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標準值:Q221=2kN/m。(1)均布荷載設(shè)計值:可變荷載效應(yīng)組合:(G1+ G2+ G3)1.2+ Q11.4=18、(0.3+14.4+0.66)1.2+41.4=24.032 kN/m永久荷載效應(yīng)組合:(G1+ G2+ G3)1.35+ Q10.71.4=(0.3+14.4+0.66)1.35+40.71.4=24.656 kN/m取永久荷載效應(yīng)組合為均布荷載設(shè)計值:S=24.656 N/mm面板按簡支跨計算跨中彎矩值:M1max=Sl2/8=24.6562002/8=123280Nm (2)集中荷載設(shè)計值模板自重線荷載設(shè)計值:q=0.0311.2=0.036 N/mm集中荷載設(shè)計值:P=2.51.4=3.5 kN按簡支跨計算跨中彎矩值:M2max=ql2/8+Pl/4=0.0362002/8+3.51019、3200/4=175180Nm(3)底模抗彎強度驗算取Max(M1max,M2max)進行底模抗彎驗算,即 =175180 /(3.75104)=4.671N/mm2底模面板的抗彎強度計算值 =4.671N/mm2 小于 抗彎強度設(shè)計值 fm =17N/mm2,滿足要求。(二)板底模板撓度計算模板彈性模量E=5000 N/mm2;模板慣性矩 I=1000153/12=281250mm4;荷載組合:S= G1+ G2+ G3=0.3+14.4+0.66=15.36KN/m2 =5ql4/384EI=515.362004/(3845000281250)=0.227mm底模面板的撓度計算值 =0.220、27mm l/400=200/400=0.5,滿足要求。(三)底模方木抗彎強度計算(次楞)按兩跨連續(xù)梁計算,荷載取值如下:1、模板自重標準值:G1=0.30.2=0.06kN/m;2、新澆混凝土自重標準值:G2=0.6240.2=2.88kN/m;3、板中鋼筋自重標準值:G3=0.61.10.2=0.132kN/m;4、施工人員及設(shè)備活荷載標準值:Q1=40.2=0.8kN/m;(1)均布荷載設(shè)計值:可變荷載效應(yīng)組合:(G1+ G2+ G3)1.2+ Q11.4=(0.06+2.88+0.132)1.2+0.81.4=4.806 kN/m永久荷載效應(yīng)組合:(G1+ G2+ G3)1.35+ Q21、10.71.4=(0.06+2.88+0.132)1.35+0.80.71.4=4.931kN/m取永久荷載效應(yīng)組合為均布荷載設(shè)計值:S=4.931 N/mmS圖1:支座最大彎矩計算簡圖計算公式如下:Mmax= -0.125Sla2 = -0.1254.9310.62=-0.222kNm;(2)方木抗彎強度驗算方木截面抵抗矩 W=bh2/6=40902/6=5.4104 mm3; =0.222106/(5.4104)=4.111N/mm2;底模方木的抗彎強度計算值 =4.111N/mm2 小于 抗彎強度設(shè)計值fm =13N/mm2 ,滿足要求。(四)底模方木抗剪強度計算(次楞)荷載對方木產(chǎn)生的22、剪力為V=0.625Sla=0.6254.9310.6= 1.849kN;按照下面的公式對底模方木進行抗剪強度驗算: =VS0/Ib=1.8495.4104/(2.4310640)=1.027 N/mm2底模方木的抗剪強度 =1.027N/mm2 小于 抗剪強度設(shè)計值fv=1.3N/mm2,滿足要求。(五)底模方木撓度驗算(次楞)方木彈性模量 E=9000 N/mm2;方木慣性矩 I=40903/12=2.43106 mm4;荷載組合:S= G1+ G2+ G3=0.06+2.88+0.132=3.072KN/m max =0.912ql4/100EI=0.9123.0726004/(100923、0002.43106)=0.166mm;底模方木的撓度計算值 =0.166mm 小于 撓度設(shè)計值v = 600/400=1.5mm,滿足要求。(六)托梁抗彎能力計算(主楞)板底水平鋼管按簡支梁驗算,荷載取值如下:1、模板自重標準值:G1=0.30.6=0.18kN/m;2、新澆混凝土自重標準值:G2=0.6240.6=8.64kN/m;3、板中鋼筋自重標準值:G3=0.61.10.6=0.396kN/m;4、施工人員及設(shè)備活荷載標準值:Q1=2.40.6=1.44kN/m;(1)均布荷載設(shè)計值:可變荷載效應(yīng)組合:(G1+ G2+ G3)1.2+ Q11.4=(0.18+8.64+0.396)124、.2+1.441.4=13.08 kN/m永久荷載效應(yīng)組合:(G1+ G2+ G3)1.35+ Q10.71.4=(0.18+8.64+0.396)1.35+1.440.71.4=13.85kN/m取永久荷載效應(yīng)組合為均布荷載設(shè)計值:S=13.85 N/mm(2)強度與剛度驗算托梁采用:鋼管 :48 2.8;W=4.25 103mm3;I=10.2 104mm4;Mmax= -0.125Sla2 = -0.12513.850.62=-0.623kNm = M/W=0.623106/(4.25103)=146.59N/mm2;支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值 =146.59N/mm2 小于 鋼管抗彎強度25、設(shè)計值 fm=205 N/mm2,滿足要求 max=5ql4/384EI=59.2166004/(3842.0610510.2104)=0.74mm支撐鋼管的最大撓度計算值 =0.74mm小于最大允許撓度 l/400=600/400=1.5 mm,滿足要求(四)立桿穩(wěn)定性驗算 立桿計算簡圖荷載取值如下:1、模板及支架自重標準值:G1=0.750.60.6=0.27kN;2、新澆混凝土自重標準值:G2=0.6240.60.6=5.184kN/m;3、板中鋼筋自重標準值:G3=0.61.10.60.6=0.24kN/m;4、施工人員及設(shè)備活荷載標準值:Q1=10.60.6=0.36kN/m;(1)26、均布荷載設(shè)計值:可變荷載效應(yīng)組合:(G1+ G2+ G3)1.2+ Q11.4=(0.27+5.184+0.24)1.2+0.361.4=7.34 kN/m永久荷載效應(yīng)組合:(G1+ G2+ G3)1.35+ Q10.71.4=(0.27+5.184+0.24)1.35+0.360.71.4=8.04kN/m取永久荷載效應(yīng)組合為均布荷載設(shè)計值:S=8.04N/mm(2)立桿穩(wěn)定性驗算。:軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),根據(jù)長細比按JGJ162-2008附錄D采用;A:立桿的截面面積,取397mm2;計算長度l0= 1.8m;= l0/i=1.8103/16.01=112;查規(guī)程附錄D得 = 0.48127、; =N/A=8.04103 /(0.481397)=42.1N/mm2;立桿的受壓強度計算值 =42.1N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設(shè)計值 f =205 N/mm2 ,滿足要求。十一、350厚頂板模板計算書荷載首先作用在板底模板上,按照底模底模方木橫向水平鋼管可調(diào)托座立桿基礎(chǔ)的傳力順序,分別進行強度、剛度和穩(wěn)定性驗算。其中,取與底模方木平行的方向為縱向。(一)板底模板抗彎強度計算荷載計算,按單位寬度折算為線荷載。此時,模板的截面抵抗矩為:W1000152/6=3.75104mm3;各項荷載取值如下: 1、模板自重標準值:G10.31 =0.3kN/m; 2、新澆混凝土自重標準值:G20.28、35241 =8.4kN/m; 3、板中鋼筋自重標準值:G30.351.11 =0.385kN/m; 4、施工人員及設(shè)備活荷載標準值:Q141 =4kN/m;(1)均布荷載設(shè)計值:可變荷載效應(yīng)組合:(G1+ G2+ G3)1.2+ Q11.4=(0.3+8.4+0.385)1.2+41.4=16.502 kN/m永久荷載效應(yīng)組合:(G1+ G2+ G3)1.35+ Q10.71.4=(0.3+8.4+0.385)1.35+40.71.4=16.18 kN/m取可變荷載效應(yīng)組合為均布荷載設(shè)計值:S=16.502N/mm面板按簡支跨計算跨中彎矩值:M1max=Sl2/8=16.5022002/8=29、82510Nm (2)集中荷載設(shè)計值模板自重線荷載設(shè)計值:q=0.0311.2=0.036 N/mm集中荷載設(shè)計值:P=2.51.4=3.5 kN按簡支跨計算跨中彎矩值:M2max=ql2/8+Pl/4=0.0362002/8+3.5103200/4=175180Nm(3)底模抗彎強度驗算取Max(M1max,M2max)進行底模抗彎驗算,即 =175180 /(3.75104)=4.671N/mm2底模面板的抗彎強度計算值 =4.671N/mm2 小于 抗彎強度設(shè)計值 fm =17N/mm2,滿足要求。(二)板底模板撓度計算模板彈性模量E=5000 N/mm2;模板慣性矩 I=100015330、/12=281250mm4;荷載組合:S= G1+ G2+ G3=0.3+8.4+0.385=9.085KN/m2 =5ql4/384EI=59.0852004/(3845000281250)=0.134mm底模面板的撓度計算值 =0.134mm l/400=200/400=0.5,滿足要求。(三)底模方木抗彎強度計算(次楞)按兩跨連續(xù)梁計算,荷載取值如下:1、模板自重標準值:G1=0.30.2=0.06kN/m;2、新澆混凝土自重標準值:G2=0.35240.2=1.68kN/m;3、板中鋼筋自重標準值:G3=0.351.10.2=0.077kN/m;4、施工人員及設(shè)備活荷載標準值:Q1=431、0.2=0.8kN/m;(1)均布荷載設(shè)計值:可變荷載效應(yīng)組合:(G1+ G2+ G3)1.2+ Q11.4=(0.06+1.68+0.077)1.2+0.81.4=3.3 kN/m永久荷載效應(yīng)組合:(G1+ G2+ G3)1.35+ Q10.71.4=(0.06+2.88+0.132)1.35+0.80.71.4=3.24kN/m取可變荷載效應(yīng)組合為均布荷載設(shè)計值:S=3.3N/mmS圖1:支座最大彎矩計算簡圖計算公式如下:Mmax= -0.125Sla2 = -0.1253.30.752=-0.232kNm;(2)方木抗彎強度驗算方木截面抵抗矩 W=bh2/6=40902/6=5.410432、 mm3; =0.232106/(5.4104)=4.297N/mm2;底模方木的抗彎強度計算值 =4.297N/mm2 小于 抗彎強度設(shè)計值fm =13N/mm2 ,滿足要求。(四)底模方木抗剪強度計算(次楞)荷載對方木產(chǎn)生的剪力為V=0.625Sla=0.6253.30.75= 1.55kN;按照下面的公式對底模方木進行抗剪強度驗算: =VS0/Ib=1.555.4104/(2.4310640)=0.861N/mm2底模方木的抗剪強度 =0.861N/mm2 小于 抗剪強度設(shè)計值fv=1.3N/mm2,滿足要求。(五)底模方木撓度驗算(次楞)方木彈性模量 E=9000 N/mm2;方木慣性33、矩 I=40903/12=2.43106 mm4;荷載組合:S= G1+ G2+ G3=0.06+1.68+0.077=1.817KN/m max =0.912ql4/100EI=0.9121.8177504/(10090002.43106)=0.24mm;底模方木的撓度計算值 =0.24mm 小于 撓度設(shè)計值v = 750/400=1.875mm,滿足要求。(六)托梁抗彎能力計算(主楞)板底水平鋼管按簡支梁驗算,荷載取值如下:1、模板自重標準值:G1=0.30.75=0.225kN/m;2、新澆混凝土自重標準值:G2=0.35240.75=6.3kN/m;3、板中鋼筋自重標準值:G3=0.334、51.10.75=0.289kN/m;4、施工人員及設(shè)備活荷載標準值:Q1=2.40.75=1.8kN/m;(1)均布荷載設(shè)計值:可變荷載效應(yīng)組合:(G1+ G2+ G3)1.2+ Q11.4=(0.225+6.3+0.289)1.2+1.81.4=10.697 kN/m永久荷載效應(yīng)組合:(G1+ G2+ G3)1.35+ Q10.71.4=(0.225+6.3+0.289)1.35+1.80.71.4=10.963kN/m取可變荷載效應(yīng)組合為均布荷載設(shè)計值:S=10.963N/mm(2)強度與剛度驗算托梁采用:鋼管:48 2.8;W=4.25 103mm3;I=10.2 104mm4;Mma35、x= -0.125Sla2 = -0.12510.9630.752=-0.771kNm = M/W=0.771106/(4.25103)=181.41N/mm2;支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值 =181.41N/mm2 小于 鋼管抗彎強度設(shè)計值 fm=205 N/mm2,滿足要求 max=5ql4/384EI=56.8147504/(3842.0610510.2104)=1.336mm支撐鋼管的最大撓度計算值 =1.336mm小于最大允許撓度l/400=750/400=1.875mm,滿足要求(四)立桿穩(wěn)定性驗算 立桿計算簡圖荷載取值如下:1、模板及支架自重標準值:G1=0.750.750.75=036、.422kN;2、新澆混凝土自重標準值:G2=0.35240.750.75=4.725kN/m;3、板中鋼筋自重標準值:G3=0.351.10.750.75=0.22kN/m;4、施工人員及設(shè)備活荷載標準值:Q1=10.750.75=0.56kN/m;(1)均布荷載設(shè)計值:可變荷載效應(yīng)組合:(G1+ G2+ G3)1.2+ Q11.4=(0.422+4.725+0.22)1.2+0.561.4=7.22kN/m永久荷載效應(yīng)組合:(G1+ G2+ G3)1.35+ Q10.71.4=(0.422+4.725+0.22)1.35+0.560.71.4=7.794kN/m取永久荷載效應(yīng)組合為均布荷載37、設(shè)計值:S=7.794N/mm(2)立桿穩(wěn)定性驗算。:軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),根據(jù)長細比按JGJ162-2008附錄D采用;A:立桿的截面面積,取397mm2;計算長度l0= 1.8m;= l0/i=1.8103 /16.01=112;查規(guī)程附錄D得 = 0.481; =N/A=7.794103 /(0.481397)=40.82N/mm2;立桿的受壓強度計算值 =40.82N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設(shè)計值 f =205 N/mm2 ,滿足要求。十二、截面1400800梁計算書(一)梁底模板抗彎強度計算荷載計算,按單位寬度折算為線荷載。此時,模板的截面抵抗矩為:W1400152/6=5.38、25104mm3;各項荷載取值如下: 1、模板自重標準值:G10.51.4 =0.7kN/m; 2、新澆混凝土自重標準值:G21.40.824=26.88kN/m; 3、板中鋼筋自重標準值:G31.40.81.5 =1.68kN/m; 4、振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標準值:Q221.4=2.8kN/m。(1)均布荷載設(shè)計值:可變荷載效應(yīng)組合:(G1+ G2+ G3)1.2+ Q21.4=(0.7+26.88+1.68)1.2+2.81.4=39.032 kN/m永久荷載效應(yīng)組合:(G1+ G2+ G3)1.35+ Q20.71.4=(0.7+26.88+1.68)1.35+2.80.71.4=4239、.245kN/m取永久荷載效應(yīng)組合為均布荷載設(shè)計值:S=42.245N/mm面板按簡支跨計算跨中彎矩值:M1max=Sl2/8=42.2451002/8=52806.25Nm(2)底模抗彎強度驗算 =52806.25 /(5.25104)=1N/mm2底模面板的抗彎強度計算值 =1N/mm2 小于 抗彎強度設(shè)計值 fm =17N/mm2,滿足要求。(二)板底模板撓度計算模板彈性模量E=5000 N/mm2;模板慣性矩 I=1400153/12=393750mm4;荷載組合:S= G1+ G2+ G3=0.7+26.88+1.68=29.26KN/m2 =5ql4/384EI=529.2610040、4/(3845000393750)=0.02mm底模面板的撓度計算值 =0.02mm l/400=100/400=0.25,滿足要求。(三)底模方木抗彎強度計算(次楞)按兩跨連續(xù)梁計算,荷載取值如下:1、模板自重標準值:G1=0.50.1=0.05kN/m;2、新澆混凝土自重標準值:G2=0.8240.1=1.92kN/m;3、板中鋼筋自重標準值:G3=0.81.50.1=0.12kN/m;4、振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標準值:Q2=20.1=0.2kN/m;(1)均布荷載設(shè)計值:可變荷載效應(yīng)組合:(G1+ G2+ G3)1.2+ Q21.4=(0.05+1.92+0.12)1.2+0.21.4=41、2.788kN/m永久荷載效應(yīng)組合:(G1+ G2+ G3)1.35+ Q20.71.4=(0.05+1.92+0.12)1.35+0.20.71.4=3.02kN/m取永久荷載效應(yīng)組合為均布荷載設(shè)計值:S=3.02N/mmS圖1:支座最大彎矩計算簡圖計算公式如下:Mmax= -0.125Sla2 = -0.1253.020.62=-0.136kNm;(2)方木抗彎強度驗算方木截面抵抗矩 W=bh2/6=40902/6=5.4104 mm3; =0.136106/(5.4104)=0.252N/mm2;底模方木的抗彎強度計算值 =0.252N/mm2 小于 抗彎強度設(shè)計值fm =13N/mm242、 ,滿足要求。(四)底模方木抗剪強度計算(次楞)荷載對方木產(chǎn)生的剪力為V=0.625Sla=0.6253.020.6 =1.13kN;按照下面的公式對底模方木進行抗剪強度驗算: =VS0/Ib=1.135.4104/(2.4310640)=0.63N/mm2底模方木的抗剪強度 =0.63N/mm2 小于 抗剪強度設(shè)計值fv=1.3N/mm2,滿足要求。(五)底模方木撓度驗算(次楞)方木彈性模量 E=9000 N/mm2;方木慣性矩 I=40903/12=2.43106 mm4;荷載組合:S= G1+ G2+ G3=0.05+1.92+0.12=2.09KN/m max =0.912ql4/1043、0EI=0.9122.096004/(10090002.43106)=0.113mm;底模方木的撓度計算值 =0.113mm 小于 撓度設(shè)計值v = 600/400=1.5mm,滿足要求。(六)托梁抗彎能力計算(主楞)板底水平鋼管按簡支梁驗算,荷載取值如下:1、模板自重標準值:G1=0.50.6=0.3kN/m;2、新澆混凝土自重標準值:G2=0.8240.6=11.52kN/m;3、板中鋼筋自重標準值:G3=0.81.50.6=0.72kN/m;4、振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標準值:Q2=20.6=1.2kN/m;(1)均布荷載設(shè)計值:可變荷載效應(yīng)組合:(G1+ G2+ G3)1.2+ Q21.44、4=(0.3+11.52+0.72)1.2+1.21.4=16.728kN/m永久荷載效應(yīng)組合:(G1+ G2+ G3)1.35+ Q10.71.4=(0.3+11.52+0.72)1.35+1.20.71.4=18.105kN/m取永久荷載效應(yīng)組合為均布荷載設(shè)計值:S=18.105N/mm(2)強度與剛度驗算托梁采用:鋼管:48 2.8;W=4.25 103mm3;I=10.2104mm4;Mmax= -0.125Sla2 = -0.12518.1050.62=-0.815kNm = M/W=0.815106/(4.25103)=191.76N/mm2;支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值 =191.745、6N/mm2 小于 鋼管抗彎強度設(shè)計值 fm=205 N/mm2,滿足要求 max=5ql4/384EI=512.546004/(3842.0610510.2104)=1.01mm支撐鋼管的最大撓度計算值 =1.01mm小于最大允許撓度 l/400=600/400=1.5 mm,滿足要求(四)立桿穩(wěn)定性驗算 立桿計算簡圖荷載取值如下:1、模板及支架自重標準值:G1=0.750.60.5=0.225kN;2、新澆混凝土自重標準值:G2=0.8240.60.5=5.76kN/m;3、板中鋼筋自重標準值:G3=0.81.50.60.5=0.36kN/m;4、振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標準值:Q2=20.46、60.5=0.6kN/m;(1)均布荷載設(shè)計值:可變荷載效應(yīng)組合:(G1+ G2+ G3)1.2+ Q11.4=(0.225+5.76+0.36)1.2+0.61.4=8.454kN/m永久荷載效應(yīng)組合:(G1+ G2+ G3)1.35+ Q10.71.4=(0.225+5.76+0.36)1.35+0.60.71.4=9.154kN/m取永久荷載效應(yīng)組合為均布荷載設(shè)計值:S=9.154N/mm(2)立桿穩(wěn)定性驗算。:軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),根據(jù)長細比按JGJ162-2008附錄D采用;A:立桿的截面面積,取397mm2;計算長度l0= 1.8m;= l0 /i=1.8103/16.01=112;查規(guī)程附錄D得 = 0.481; =N/A=9.154103 /(0.481397)=47.94N/mm2;立桿的受壓強度計算值 =47.94N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設(shè)計值 f =205 N/mm2 ,滿足要求。
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