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1、目 錄1、工程概況32、水文地質33、便橋及平臺設計33.1便橋及平臺設計要點33.2 便橋及平臺布置113.3 便橋及平臺基礎113.4便橋及平臺上部構造114、便橋及平臺施工要點134.1 施工工藝流程134.2 主要施工方法134.2.1 便橋及平臺起始墩134.2.2 鋼管樁制作134.2.3 振動下沉鋼管樁144.2.4 鋼管樁連接144.2.5 下橫梁安裝及樁頂處理144.2.6 貝雷梁及橫，縱向分配梁拼裝144.2.7 橋面板鋪裝及附屬結構施工145、便橋及平臺施工注意點146、便橋及平臺安全保證措施156.1搭設期間156.2使用期間157、便橋及平臺資源計劃167.1 主要人2、員計劃167.2主要施工設備計劃16附件一17一、結構形式17二、荷載分布171、上部結構恒重（4.0m寬、12m跨計算）172、活荷載17三、結構設計171、8橋面板內力172、I12.6縱向分配梁內力193、I25b橫向分配梁內力204、貝雷設計225、雙拼I25b工字鋼下橫梁236、樁基設計24四、便橋設計驗算結論25附件二26一、結構形式26二、荷載分布261、上部結構恒重（6.0m寬、12m跨計算）262、活荷載26三、結構設計261、8橋面板內力262、I12.6縱向分配梁內力283、I25b橫向分配梁內力294、貝雷設計315、雙拼I25b工字鋼下橫梁336、樁基設計35四、施工3、平臺設計驗算結論351、工程概況xxxxx，全長236m，其中xx橋跨xx水道河流，為便利xxx橋施工期間材料運輸、砼澆筑、模板安裝等，在xxx橋河流上設置順橋向鋼便橋一座和橫橋向施工平臺四座。2、水文地質 xx河流基本為南北走向河流，該河寬約230米，河水向北流入大海。施工期間下游閘口關閉，河水受大海潮汐影響不大，水位主要通過新城閘調位。最高設計水位+2.41m，常水位+1.23m，土質結構主要為淤泥、粘土、粉質粘土。3、便橋及平臺設計3.1便橋及平臺設計要點便橋橋面寬度：按單向單車道通行設計，橋長230米，橋面寬4.0m，；便橋橋面標高：新城閘入海水道便橋中間橋面標高為+5.0m，兩側標高4、為+3.5m；設計荷載：砼罐車60t，25噸汽車吊，便橋根據現場地形、地貌，河床變化，橋跨布置為：12m/跨。便橋基礎為直徑426mm,壁厚8mm的鋼管樁,樁長控制打入泥面14m以上, 每排架樁之間設橫撐及剪刀撐加固。便橋上部結構為4片貝雷梁拼裝而成,其上鋪設橫、縱分配型鋼及橋面板。(見鋼便橋結構示意圖)平臺頂寬度：按單向單車道通行設計，總長288米（共四座），橋面寬6.0m；平臺頂標高：新城閘入海水道橋平臺一端頂標高為+5.0m，另一端頂標高為+4.0m；設計荷載：砼罐車60t，25噸汽車吊，30噸汽車泵,平臺根據現場地形、地貌，河床變化，橋跨布置為：12m/跨。平臺基礎為直徑426mm,壁5、厚8mm的鋼管樁,樁長控制打入泥面14m以上, 每排架樁之間設橫撐及剪刀撐加固。平臺上部結構為6片貝雷梁拼裝而成,其上鋪設橫、縱分配型鋼及橋面板。(見施工平臺結構示意圖)3.2 便橋及平臺布置鋼便橋布置在入海水道橋橋南邊一側，便橋由xx橋0#臺附近位置開始搭設，搭設至5#臺附近，共計228m，在便橋1#4#主墩處設置會車平臺，平臺總寬8m，長度15m。施工平臺布置在xx橋每個主墩大樁號一側，施工平臺由xx橋右邊的老施工便道位置開始搭設，搭設至順橋向便橋附近，共計288m，在施工平臺左側設置平臺加寬段，平臺總寬12m，長度10m,加寬段主要是汽車泵和吊車用。便橋及平臺上布置相關的防護措施主要在橋6、面兩側設置鋼扶手護欄；在便橋及平臺護欄上每30m布置一個救生圈；在兩側鋼護欄上布置一定數量的照明燈具和反光標識，作為便橋和平臺上車輛夜間運輸的標志。3.3 便橋及平臺基礎便橋與平臺基礎采用直徑426mm，壁厚8mm鋼管樁，樁長控制打入泥面14m以上。 便橋鋼管樁承載力驗算：見附件一：便橋計算書。平臺鋼管樁承載力驗算：見附件二：施工平臺計算書。為保證便橋、平臺與后方連接,在便橋、平臺端頭處填筑5m土石方，分層碾壓密實。3.4便橋及平臺上部構造便橋采用雙拼I25b工字鋼作為便橋下橫梁,其上擱置“321”軍用貝雷梁4片, 布置距離為90cm+210cm+90cm，貝雷梁上擱置單根I25b工字鋼橫向分7、配梁,間距75cm,其上擱置I12.6工字鋼縱向分配梁,間距25cm,橋面板采用8mm厚鋼板鋪設。便橋上部構造受力計算:見附件一便橋計算書。施工平臺采用雙拼I25b工字鋼作為施工平臺下橫梁,其上擱置“321”軍用貝雷梁6片, 布置距離為90cm+160cm+90cm+160cm+90cm，貝雷梁上擱置單根I25b工字鋼橫向分配梁,間距75cm,其上擱置I12.6工字鋼縱向分配梁,間距25cm, 平臺面板采用8mm厚鋼板鋪設。平臺上部構造受力計算:見附件二施工平臺計算書。便橋主要施工材料用表序號名稱規格單位數量重量（kg）1鋼管樁426mm、8mm根631045802水平撐、剪刀撐14米27048、5093鋼板1000*6000*8mm塊152381824工字鋼I12.6米3876 550395工字鋼I25米2262 950046貝雷片1.5*3m片304820807貝雷支架90cm片30861608貝雷銷個123236969槽鋼10米367 367010鋼管48*3米912 3010合計395930施工平臺主要施工材料用表序號名稱規格單位數量重量（kg）1鋼管樁426mm、8mm根721377602水平撐、剪刀撐14米33656113鋼板1500*6000*8mm塊1921085184工字鋼I12.6米7200 1022405工字鋼I25米2760 1159206貝雷片1.5*3m片59、761555207貝雷支架90cm片29158208貝雷銷個116434929槽鋼10米462 462010鋼管48*3米11523835合計6433364、便橋及平臺施工要點4.1 施工工藝流程鋼管樁加工振動錘與鋼管樁連接汽車吊吊鋼管樁就位測量定位振動下沉鋼管樁便橋下橫梁雙拼I25b安裝貝雷梁安裝縱、橫向分配梁鋼橋面板鋪裝防護欄桿、照明等附屬結構安裝鋼管樁間橫撐和剪刀撐安裝 圖4-1施工工藝流程圖4.2 主要施工方法4.2.1 便橋及平臺起始墩順橋向或橫橋向超長填筑5m土石方，土方分層碾壓密實，并在起始墩位置澆筑C25砼基礎，具體尺寸見上面結構圖。4.2.2 鋼管樁制作本工程使用鋼管樁為類似10、便橋上拆除至現場再焊接使用。管節拼裝定位應在專門臺架上進行，管節對口應保持在同一軸線上進行。鋼管樁焊縫質量應符合要求。4.2.3 振動下沉鋼管樁便橋采用25t吊車吊振動錘（帶液壓鉗）夾住鋼管樁，直接振沉到位。沉樁偏差：樁位平面位置：10cm 樁 頂 標 高：5cm樁身垂直度：1%4.2.4 鋼管樁連接每排鋼管樁下沉到位后，應進行樁之間的連接，增加樁的穩定性，水平方向上連接材料采用14b槽鋼，鋼管尺寸需根據現場尺寸下料。在橫撐上設置剪刀撐，剪刀撐采用14b槽鋼焊在鋼管樁上設置。4.2.5 下橫梁安裝及樁頂處理雙拼I25b安裝經測量放線后，直接嵌入鋼管樁內，露出樁頂15cm左右。4.2.6 貝雷梁11、及橫，縱向分配梁拼裝貝雷梁予先在陸上或已搭設好的便橋上按每組尺寸拼裝好，然后運輸到位，安裝在下橫梁上。貝雷梁的位置需放線后確定，以保證便橋軸線不偏移，為減少貝雷梁的磨損，在雙拼I25b與貝雷梁之間墊一3cm厚的硬雜木。貝雷梁安裝到位后，橫向、豎向均焊定位擋塊及壓板，將其固定在雙拼I25b上。貝雷梁拼裝完畢，其上鋪設I25b橫向分配梁，間距75cm。然后在I25b上鋪設I12.6縱向分配梁，間距25cm。4.2.7 橋面板鋪裝及附屬結構施工橋面板鋪設完后，開始便橋欄桿施工，便橋欄桿立柱高1.2m，采用槽鋼焊接，立柱間距1.5m，焊在便橋I25b橫向分配梁上，立柱從上到下設置兩道48*3mm鋼管欄12、桿。5、便橋及平臺施工注意點（1）應嚴格按設計要求組織施工。鋼管樁沉樁偏位控制在10cm內，以保證結構受力可靠，便橋施工每跨的各種構件安裝可靠后，才能上重載。（2）汽車吊在便橋上沉樁時，要保證便橋和吊車安全。（3）每排鋼管樁施打完畢，應立即進行樁間連接，橫撐、剪刀撐焊接質量可靠，以保證樁的穩定性。（4）便橋上同向車輛間距不得小于12m，車速不得大于10km/h。6、便橋及平臺安全保證措施6.1搭設期間（1）汽車吊等設備的最大吊幅處的吊重必須留有富余安全系數。（2）每月定期校核汽車吊、振動錘等起重設備的安全性能。（3）對施工機械的結構安全進行定期的安全檢查和加固。（4）吊裝作業必須有專職起重工指13、揮。（5）施工區域配備專職安全員。（6）對已搭設便橋及平臺進行安全驗收后才能投入使用。6.2使用期間（1）便橋及平臺上布置相關的防護措施主要是在橋面兩側設置鋼扶手護欄。（2）在便橋及平臺護欄上布置一定數量的救生圈。（3）在兩側鋼護欄上布置一定數量的照明燈具和反光標識，作為便橋及平臺上車輛夜間運輸的標識。（4）專人指揮交通保持便橋、平臺暢通。（5）平時要加強便橋及平臺的維修和保養。7、便橋及平臺資源計劃7.1 主要人員計劃便橋及平臺搭設主要施工人員計劃 序 號工 種人 數1技 術 人 員22起 重 工43測 量 工24質 檢 員15鉚 焊 工66電 工17安 全 員18普 工8合 計：257.214、主要施工設備計劃投入的主要施工機械設備有25t汽車吊1臺、DZ40型振動錘2臺。附件一便橋設計計算書一、結構形式xxxx便橋樁基采用鋼管樁，鋼管樁直徑=426mm，壁厚=8mm，共設置18個臨時支墩，支墩中心間距12m，每個支墩由4根或3根鋼管樁組成，支墩鋼管樁橫向間距3m或2*1.5m，樁與樁之間設置水平撐和剪刀撐，水平撐、剪刀撐采用14槽鋼；支墩頂放置雙拼I25b下橫梁，上部為貝雷架現場整體拼裝，貝雷架采用4排單層桁架，布置距離為90cm+210cm+90cm，貝雷梁上擱置I25b橫向分配梁,間距75cm,其上擱置I12.6縱向分配梁，間距25cm,橋面板采用8mm厚鋼板鋪設。便橋以最大跨15、徑12m，最不利地質斷面為例進行驗算。二、荷載分布1、上部結構恒重（4.0m寬、12m跨計算）（1）8鋼板：4.010.0087.8510=2.512KN/m（2）I12.6縱向分配梁:2.414KN/m(17根)（3）I25b橫向分配梁:3.360KN/m（4）貝雷梁:4KN/m（5）雙拼I25b下橫梁:10.1KN/4根或5.1KN/2根一跨12m恒載上部恒載為：（2.512+2.414+3.360+4）12+10.1（5.1）=158(153)KN2、活荷載（1）25t汽車吊（2）10m3砼罐車60t（3）人群荷載：3KN/m2考慮棧橋實際情況，同方向車輛間距不小于12米，即一跨內同方向16、最多只布置一輛重車。三、結構設計1、8橋面板內力（1） 選重的10m3砼罐車60t作為計算對象10m3砼罐車的輪距為1.8m，軸距為1.4m+4.3m，后輪軸重為240KN，折算到每個后輪胎為120KN，每個后輪胎寬0.5m,則線荷載q=120/0.5=240 KN/m,后輪直接作用在8鋼板時，橫向作用于最大跨跨中時，8鋼板最不利，8鋼板寬度按1m計，按連續梁計算。8鋼板截面特性：W=1/6*b*h2=1/6*1*0.0082=1.07*10-5m3I=1/12*b*h3=1/12*1*0.0083=4.27*10-8m4E=2.1*108KN/m2A=0.008m2EI=2.1*108*4.17、27*10-8=8.967KN.m28鋼板荷載分布、彎距、剪力如下圖所示：荷載分布圖彎矩圖（KN.m）剪力圖（KN）（2）恒載q =10.0087.8510+31=3.628KN/m。荷載分布圖彎矩圖（KN.m）剪力圖（KN）Qmax=30+0.54=30.54kN彎應力：=Mmax/W=1.19106/(1.07104) =111MPa=215 MPa，滿足使用要求。剪應力：=1.5QmaxA1.5*30.54103/ 8103 5.7Mpa =125 MPa，滿足使用要求。2、I12.6縱向分配梁內力 （1） 選重的10m3砼罐車60t作為計算對象10m3砼罐車的輪距為1.8m，軸距為1.18、4m+4.3m，后輪軸重為240KN，折算到每個后輪胎為120KN。后輪直接作用在橫梁時，縱向作用于最大跨跨中時，橫梁最不利。橫梁荷載分布、彎距、剪力如下圖所示：荷載分布圖彎矩圖（KN.m）剪力圖（KN）（2）恒載q =20.142+0.250.0087.8510+30.25=1.191KN/m。荷載分布圖彎矩圖（KN.m）剪力圖（KN）Qmax=60+0.54=60.54kNI12.6縱向分配梁應力驗算：考慮兩根工字鋼鋼承受一個后輪荷載彎應力：=Mmax/W=15.82106/(277103) =102MPa=215 MPa，滿足使用要求。剪應力：=QmaxSxIxt60.54103/ (219、10.8108.4) 33Mpa =125 MPa，滿足使用要求。3、I25b橫向分配梁內力橫向分配梁為多跨連續梁，跨度組合為:1.05m+0.9m+2.1m+0.9m+1.05m （1）同上面I12.6縱向分配梁類似，選重的10m3砼罐車60t作為計算對象10m3砼罐車的輪距為1.8m，軸距為1.4m+4.3m，后輪軸重為240KN，折算到每個后輪胎為120KN。后輪直接作用在橫梁時，橫向作用距跨中最近時，橫梁最不利。橫梁荷載分布、彎距、剪力如下圖所示：荷載分布圖彎矩圖（KN.m）剪力圖（KN）Mmax1Qmax1=76.21kN（2）恒載作用于橫向分配梁上的恒載為自重、縱向分配梁及鋼面板，20、作用于一根橫梁上的均布荷載為q2=（170.750.142+40.750.0087.8510+0.426）/4+30.75=3.8KN/m。橫梁荷載分布、內力如下圖所示：荷載分布圖彎矩圖（KN.m）剪力圖（KN）Mmax2Qmax2=3.99KNQmax=76.21+3.99=80.2kNI25橫向分配梁應力驗算：彎應力：=Mmax/W=36.48106/(423103) =86MPa=215 MPa，滿足使用要求。剪應力：=QmaxSxIxt80.2103/ (21.31013) 29Mpa =125 MPa，滿足使用要求。4、貝雷設計 便橋上部結構采用貝雷片，現場拼裝，樁基完成后直接用2521、t吊機安裝。排架間距校核，單片貝雷架最大容許抗彎為788.2KN.m，便橋最大容許抗彎為3152.8KN.m，單片貝雷架最大容許抗剪為245.2KN，便橋最大容許抗剪為980.8KN。貝雷梁上承受均布恒載為2.512+2.414+3.360+4=12.286KN/m荷載分布圖彎矩圖（KN.m）剪力圖（KN）10m3砼罐車位于跨中時貝雷承受彎矩最大，相應荷載布置及受力如下圖：荷載分布圖彎矩圖（KN.m）剪力圖（KN）Qmax=73.72+350=423.72kN980.8KN5、雙拼I25b工字鋼下橫梁下橫梁上直接支承貝雷桁架梁，貝雷梁支點反力與支點截面剪力等值反向，10m3砼罐車+恒載工況下貝22、雷梁支點反力達最大值，下橫梁的最不利工況即為此支反力作用下的工況，下橫梁支撐于鋼管樁上，共分4跨，跨徑組合為1.5m+1.5m+1.5m +1.5m，集中力間距為1.05m +0.9m+2.1m+0.9m+1.05m，集中力考慮10m3砼罐車60t和12m一跨的恒載重（15t）在支墩上作業，按750KN由貝雷分配至橫梁上，每個點集中力按188KN計算。受力簡圖如下：主梁的內力圖如下所示：彎矩圖（KN.m）剪力圖（KN）下橫梁應力驗算：彎應力：= Mmax/W=84.6106/(4232103) =100MPa=215 MPa，滿足使用要求。剪應力：= QmaxSxIxt191103/ (21.23、310132) 35Mpa =125 MPa，滿足使用要求。6、樁基設計 便橋考慮10m3砼罐車(60t)行走，恒荷載為15.8t，便橋最大荷載為600+158=758，按800KN設計，單樁最不利承載按800KN/3=270KN考慮。根據橋位處的地質資料，第一層為淤泥，層厚為10.3m，側向摩阻力為20kpa，第二層土層為粘土，層厚為12.1m，側向摩阻力為70kpa，則根據土的物理指標計算單承載力為：P=1/2Uailiqik+1/2arAPqrk=1/23.140.426（1*10.320+1*70L）+1/2*10.0105160270求得L=2.8m，則樁的入土深度應為：10.3+224、.813.1m，取14m根據本橋下部鉆孔樁施工情況，地質變化較大，在實際鋼管樁打入過程中要嚴格控制最后的貫入度和進尺情況。四、便橋設計驗算結論通過上述驗算，本鋼便橋的結構強度能夠滿足相關設計條件的要求，即能夠滿足鋼便橋使用要求。附件二施工平臺設計計算書一、結構形式xxxx施工平臺樁基采用鋼管樁，鋼管樁直徑=426mm，壁厚=8mm，共設置6*4=24個臨時支墩，支墩中心間距12m，每個支墩由4根或3根鋼管樁組成，支墩鋼管樁橫向間距2*2.5m或4.1m，樁與樁之間設置水平撐和剪刀撐，水平撐、剪刀撐采用14槽鋼；支墩頂放置雙拼I25b下橫梁，上部為貝雷架現場整體拼裝，貝雷架采用6排單層桁架，布置25、距離為90cm+160cm+90cm+160cm+90cm，貝雷梁上擱置I25b橫向分配梁,間距75cm,其上擱置I12.6縱向分配梁，間距25cm,平臺面板采用8mm厚鋼板鋪設。施工平臺以最大跨徑12m，最不利地質斷面為例進行驗算。二、荷載分布1、上部結構恒重（6.0m寬、12m跨計算）（1）8鋼板：6.00.0087.8510=3.768KN/m（2）I12.6縱向分配梁:3.55KN/m(25根)（3）I25b橫向分配梁:3.360KN/m（4）貝雷梁:6KN/m（5）雙拼I25b下橫梁:10.1KN/4根或5.1KN/2根一跨12m恒載上部恒載為：（3.768+3.55+3.360+626、）12+10.1(5.1)=210(205)KN2、活荷載（1）25t汽車吊（1）30t汽車泵（3）10m3砼罐車60t（4）人群荷載：3KN/m2考慮平臺實際情況，同方向車輛間距不小于12米，即一跨內同方向最多只布置一輛重車。三、結構設計1、8橋面板內力 （1） 選重的10m3砼罐車60t作為計算對象10m3砼罐車的輪距為1.8m，軸距為1.4m+4.3m，后輪軸重為240KN，折算到每個后輪胎為120KN，每個后輪胎寬0.5m,則線荷載q=120/0.5=240 KN/m,后輪直接作用在8鋼板時，橫向作用于最大跨跨中時，8鋼板最不利，8鋼板寬度按1m計，按連續梁計算。8鋼板截面特性：W=127、/6*b*h2=1/6*1*0.0082=1.07*10-5m3I=1/12*b*h3=1/12*1*0.0083=4.27*10-8m4E=2.1*108KN/m2A=0.008m2EI=2.1*108*4.27*10-8=8.967KN.m28鋼板荷載分布、彎距、剪力如下圖所示：荷載分布圖彎矩圖（KN.m）剪力圖（KN）（2）恒載q =10.0087.8510+31=3.628KN/m。荷載分布圖彎矩圖（KN.m）剪力圖（KN）Qmax=30+0.54=30.54kN彎應力：=Mmax/W=1.19106/(1.07104) =111MPa=215 MPa，滿足使用要求。剪應力：=1.5Q28、maxA1.5*30.54103/ 8103 5.7Mpa =125 MPa，滿足使用要求。2、I12.6縱向分配梁內力 （1） 選重的10m3砼罐車60t作為計算對象10m3砼罐車的輪距為1.8m，軸距為1.4m+4.3m，后輪軸重為240KN，折算到每個后輪胎為120KN。后輪直接作用在橫梁時，縱向作用于最大跨跨中時，橫梁最不利。橫梁荷載分布、彎距、剪力如下圖所示：荷載分布圖彎矩圖（KN.m）剪力圖（KN）（2）恒載q =20.142+0.250.0087.8510+30.25=1.191KN/m。荷載分布圖彎矩圖（KN.m）剪力圖（KN）Qmax=60+0.54=60.54kNI12.629、縱向分配梁應力驗算：考慮兩根工字鋼鋼承受一個后輪荷載彎應力：=Mmax/W=15.82106/(277103) =102MPa=215 MPa，滿足使用要求。剪應力：=QmaxSxIxt60.54103/ (210.8108.4) 33Mpa =125 MPa，滿足使用要求。3、I25b橫向分配梁內力橫向分配梁為多跨連續梁，跨度組合為:1.05m+0.9m+2.1m+0.9m+1.05m （1）同上面I12.6縱向分配梁類似，選重的10m3砼罐車60t作為計算對象10m3砼罐車的輪距為1.8m，軸距為1.4m+4.3m，后輪軸重為240KN，折算到每個后輪胎為120KN。后輪直接作用在橫梁時，30、橫向作用距跨中最近時，橫梁最不利。橫梁荷載分布、彎距、剪力如下圖所示：荷載分布圖彎矩圖（KN.m）剪力圖（KN）Mmax1Qmax1=112.6kN（2）恒載作用于橫向分配梁上的恒載為自重、縱向分配梁及鋼面板，作用于一根橫梁上的均布荷載為q2=（250.750.142+60.750.0087.8510+0.426）/6+30.75=3.6KN/m。橫梁荷載分布、內力如下圖所示：荷載分布圖彎矩圖（KN.m）剪力圖（KN）Mmax2Qmax2=2.97KNQmax=112.6+2.97=115.6kNI25橫向分配梁應力驗算：彎應力：=Mmax/W=31.44106/(423103) =74MPa31、=215 MPa，滿足使用要求。剪應力：=QmaxSxIxt115.6103/ (21.31013) 42Mpa =125 MPa，滿足使用要求。4、貝雷設計 施工平臺上部結構采用貝雷片，現場拼裝，樁基完成后直接用25t吊機安裝。排架間距校核，單片貝雷架最大容許抗彎為788.2KN.m，施工平臺最大容許抗彎為4729.2KN.m，單片貝雷架最大容許抗剪為245.2KN，施工平臺最大容許抗剪為1471.2KN。貝雷梁上承受均布恒載為3.768+3.55+3.360+6=16.678KN/m荷載分布圖彎矩圖（KN.m）剪力圖（KN）10m3砼罐車位于跨中時貝雷承受彎矩最大，相應荷載布置及受力如下圖32、：荷載分布圖彎矩圖（KN.m）剪力圖（KN）Qmax=100.07+350=450.07kN1471.2KN5、雙拼I25b工字鋼下橫梁下橫梁上直接支承貝雷桁架梁，貝雷梁支點反力與支點截面剪力等值反向，10m3砼罐車+恒載工況下貝雷梁支點反力達最大值，下橫梁的最不利工況即為此支反力作用下的工況，下橫梁支撐于鋼管樁上，共分3或4跨，跨徑組合為0.95m+4.1m+0.95m或0.5m+2.5m+2.5m+0.5m，集中力間距為0.9m +1.6m+0.9m+1.6m+0.9m，集中力考慮10m3砼罐車60t和12m一跨的恒載重（20t）在支墩上作業，按800KN由貝雷分配至橫梁上，每個點集中力按33、133KN計算。斷面-下橫梁受力簡圖如下：主梁的內力圖如下所示：彎矩圖（KN.m）剪力圖（KN）下橫梁應力驗算：彎應力：= Mmax/W=59.96106/(4232103) =71MPa=215 MPa，滿足使用要求。剪應力：= QmaxSxIxt140.31103/ (21.310132) 25Mpa =125 MPa，滿足使用要求。斷面-下橫梁受力簡圖如下：主梁的內力圖如下所示：彎矩圖（KN.m）剪力圖（KN）下橫梁應力驗算：彎應力：= Mmax/W=120.46106/(4234103) =71MPa=215 MPa，滿足使用要求。剪應力：= QmaxSxIxt136.4103/ (234、1.310134) 12.3Mpa =125 MPa，滿足使用要求。6、樁基設計 施工平臺考慮10m3砼罐車(60t)行走，恒荷載為20.5t，便橋最大荷載為600+205=805，按800KN設計，單樁最不利承載按800KN/3=270KN (斷面-) 考慮。根據橋位處的地質資料，第一層為淤泥，層厚為10.3m，側向摩阻力為20kpa，第二層土層為粘土，層厚為12.1m，側向摩阻力為70kpa，則根據土的物理指標計算單承載力為：P=1/2Uailiqik+1/2arAPqrk=1/23.140.426（1*10.320+1*70L）+1/2*10.0105160270求得L=2.8m，則樁的入土深度應為：10.3+2.813.1m，取14m根據本橋下部鉆孔樁施工情況，地質變化較大，在實際鋼管樁打入過程中要嚴格控制最后的貫入度和進尺情況。四、施工平臺設計驗算結論通過上述驗算，本施工平臺的結構強度能夠滿足相關設計條件的要求，即能夠滿足施工平臺使用要求。