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1、目 錄一、工程概況1二、編制依據1三、搭設的構造要求2四、安全管理措施7五、鋼管落地腳手架計算書8六、腳手架立面圖18外腳手架搭拆施工方案一、工程概況工程名稱：衢山鎮萬南萬北新村棚戶區改造工程（西側地塊）建設單位：岱山縣衢山鎮人民政府代建單位：岱山縣安居房地產開發有限公司設計單位：舟山市規劃建筑設計研究院勘察單位：浙江中材工程勘測設計有限公司監理單位：舟山市廣泰建設監理有限公司施工單位：舟山市大沙建筑工程有限公司本工程為衢山鎮萬南萬北新村棚戶區改造工程（西側地塊），位于舟山市岱山縣衢山鎮桂花社區南面、北掃萁水庫北面。總用地面積：34296平方米，總建筑面積39240平方米，總工程造價為80462、.8622萬元，由十六幢單體及配套樓幢相組成，五層框架結構，坡屋面高1.2米，建筑高度17.6米。建筑物抗震設防烈度為七度，耐火等級為二級，框架結構抗震等級為三級，建筑抗震重要性類別為丙類，結構的設計使用年限為50年。二、編制依據本方案按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）、建筑地基基礎設計規范(GB 50007-2011)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2012)、建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ802016）、建筑施工安全檢查標準（JGJ592011）編制。三、搭設的構造要求1、材料要求按照現有的生產條件，滿足工程施工在使用、安全、經濟等方面的要求。該3、工程選用48,壁厚為3.25mm的雙排扣件式鋼管腳手架。（1）鋼管鋼管應有質量合格證及檢測報告，鋼管表面平直光滑，無裂縫結疤、分層錯位、硬彎毛刺、壓痕和深的劃道。鋼管的外徑、壁厚、端面等的偏差，應分別符合規范的規定。鋼管必須涂好防銹漆。舊鋼管表面銹蝕深度不得超過0.05mm，鋼管彎曲變形應小于5mm，嚴禁使用打孔的鋼管。（2）扣件舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑動的螺栓必須更換。經防銹處理新舊扣件，扣件活動部位應轉動靈活。（3）腳手板采用竹制腳手片，材質無霉變、脆斷現象，竹片編制緊密，竹腳手片應完好無損。2、構造要求本工程落地腳手架搭設高度為20米，20米以下為單立桿4、腳手架，根據本工程特點，腳手架的構造尺寸確定為：步距h為1.8米，立桿縱距la為1.5米，立桿橫距lb為1.2米，連墻件采用剛性設置，豎向每層設置，橫向轉角部位1米設置，其余部位6米設置一道連墻件，即4跨。（1）腳手架搭設順序：擺放掃地桿逐根立立桿并與掃地桿扣緊安裝掃地小橫桿與立桿和掃地桿扣緊安裝第一步大橫桿并與各立桿扣緊安裝第一步小橫桿安裝第二步大橫桿安裝第二步小橫桿加設臨時斜撐桿，上端與第二步大橫桿扣緊(在連墻件安裝穩定后拆除) 安裝第三步大橫桿和小橫桿安裝欄桿立桿加設剪刀撐鋪腳手片綁緊防護欄桿和擋腳板 掛防護網。（2）立桿1）立桿基礎基礎采用砼澆筑處理。在腳手架外側30cm設置排水明溝。5、安裝立桿時，在立桿底部墊150,厚為6cm的預制砼塊。2）立桿搭設要求A、立桿位置設置應根據墻體長度統一安排布置，首先在硬地坪上彈出定位線，然后分別立桿，立桿縱距最大不超過1.5米。B、立桿橫距為 1.20米，每根立桿底部都應鋪設墊板或安放底座。C、立桿接頭必須對接，對接扣件應交錯布置，兩相鄰桿件的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不小于500mm，各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3，同一平面上的接頭不超過50%，接頭做法如下圖所示：立桿接頭做法（3）大橫桿A、大橫桿步距按1.8米設置。B、大橫桿位于立桿內側，緊貼小橫桿上面長度不小于三跨，用直角6、扣件與之扣緊，扣件不得隔擋設置或遺漏。C、大橫桿接長采用對接扣件連接，扣件位置交錯布置，兩根相鄰大橫桿的接頭不設置在同步或同跨內，不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不小于500mm，各接頭中心至最近主節點的距離不大于縱距的1/3。對接構造如下圖所示：1500 對接構造圖D、大橫桿安裝要平衡順直，安裝尺寸控制：步距偏差20 mm，一根桿的兩端偏差20 mm，同跨內兩根大橫桿的水平高差為10mm。大橫桿的間距不大于400mm。（4）小橫桿A、小橫桿應緊貼立桿布置，用直角扣件與立桿扣緊，直角扣件要松緊適度。B、小橫桿伸出扣件凈長不應小于100mm，離開墻面應小于200mm，并盡量保持一致7、，當離開墻面間距大于200mm，應在墻面與建筑物之間設站人片。C、主節點處必須設置一根小橫桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除，主節點處兩個直角扣件的中心距不大于150mm，靠墻一端的外伸長度不大于500mm。（5）腳手片A、采用竹笆腳手片，垂直墻面鋪設，每片腳手片的四角用18#鉛絲雙股并聯尾部扎在大橫桿上，綁扎牢固，相鄰兩腳手片要擠緊鋪平，交接平整，不留空隙。腳手片兩頭擱置均勻，腳手片破損時及時更換。B、腳手片滿鋪層數為操作層，操作層的上、下層，底層，頂層，中間至少再滿鋪一層。（6）連墻件連墻件均采用鋼管扣件連接。每層均設置，豎向間距為2.9M(根據層高設置)，水平間距6M，轉角部位1M，連墻桿應靠8、主節點設置，偏離主節點的距離不應大于300MM，應從底層第一步縱向水平桿處開始設置，與建筑物的連接處應選擇在框架梁或樓板附近等具有較好水平力作用的結構部位。連墻件與主體結構的連接，如下圖所示：（7）剪刀撐A、腳手架外側立面的兩端各設置一道剪刀撐，由底至頂連續設置，中間剪刀撐之間的凈距不大于9米。B、每道剪刀撐跨越立桿的根數在57根,每道剪刀撐寬度不小于4跨（即6米），且不應大于6跨（即9米），斜桿與地面的傾角在4560之間。C、剪刀撐斜桿用旋轉扣件固定在與之相交的小橫桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不大于150mm.D、剪刀撐斜桿的接長采用搭接，搭接長度不小于1米，采用三個旋轉9、扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不小于100mm。E、剪刀撐示意圖：（8）斜道A、人行斜道附著外腳手架設置，桿件獨立設置為來回上折的“之”字形，并在垂直方向和水平方向每隔一步或一個縱距設連接點與腳手架架體連接，斜道寬度為1.3米，坡度不大于1:3。B、斜道拐彎處設置平臺，平臺寬度不小于斜道寬度。C、斜道二側及平臺外圍均設置防護欄桿和踢腳桿，欄桿高度為1.2米，踢腳桿高度為0.3米，并用合格的密目式安全網封閉。D、斜道腳手片采用竹笆腳手片滿鋪，并在小橫桿下增設縱向支托桿，托桿間距小于500mm。E、斜道腳手片上每隔250mm300 mm設置一根防滑條，防滑條采用2030的方木，并用多道鉛線10、綁扎牢固。（9）欄桿和踢腳桿A、腳手架外側面自第二步起設1.2米高防護欄桿和0.3米高的踢腳桿，頂排設置三道防護欄桿，高度為0.3米、0.9米、1.3米。B、卸料平臺臨邊腳手架內側臨邊口均設置1.2米高的防護欄桿和0.3米高的踢腳桿。C、防護欄桿和踢腳桿均設在外排腳手架的內側。（10）安全網A、安全網必須由國家認定的企業進行出產，并有合格證和準用證；B、斜道外側卸料平臺臨邊口及架體外側采用合格的密目式安全網用8號鉛絲進行全封閉掛設。（11）安全色標A、底排立桿及掃地桿均漆紅白相間的色標；B、斜道和進出通道的欄桿、踢腳桿均漆紅白相間色標。（12）排水溝立桿基礎外側設置截面為20cm20cm的排水11、溝。四、外腳手架拆除情況（一）、作業人員組成腳手架拆除必須由持有上崗證的架子工拆除。（二）、腳手架拆除順序嚴格遵守拆除順序，堅持由上而下，先加固后拆的原則，不能上下同時作業，拆除腳手架應先拆除擋腳板，再拆腳手板-護身欄桿-剪刀撐-小橫桿-大橫桿-立桿，最后拆拉結點,當拆至腳手架下部最后一節立桿時要先設臨時支撐加固，再拆拉結點。大片架子拆除后所預留的斜道、上料平臺、通道等，要在大片架子拆除前先進行加固，以便拆除后能確保其完整，安全和穩定。（三）、腳手架拆除規定工程施工完畢，應經單位工程負責人檢查驗證確認不再需要腳手架時，方可拆除。拆除腳手架應符合下列規定：1.拆除腳手架前，應清除腳手架上的材料，12、工具和雜物。2.拆除腳手架時，應設置警戒區，設立警戒標志，并由專人負責警戒。3.腳手架的拆除，應按后裝先拆的原則，按下列程序進行：（1）從跨邊起先拆頂部扶手與欄桿柱，然后拆腳手板（或水平架）與扶梯段，再卸下水平桿加固桿和剪刀撐。（2）自頂層跨邊開始拆卸交叉支撐，同步拆下頂撐連墻桿與頂層門架。（3）繼續相下同步拆除第二步門架與配件。腳手架的自由懸臂高度不得超過三步，否則應加設臨時拉結。腳手架與建筑物的聯結桿不可提前拆除,拆除聯結桿后,應立即組織人員將該處飾面修補完整。（4）連續同步往下拆卸。對于連墻桿、長水平桿、剪刀撐，必須在腳手架拆卸到相關跨門架后，方可拆除。（5）拆除掃地桿、底層門架及封口桿13、。（6）拆除基座，運走墊板和墊塊。（7）工人必須站在臨時設置的腳手板上進行拆除作業。（8）拆除工作中，嚴禁使用榔頭等硬物擊打、撬挖。拆下的連接棒應放入袋內，鎖臂應先傳遞至地面并放入室內堆存。（9）拆卸連接部件時，應先將鎖座上的鎖板與搭鉤上的鎖片轉至開啟位置，然后開始拆卸，不準硬拉，嚴禁敲擊。（10）拆除的門架、鋼管與配件，應成捆和按類分堆(機件裝入袋中)用機械吊運或井架傳送至地面，防止碰撞，嚴禁拋擲。（11）拆下的桿件與零配件到地面時,應隨即按品種分規格堆放整理,妥善保管,有損壞的給予維修和保養。（四）、腳手架拆除安全技術措施1.腳手架拆除人員必須右綜合勞動部門頒發的特種作業人員安全技術培訓考14、核管理規定，經考核合格，領取特種人員操作證的專業架子工進行。2.拆架子的高處作業人員持證上崗，操作時必須佩戴安全帽、安全帶、穿防滑鞋、扎裹腿方允許上架作業。3.打雷及雨、霧天氣和6級以上大風時,不得進行腳手架上的高空作業,必須采取安全、防滑措施。4.架上作業人員應作好分工和配合，上下呼應，動作協調，傳遞桿件掌握好重心，平穩傳遞，不要用力過大以免引起人身或桿件失衡，對每完成一道工序，要相互詢問并確認以后才能進行下一道工序。拆立桿要抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿、剪刀撐時，應先拆中間扣，然后托住中間，再解端頭扣。5.作業人員應佩戴工具袋，工具用后裝入袋中，不要放在架子上，以免掉落傷人。6.架15、設材料要隨下隨放，拆除多少，下放多少，以免放置不當時掉落。7.作業前應注意檢查作業環境是否可靠、安全，防護設施是否齊全有效,確認無誤后方可施工。8.作業時應注意隨時清理落在架面口的材料，保持架面上規整清潔,不要亂放材料工具，以免影響作業的安全和發生掉物傷人。9.運送桿配件應盡量利用垂直運輸設施或懸掛滑輪下。并綁扎牢固,盡量避免用人工層層傳遞或者間接拋擲。10.一定要按照先下后上，先外后里,先架面材料后構架材料,先鋪件后結構件和先結構件后附墻件的順序，一件一件的松開聯結，取出并隨即吊下。11.拆卸腳手架板、桿件、門架幾其他較長較重有兩端聯結的部件時，必須要兩個人或多個人組成進行。12.多人或多組16、進行拆卸作業時，應加強指揮,并相互詢問和協調作業步驟,嚴禁不按程序進行的故意拆卸。13.因拆除上部或一側的連墻拉結而使架子不穩時，應加設備撐拉措施,以防止架子活動影響作業安全。14.在拆除過程中，不得中途換人，如必須換人時應將拆除情況交待清楚后方可離開，禁止單人進行拆除作業。15.拆除作業現場應劃出作業區，有安全圍護和警示標志，專人指揮，禁止無關人員進入危險區域。鋼管落地腳手架計算書一、參數信息:1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 20m，立桿采用單立管；搭設尺寸為：立桿的橫距為 1m，立桿的縱距為 1.5m，大小橫桿的步距為 1.8m；內排架距離墻長度為 0.20m；大橫桿在上，搭接在小橫桿17、上的大橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為 483.25； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數為 1.00；連墻件采用兩步兩跨，豎向間距 3.6m，水平間距 3m，采用扣件連接；連墻件連接方式為剛性連接；2.活荷載參數施工均布活荷載標準值:3.000 kN/m2；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處浙江舟山市，基本風壓0.85 kN/m2；風荷載高度變化系數z 為0.90，風荷載體型系數s為0.14；腳手架計算中考慮風荷載作用；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋18、腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m):0.038；腳手板鋪設總層數:13；5.地基參數地基土類型:碎石土；地基承載力標準值(kPa):800.00；立桿基礎底面面積(m2):0.04；地基承載力調整系數:1.00。200二、大橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)第5.2.4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形19、。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.31/(2+1)=0.1 kN/m ；活荷載標準值: Q=31/(2+1)=1 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.038+1.20.1=0.166 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.41=1.4 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下: 跨中最大彎距為M1max=0.080.1661.52+0.101.41.52 =0.345 k20、N.m；支座最大彎距計算公式如下: 支座最大彎距為 M2max= -0.100.1661.52-0.1171.41.52 =-0.406 kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=Max(0.345106,0.406106)/5080=79.921 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 79.921 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： 其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.038+0.1=0.138 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =1 kN/m；21、最大撓度計算值為：=0.6770.13815004/(1002.06105121900)+0.990115004/(1002.06105121900) = 2.185 mm；大橫桿的最大撓度 2.185 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！三、小橫桿的計算:根據JGJ130-2001第5.2.4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0381.5 = 0.058 kN；腳手板的自重標準值22、：P2=0.311.5/(2+1)=0.150 kN；活荷載標準值：Q=311.5/(2+1) =1.500 kN；集中荷載的設計值: P=1.2(0.058+0.15)+1.4 1.5=2.349 kN；小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下: Mqmax = 1.20.03812/8 = 0.006 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax = 2.3491/3 = 0.783 kN.m ；最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.789 kN.m；最大應力計算值 = M / 23、W = 0.789106/5080=155.276 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =155.276 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下: qmax=50.03810004/(3842.06105121900) = 0.02 mm；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.15+1.5 = 1.708 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下: pmax = 1707.61000(24、310002-410002/9 ) /(722.06105121900) = 2.414 mm；最大撓度和 = qmax + pmax = 0.02+2.414 = 2.434 mm；小橫桿的最大撓度為 2.434 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1000/150=6.667與10 mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算:按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數1.00，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5)： R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.25、00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0.0381.52/2=0.058 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.0381/2=0.019 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.311.5/2=0.225 kN；活荷載標準值: Q = 311.5 /2 = 2.25 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.058+0.019+0.225)+1.42.25=3.512 kN；R 8.00 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (126、)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.038/1.8024.00 = 3.763kN；(2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3kN/m2 NG2= 0.3131.5(1+0.3)/2 = 3.802 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/m NG3 = 0.15131.5/2 = 1.462 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網；0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.524 = 0.18 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+27、NG3+NG4 = 9.208 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ= 311.52/2 = 4.5 kN；風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2012)的規定采用： Wo = 0.85 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2012)的規定采用： Uz= 0.904 ； Us - 風荷載體型系數：取值為0.135；經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.850.9040.135 = 0.0728、3 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.29.208+ 1.44.5= 17.35 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.29.208+ 0.851.44.5= 16.405 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.0731.5 1.82/10 = 0.042 kN.m；六、立桿的穩定性計算: 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：N = 17.35 kN；計算立桿的截面回轉半29、徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 lo = kh 確定 ：l0 = 3.118 m；長細比 Lo/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0.186 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 17350/(0.186489)=190.754 N/mm2；立30、桿穩定性計算 = 190.754 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N = 16.405 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m；長細比: L0/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.186；立桿凈截面面積 ： A = 4.8931、 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 16404.84/(0.186489)+41995.465/5080 = 188.631 N/mm2；立桿穩定性計算 = 188.631 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！七、最大搭設高度的計算: 按規范5.3.6條不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 5.445 kN；活荷載標準值 ：32、NQ = 4.5 kN；每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.125 kN/m；Hs =0.1864.8910-4205103-(1.25.445+1.44.5)/(1.20.125)=38.806 m；按規范5.3.6條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： H = 38.806 /(1+0.00138.806)=37.356 m；H= 37.356 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =37.356 m。腳手架單立桿搭設高度為24m，小于H，滿足要求！按規范5.3.6條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設33、高度按照下式計算： 構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 5.445 kN；活荷載標準值 ：NQ = 4.5 kN；每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.125 kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.042 /(1.4 0.85) = 0.035 kN.m；Hs =( 0.1864.8910-4205103-(1.25.445+0.851.4(4.5+0.1864.891000.035/5.08)/(1.20.125)=40.095 m；按規范5.3.6條腳手架搭設高度34、 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： H = 40.095 /(1+0.00140.095)=38.55 m；H= 38.55 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =38.55 m。腳手架單立桿搭設高度為24m，小于H，滿足要求！八、連墻件的穩定性計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.073 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 10.8 m2；按規范5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設35、計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 1.098 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 6.098 kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i = 300/15.8的結果查表得到 =0.949，l為內排架距離墻的長度；又：A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9494.8910-4205103 = 95.133 kN；Nl = 6.098 Nf = 95.133,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 36、6.098小于雙扣件的抗滑力 16 kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖九、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 800 kPa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 800 kPa ；腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =433.746 kPa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 17.35 kN；基礎底面面積 ：A = 0.04 m2 。p=433.746 fg=800 kPa 。地基承載力滿足要求！ 舟山市大沙建筑工程有限公司衢山鎮萬南萬北新村棚戶區改造工程（西側地塊）項目部 2017年5月20日