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1、濟源市三湖嘉園小區33#、34#樓模板專項施工方案編制人：_ 審核人：_ 審批人：_ 編制日期：二零一二年十一月目錄第一章、工程概況第二章、模板搭設第三章、模板拆除第四章、安全技術措施第五章、梁模板計算書第六章、板模板計算書模板工程施工方案第一章工程概況工程名稱：濟源市三湖嘉園小區33#、34#樓建設單位：設計單位：勘察單位：監理單位：施工單位：工程地點：建筑面積：5052層數：六層建筑層高：3 米建筑高度：18.60m 結構形式：磚混結構第二章模板搭設一、材料規格及要求模板采用 15mm 厚的膠合板；扣件鋼管支撐，鋼管采用48 3.0。模板及其支架應具有足夠的剛度、強度和穩定性，能夠可靠地承2、受新澆筑混凝土的自重和側壓力，及在施工過程中所產生的荷載。二、模板施工1、基礎模板施工方法（1）、按圖紙設計要求彈出軸線和支模邊線；（2）、制作好的模板，用塔吊或人工搬運至操作點；（3）、在模板之間的拼結處，每塊模板均貼好一條通長的膠帶，使模板與模板拼結緊密，以防漏漿；（4）、在模板拼裝前要刷脫模劑，脫模劑要涂刷均勻，不宜太薄，以免起不到脫模劑的作用，也不要太厚，以免影響砼的外觀；（5）、安裝模板：將準備好的模板內邊對準基礎表面或摟面上彈出的邊線。進行拼裝，在安裝模板的過程當中至少要二個人配合進行工作，每相鄰的兩塊模板安裝就位后，立即用小木檔在內外拼板的交接處，對模板進行臨時固定。再進一步校正3、模板的垂直度、位置以及拼縫之間的嚴密性，然后用鋼管進行最終固定，在固定的過程當中要注意隨時對模板進行校正。2、梁模板梁模板主要由底板和側板組成，為承受垂直荷載，梁兩側立桿間距600mm，沿梁跨度方向鋼管支撐的間距為1000mm。梁底支撐小橫桿在梁兩側立桿中間架設3-4 道。（1）、搭設排架：依照圖紙，在梁下面搭設雙排鋼管，間距根據梁的寬度而定。立桿之間設立水平拉桿，互相拉撐成一整體，離樓地面200mm 處設一道，以上每隔1200mm（底層）設一道，二層及以上每隔1500 米設一道。在底層搭設排架時，先將地基夯實，并在地面上墊通長的墊板。在排架支撐搭設的過程當中，組織人員進行操平工作：從基準點引4、出一個高于地面500mm基點，用水準儀操平，并在梁的兩邊的鋼管上用紅漆作好標志，用于確定承托梁底板的鋼管位置。在搭設承托底板的鋼管之前，算出底板的具體位置。確定支撐底板鋼管的位置，架設好鋼管，底模板應起拱，起拱高度20mm，所以中間的承托鋼管高度應再加上起拱高度。（2）、梁底板的固定：將制作好的梁底板運致操作點，在柱頂的梁缺口的兩邊沿底板表面拉線，調直底板，底板伸入柱模板中。調直后在底板兩側用扣件固定。（3）、側模板的安裝：為了鋼筋綁扎方便，側模板安裝前先放好鋼筋籠，也可以先支好一側模板后，綁扎鋼筋籠，然后再安裝另一側模板。將制作好的模板運致操作點；側模的下邊放在底板的承托上，并包住底板，側模5、不得伸入柱模，與柱模的外表面連接，用鐵釘將連接處拼縫釘嚴，但決不允許影響柱模頂部的垂直度即要保證柱頂的尺寸。在底板承托鋼管上架立管固頂側板，再在立管上架設斜撐。立管頂部與側模平齊，然后在立管上架設橫檔鋼管，使橫檔鋼管的上表面到側模頂部的高度剛好等于一鋼管的直徑。（主要用于板模板支撐）3、板模板沿板長跨方向，在小橫檔鋼管上滿鋪承托板模板的鋼管，鋼管平行于板的短跨。對于長跨較長的板，如果一塊標準板鋪不到位，應在中間加一根木橫檔用于固定模板。在板與柱交接的地方，應在板上彈出柱的邊線，彈線要垂直、清晰，尺寸要準確，做到一次到位。在支板模板的過程當中，要時時校正梁上部的尺寸，二人配合工作，一個人控制梁上6、部的尺寸，另一人將板模板釘在四周梁側模板上，使板的邊沿與梁側模的內表面在同一平面內，釘子間距為 300MM 500MM。板與柱交接處，將板模板釘在柱的模板上，要保證柱的尺寸，并做到接縫嚴密。模板上拼縫、接頭處應封堵嚴密，不得漏漿；模板上小的孔洞以及兩塊模板之間的拼縫用膠布貼好。模板支好后，清掃一遍。4、支架的搭設（1）、搭設排架：依照圖紙，在梁下面搭設雙排立管，間距為600-800 mm，設水平拉桿，間距為 1200mm。離樓地面 200mm 處設一道。底層搭設排架時，在地面上墊3001200mm 墊板，墊板厚 50mm。（2）、注意事項：、地基（回填土）要碾實：、嚴格控制施工荷載，上料時要分7、散，不要集中；在澆筑砼時，砼的堆積高度不得大于 50CM。、在搭設排架時，豎管的豎直度偏差不得大于3CM。、澆筑砼之前要派人進行現場檢查驗收，并要有記錄。、在澆筑砼的過程當中，要派人隨時對現場進行監護：控制好操作面上的施工荷載；防止施工器具撞擊操作面，以免集中荷載過大，造成支撐破壞。在施工過程當中要隨時觀察模板及其支撐的工作情況，如發現問題，及時停止施工，采取有效措施后方可繼續施工。第三章模板拆除模板的拆除也是一項比較關鍵的環節，如不抓好這一環節，將影響到整個項目工程的質量和結構的安全。再有，應該做到節約材料，提高模板的周轉率因此，確保人身安全，在施工當中，應按施工規范要求進行拆模，做到文明施8、工。1、拆模時間：凡非承重模板的拆除，當日平均氣溫在20以下時，必須待砼終凝后48小時之后方可拆除模板。對于承重模板，應根據同條件養護的試塊強度值，或現場砼回彈值以及上部的施工荷載情況綜合考慮，由項目部提出書面拆模申請，經專職質檢員、監理工程師同意后方可拆模。否則任何人不得擅自拆除。2、在拆模過程當中，先支的后拆，后支的先拆。柱模、梁側模先拆。拆模不可亂撬，要逐次將支撐，承托等拆除，然后在拆除模板。拆除的鋼管不亂扔，不高空拋物，模板要輕拆輕放。拆模時嚴禁樓面下過人。拆除的模板應及時清理好，并搬運到指定點。第四章安全技術措施一、模板安裝安全措施1、模板支撐不得使用扭裂、劈裂的材料。頂撐要垂直、底9、部平整堅實，并加墊木。2、安裝模板應按工序進行，當模板沒有固定前，不得進行下道工序作業。禁止利用拉桿、支撐攀登上下。3、支模時，支撐、拉桿不得連接在門窗、腳手架或其它不穩固的物件上。在砼澆筑的過程當中，要有專人檢查，發現變形、松動等現象，要及時加固和修理，防止塌模傷人。4、在現場安裝模板時，所用工具應裝入工具袋，防止高處作業時，工具掉下傷人。5、兩人抬運模板時，要互相配合，協同工作。傳送模板、工具應用運輸工具或繩子綁扎牢固后升降，不得亂扔。6、基礎工程模板安裝時，應先檢查基坑土壁邊坡的穩定情況，發現有塌方危險時，必須采取安全加固措施后，方能作業。7、操作人員上下基坑要設扶梯。基坑上口邊緣1m以10、內不允許堆放模板構件和材料。8、向坑內運送模板時要有專人指揮，上下呼應。9、模板支撐在土壁上時。應在支板上加墊板，以防支撐不牢固或造成土壁坍塌。10、安裝柱梁模板應設臨時工作臺，不得站在柱模板上操作和梁底板上行走。11、安裝樓面模板，遇有預溜洞口的地方，應作臨時封閉，以防誤踏和墜物傷人。二、模板拆除的安全措施1、拆除模板必須經施工負責人同意，方可拆除，操作人員必須戴好安全帽。操作時應按順序分段進行，嚴禁猛撬、硬砸或大面積撬落和拉倒。2、拆除模板前，應將下方一切預留洞口及建筑物用木板或安全網作防護圍蔽，防止模板材料墜落傷人。3、完工后，不得留下松動和懸掛的模板材料等。拆下的模板材料應及時運送到指11、定地點集中堆放穩妥。4、拆除模板用長撬棍。應防止整塊模板掉下，以免傷人。梁模板(扣件鋼管架)計算書支撐架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）、混凝土結構設計規范 GB50010-2002、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。梁段:L2。一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度B(m)：0.25；梁截面高度D(m)：0.30；混凝土板厚度(mm)：110.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：1.00；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；立桿步距 h(m)：1.50；板底承重立12、桿橫向間距或排距Lb(m)：1.00；梁支撐架搭設高度 H(m)：2.50；梁兩側立桿間距(m)：0.60；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數：0；采用的鋼管類型為 48 3.0；立桿承重連接方式：單扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數：1.00；2.荷載參數新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3):2.00；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)：13、4.0；3.材料參數木材品種：東北落葉松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗壓強度設計值 fc(N/mm)：15.0；木材抗彎強度設計值 fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值 fv(N/mm2)：1.6；面板材質：膠合面板；面板厚度(mm)：12.00；面板彈性模量 E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值 fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底方木截面寬度 b(mm)：40.0；梁底方木截面高度 h(mm)：90.0；梁底縱向支撐根數：2；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：500；次楞根數：2；主楞豎向支撐點數量：2；固定支撐水平間距(mm14、)：500；豎向支撐點到梁底距離依次是：120mm，180mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根數：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：40.00；高度(mm)：90.00；二、梁側模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:F=0.22t 12V1/2 F=H其中 -混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t-新澆混凝土的初凝時間，取2.000h；T-混凝土的入模溫度，取 20.000；V-混凝土的澆筑速度，取 1.500m/h；H-混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；15、1-外加劑影響修正系數，取1.200；2-混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。分別計算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值 17.848 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞的根數為 2根。面板按照均布荷載作用下的簡支梁計算。面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下：M/W f 其中，W-面板的凈截面抵抗矩，W=50 1.2 1.2/6=12cm3；M-面板的最大彎矩(N mm)；-面板的彎曲16、應力計算值(N/mm2)f-面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的簡支梁計算：M=0.125ql2其中，q-作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值:q1=1.2 0.5 17.85=10.709kN/m；振搗混凝土荷載設計值:q2=1.4 0.5 4=2.8kN/m；計算跨度:l=(300-110)/(2-1)=190mm；面板的最大彎矩M=0.125(10.709+2.8)(300-110)/(2-1)2=6.10104N mm；面板的最大支座反力為:N=0.5ql=0.5(10.709+2.800)(300-110)/(2-1)/1000=1.283 17、kN；經計算得到，面板的受彎應力計算值:=6.10 104/1.20104=5.1N/mm2；面板的抗彎強度設計值:f=13N/mm2；面板的受彎應力計算值=5.1N/mm2小于 面板的抗彎強度設計值f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算=5ql4/(384EI)=l/250q-作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值:q=q1=10.709N/mm；l-計算跨度:l=(300-110)/(2-1)=190mm；E-面板材質的彈性模量:E=9500N/mm2；I-面板的截面慣性矩:I=501.2 1.2 1.2/12=7.2cm4；面板的最大撓度計算值:=510.709(300-11018、)/(2-1)4/(384 9500 7.20 104)=0.266 mm；面板的最大容許撓度值:=l/250=(300-110)/(2-1)/250=0.76mm；面板的最大撓度計算值=0.266mm 小于 面板的最大容許撓度值=0.76mm，滿足要求！四、梁側模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=1.283/0.500=2.567kN/m 本工程中，次楞采用木方，寬度40mm，高度 70mm，截面慣性矩 I，截面抵抗矩 W和彈性模量 E分別為:W=1 4 7 7/6=32.67cm319、；I=14 7 7 7/12=114.33cm4；E=10000.00 N/mm2；計算簡圖剪力圖(kN)彎矩圖(kN m)變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩M=0.064 kN m，最大支座反力R=1.412 kN，最大變形=0.097 mm（1）次楞強度驗算強度驗算計算公式如下:=M/Wf經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值=6.42 104/3.27 104=2 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值:f=17N/mm2；次楞最大受彎應力計算值=2 N/mm2小于 次楞的抗彎強度設計值f=17N/mm2，滿足要求！（2）次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值:=500/400=1.25mm；次楞的20、最大撓度計算值=0.097mm 小于 次楞的最大容許撓度值=1.25mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力1.412kN,按照集中荷載作用下的簡支梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚 3.0mm，截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為:W=2 5.078=10.16cm3；I=212.187=24.37cm4；E=206000.00 N/mm2；主楞計算簡圖主楞彎矩圖(kN m)主楞變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩M=0.085 kN m，最大支座反力R=2.000 kN，最大變形=0.012 mm（1）主楞抗彎強度驗算=M/Wf經計算得到，主21、楞的受彎應力計算值:=8.47 104/1.02 104=8.3 N/mm2；主楞的抗彎強度設計值:f=205N/mm2；主楞的受彎應力計算值=8.3N/mm2小于 主楞的抗彎強度設計值f=205N/mm2，滿足要求！（2）主楞的撓度驗算根據連續梁計算得到主楞的最大撓度為0.012 mm 主楞的最大容許撓度值:=120/400=0.3mm；主楞的最大撓度計算值=0.012mm 小于 主楞的最大容許撓度值=0.3mm，滿足要求！五、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的簡支梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆22、混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩 W分別為:W=250 12 12/6=6.00103mm3；I=250 12 12 12/12=3.60104mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：=M/Wf鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m)：q1=1.2 (24.00+2.00)0.30+0.300.25=2.430kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m)：q2=1.4 (2.00+2.00)0.25=1.400kN/m；q=2.430+1.4023、0=3.830kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmax=ql2/8=1/83.83 2502=2.99 104N mm；RA=RB=0.5ql=0.53.83 0.25=0.479kN =Mmax/W=2.99 104/6.00 103=5N/mm2；梁底模面板計算應力=5 N/mm2小于 梁底模面板的抗彎強度設計值f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：=5ql4/(384EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q=q1/1.2=2.025kN/m；l-計算跨度(梁底支撐間距):24、l=250.00mm；E-面板的彈性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:=250.00/250=1.000mm；面板的最大撓度計算值:=52.432504/(384 9500 3.60 104)=0.361mm；面板的最大撓度計算值:=0.361mm 小于 面板的最大允許撓度值:=1mm，滿足要求！六、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=025、.479/0.25=1.915kN/m 2.方木的支撐力驗算方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩 W分別為:W=4 7 7/6=32.67 cm3；I=4 7 7 7/12=114.33 cm4；方木強度驗算:計算公式如下:最大彎矩M=0.1ql2=0.1 1.915 0.252=0.012 kNm；最大應力=M/W=0.012106/32666.7=0.4 N/mm2；抗彎強度設計值f=13 N/mm2；方木的最大應力計算值0.4 N/mm2小于 方木抗彎強度設計值13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足:=3V/(2bh0)其中26、最大剪力:V=0.61.915 0.25=0.287 kN；方木受剪應力計算值=3 0.2871000/(2 4070)=0.154 N/mm2；方木抗剪強度設計值 =1.6 N/mm2；方木的受剪應力計算值0.154 N/mm2小于 方木抗剪強度設計值1.6 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算:計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大撓度計算值=0.677 1.9152504/(10010000 114.333 104)=0.004mm；方木的最大允許撓度=0.250 1000/250=1.000 mm；方木的最大撓度計算值=0.004 mm 小于 方木的最大允許27、撓度=1 mm，滿足要求！3.支撐小橫桿的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=0.479kN 梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：P2=(0.600-0.250)/40.250 (1.2 0.110 24.000+1.4 2.000)+1.22 0.250 (0.300-0.110)0.300=0.165kN 簡圖(kN m)剪力圖(kN)彎矩圖(kN m)變形圖(mm)經過連續梁的計算得到：支座力:N1=N2=0.644 kN；最大彎矩Mmax=0.113 kN m；最大撓度計算值Vmax=0.179 mm；最大應力=0.113106/5080=22.2 N/mm28、2；支撐抗彎設計強度f=205 N/mm2；支撐小橫桿的最大應力計算值22.2 N/mm2小于 支撐小橫桿的抗彎設計強度205 N/mm2,滿足要求!七、梁跨度方向鋼管的計算作用于梁跨度方向鋼管的集中荷載為梁底支撐方木的支座反力。鋼管的截面慣性矩 I，截面抵抗矩 W和彈性模量 E分別為：W=5.08 cm3；I=12.19 cm4；E=206000 N/mm2；支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P=0.644 kN 支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算剪力圖(kN)支撐鋼管計算彎矩圖(kN m)支撐鋼管計算變形圖(mm)最大彎矩Mmax=0.242 kNm；最大變形max=0.678 29、mm；最大支座力Rmax=2.174 kN；最大應力=M/W=0.242106/(5.08103)=47.5 N/mm2；支撐鋼管的抗彎強度設計值f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值47.5 N/mm2小于 支撐鋼管的抗彎強度設計值205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度 max=0.678mm小于1000/150與10 mm,滿足要求!八、扣件抗滑移的計算:按規范表 5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，扣件抗滑承載力系數 1.00，該工程實際的單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):R30、 Rc 其中 Rc-扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kN；R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中 R取最大支座反力，根據前面計算結果得到R=2.174 kN；R 8.00 kN,單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!九、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式=N/(A)f 1.梁兩側立桿穩定性驗算:其中 N-立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力：N1=0.644 kN；縱向鋼管的最大支座反力：N2=2.174 kN；腳手架鋼管的自重：N3=1.20.129 3=0.465 kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N4=1.2 (1.00/2+(0.60-0.2531、)/4)1.00 0.30+(1.00/2+(0.60-0.25)/4)1.00 0.110 (2.00+24.00)=2.228 kN；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值：N5=1.4 (2.000+2.000)1.000/2+(0.600-0.250)/41.000=3.290 kN；N=N1+N2+N3+N4+N5=0.644+2.174+0.465+2.228+3.29=8.8 kN；-軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo/i 查表得到；i-計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.58；A-立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89；W-立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；-鋼管32、立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；f-鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205 N/mm2；lo-計算長度(m)；根據扣件式規范，立桿計算長度lo有兩個計算公式 lo=kh和lo=h+2a，為安全計，取二者間的大值，即:lo=Max1.1551.7 1.5,1.5+20.1=2.945 m；k-計算長度附加系數，取值為：1.155；-計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3，=1.7；a-立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m;得到計算結果:立桿的計算長度lo/i=2945.25/15.8=186；由長細比lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.207；鋼管立桿受33、壓應力計算值；=8800.06/(0.207 489)=86.9 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算=86.9 N/mm2小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值f=205 N/mm2，滿足要求！板模板(扣件鋼管架)計算書模板支架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、混凝土結構設計規范 GB50010-2002、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。一、參數信息:1.模板支架參數橫向間距或排距(m):1.00；縱距(m):1.00；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.20；模板支架34、搭設高度(m):2.75；采用的鋼管(mm):48 3.0；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:可調托座；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000；3.材料參數面板采用膠合面板，厚度為12mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量 E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；木方彈性模量 E(N/mm2):9000.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):300.000；木方的截35、面寬度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):70.00；托梁材料為：鋼管(單鋼管):48 3.0；圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算:模板面板為受彎構件,按三跨連續梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為：W=100 1.22/6=24 cm3；I=1001.23/12=14.4 cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25 0.11 1+0.35 1=3.1 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2=1 1=1 kN/m；2、強度計36、算計算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.2 3.1+1.4 1=5.12kN/m 最大彎矩 M=0.15.12 3002=46080 N mm；面板最大應力計算值=M/W=46080/24000=1.92 N/mm2；面板的抗彎強度設計值f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為1.92 N/mm2小于面板的抗彎強度設計值13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q=q1=3.1kN/m 面板最大撓度計算值=0.677 3.13004/(100 9500 14.4 104)=0.124 mm；面板最大允許撓度=300/2537、0=1.2 mm；面板的最大撓度計算值0.124 mm 小于 面板的最大允許撓度1.2 mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計算:方木按照三跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩 W分別為:W=b h2/6=4 7 7/6=32.67 cm3；I=b h3/12=4 7 7 7/12=114.33 cm4；方木楞計算簡圖（mm）1.荷載的計算：(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25 0.3 0.11+0.35 0.3=0.93 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2=1 0.3=0.3 kN/m；2.強度驗算:計算公式如下:M=0.1ql2均布38、荷載q=1.2 q1+1.4 q2=1.20.93+1.4 0.3=1.536 kN/m；最大彎矩M=0.1ql2=0.11.536 12=0.154 kNm；方木最大應力計算值=M/W=0.154 106/32666.67=4.702 N/mm2；方木的抗彎強度設計值f=13.000 N/mm2；方木的最大應力計算值為4.702 N/mm2小于方木的抗彎強度設計值13 N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足:=3V/2bhn 其中最大剪力:V=0.61.536 1=0.922 kN；方木受剪應力計算值=3 0.922103/(2 40 70)=0.494 N/mm2；方木抗39、剪強度設計值 =1.4 N/mm2；方木的受剪應力計算值0.494 N/mm2小于 方木的抗剪強度設計值1.4 N/mm2，滿足要求!4.撓度驗算:計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250 均布荷載q=q1=0.93 kN/m；最大撓度計算值=0.677 0.9310004/(1009000 1143333.333)=0.612 mm；最大允許撓度=1000/250=4 mm；方木的最大撓度計算值0.612 mm 小于 方木的最大允許撓度4 mm,滿足要求!四、托梁材料計算:托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；托梁采用：鋼管(單鋼管):48 3.0；W=5.08 cm340、；I=13.08 cm4；集中荷載 P取縱向板底支撐傳遞力，P1.536kN;托梁計算簡圖托梁計算彎矩圖(kN m)托梁計算變形圖(mm)托梁計算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=0.517 kNm；最大變形Vmax=1.232 mm；最大支座力Qmax=5.586 kN；最大應力=5 17058.56/5080=101.783 N/mm2；托梁的抗壓強度設計值f=205 N/mm2；托梁的最大應力計算值101.783 N/mm2小于 托梁的抗壓強度設計值205 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度為1.232mm 小于 1000/150 與10 mm,滿足要求!五、模板支架立桿荷載設計值(軸力41、):作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1=0.1292.75=0.355 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2=0.351 1=0.35 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25 0.11 1 1=2.75 kN；靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3=3.455 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。活荷載標準值NQ=(1+2)1 1=3 kN；3.立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+1.4NQ=8.346 kN；六、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式=N/(A)f 其中N-立42、桿的軸心壓力設計值(kN)：N=8.346 kN；-軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比Lo/i 查表得到；i-計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.58 cm；A-立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89 cm2；W-立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3；-鋼管立桿受壓應力計算值(N/mm2)；f-鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205 N/mm2；L0-計算長度(m)；根據扣件式規范，立桿計算長度L0有兩個計算公式 L0=kuh和L0=h+2a，為安全計，取二者間的大值，即 L0=max1.155 1.7 1.5，1.5+2 0.2=2.945；k-計算長度附加系數，取 1.155；-考慮腳手架整體穩定因素的單桿計算長度系數，取1.7；a-立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.2 m；得到計算結果：立桿計算長度L0=2.945；L0/i=2945.25/15.8=186；由長細比lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.207；鋼管立桿受壓應力計算值；=8346.03/(0.207 489)=82.452 N/mm2；立桿穩定性計算=82.452 N/mm2小于 鋼管立桿抗壓強度設計值f=205 N/mm2，滿足要求！