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1、（一） 工程概況序號項 目工 程 概 況1建設單位2工程名稱晉江海峽西岸國際采購與區域物流中心C1地塊3建設地點晉江市高速路出口旁海峽西岸物流園區4設計單位5監理單位6勘察單位7施工單位2、工程簡況本工程位于福建省晉江市高速出口旁海峽西岸物流園區，總建筑面積約為130000m2，總高度為：100.65m；地下建筑面積：25000m2；地上總建筑面積：105000m2；設計標高0.00相當于1985黃海高程25.50，其中設兩層地下室，采用框架結構，基礎樁采用:沖(鉆)孔灌注樁。本工程由深圳市建筑設計研究總院有限公司負責設計，鄭州中興監理有限公司負責監理，福建省閩南建筑工程有限公司負責總承包施工2、。 (二) 塔吊布置本工程基坑開挖面積很大，基礎施工階段工程量大、工期長，為保證甲方總體工期要求，基礎施工階段必須充分使用塔吊，提高施工效率。綜合考慮場地情況，本工程擬選用4臺塔吊：1樓東側D-19 / D-XD-Y軸之間（以下簡稱1#塔吊）安裝一臺QTZ80A塔吊；2樓北側D-h / D-16D-18軸之間（以下簡稱2#塔吊）安裝一臺QTZ80A塔吊；3樓北側D-h / D-2D-4軸 (以下簡稱3#塔吊)安裝一臺QTZ80A塔吊；4樓東側D-XD-Y / D-5D-6軸(以下簡稱4#塔吊)安裝一臺QTZ80A塔吊；（三） 塔吊的基礎設計1、地質情況分析按地質鉆探資料顯示，自上而下各巖土層分3、述如下：填土堆積時間約2-3年，場地內該層分布廣泛，地表分布較均勻。、雜填土（地層編號：黃褐色，灰褐色，稍濕-松散，以粘性土為主，厚度0.609.20m;、粉質粘土（地層編號）：灰色、深灰-灰黑色，沖洪積成因,可塑，干強度中，韌性中，切面較光滑，無搖振反應,屬中壓縮性土, 厚度1.608.10m;、中砂（地層編號）：灰黃，灰白色，沖洪積成。飽和，松稍密狀，局部中密;砂質不純,級配不良。該層基本缺失，厚薄不均;、粉質粘土（地層編號）：灰黃，褐黃色，可塑，主要由粘粒、粉粒及石英砂礫為主，含礫約占10%，坡積成因。土體粘性一般，土體韌性中等，切面較光滑，無搖振反應，干強度中，分布不穩定，厚度1.604、9.80m;、殘積砂質粘性土（地層編號）：灰黃、灰白色，分可塑、硬塑狀兩段（1和2）。主要礦物成分為石英顆粒、云母碎片、粘土礦物等，干強度低、韌性中。該層場地內厚薄分布不均，厚度0.7012.00m;、全風化花崗巖（地層編號）：灰黃、灰白色，散體結構，原巖礦物主要含較多的次生粘土礦物，巖芯呈砂土狀，堅硬程度等級為極軟巖，巖體等級為類，厚度為1.10-16.80m；、強風化化崗巖（地層編號）：灰黃、灰白色，分散體、碎塊狀兩段（1和2），礦物成份主要為長石、石英，風化不均勻，巖體完整程度等級為極破碎破碎，巖石堅硬程度等級為軟巖，巖體基本質量等級分類為類，厚度為5.60-25.50m。勘察孔ZK455、揭示含有中風化花崗巖殘留體厚3.40m;、中風化花崗巖（地層編號）：灰黃、灰白、青灰色，塊狀構造，巖芯呈短柱狀，巖體完整程度等級為較破碎，巖石堅硬程度等級屬較硬巖，巖體基本質量等級分類為IV類，層頂埋藏深度17.7040.10m。2、設計構思1#塔吊布置在地下室外，采用4根直徑800的沖孔灌注樁，樁頂進入承臺100mm，樁端持力層進入7-1層，承臺550055001350mm，樁中心間距3.10m，樁頂承臺面標高-8.300m。2#塔吊位置在地下室外，采用4根直徑800的沖孔灌注樁，樁頂進入承臺100mm，樁端持力層進入7-1層，承臺550055001350mm，樁中心間距3.10m，樁頂承臺6、面標高-8.300m。3#塔吊位置在地下室外，采用4根直徑800的沖孔灌注樁，樁頂進入承臺100mm，樁端持力層進入7-1層，承臺550055001350mm，樁中心間距3.10m，樁頂承臺面標高-8.300m。 4#塔吊位置在地下室外，采用4根直徑800的沖孔灌注樁，樁頂進入承臺100mm，樁端持力層進入7-1層，承臺550055001350mm，樁中心間距3.10m，樁頂承臺面標高-8.300m。（四）塔吊樁基礎受力計算 計算依據： 1、甲方提供的晉江海峽西岸國際采購與區域物流中心C-1地塊巖土工程勘察報告 2、塔吊廠家提供的產品說明書3、建筑樁基礎技術規范JGJ94-20084、混凝土結7、構設計規范GB50010-20025、鋼結構設計規范GB50017-2003塔吊樁基礎的計算書（1#塔吊）一. 參數信息塔吊型號: QTZ80A 自重(包括壓重):F1=420.00kN 最大起重荷載: F2=60.00kN 塔吊傾覆力距: M=1780.00kN.m 塔吊起重高度: H=100.00m 塔身寬度:B=1.60m 樁混凝土等級: C30 承臺混凝土等級:C30 保護層厚度: 50mm 矩形承臺邊長: 5.50m 承臺厚度: Hc=1.350m 承臺箍筋間距: S=200mm 承臺鋼筋級別: 級 承臺預埋件埋深:h=0.00m 承臺頂面埋深: D=0.000m 樁直徑: d=0.8、800m 樁間距: a=3.10m 樁鋼筋級別: 級 樁入土深度: 15.7m 樁型與工藝: 泥漿護壁沖 (鉆)孔灌注樁二. 塔吊基礎承臺頂面的豎向力與彎矩計算 1. 塔吊自重(包括壓重)F1=420.000kN 2. 塔吊最大起重荷載F2=60.000kN 作用于樁基承臺頂面的豎向力 F=F1+F2=480.000kN 塔吊的傾覆力矩 M=1.41780.000=2492.00kN.m三. 矩形承臺彎矩的計算 計算簡圖： 圖中x軸的方向是隨機變化的，設計計算時應按照傾覆力矩M最不利方向進行驗算。 1. 樁頂豎向力的計算(依據建筑樁基礎技術規范JGJ94-2008的第條) 其中 n單樁個數，n9、=4； Fk作用于承臺頂面的豎向力，Fk=480.000kN； Gk樁基承臺和承臺上土自重標準值，Gk=25.0BcBcHc+20.0BcBcD=1020.938kN； Mxk,Myk荷載效應標準組合下，作用于承臺底面，繞通過樁群形心的 x、y 軸的力矩 xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Nik荷載效應標準組合偏心豎向力作用下，第i基樁或復合基樁的豎向力(kN)。 經計算得到:樁頂豎向力設計值:最大壓力：N=1.2(480.000+1020.938)/4+2492.00(3.1001.414/2)/2(3.1001.414/2)2=1018.795kN最大拔力：N=(480.10、000+1020.938)/4-2492.000(3.1001.414/2)/2(3.1001.414/2)2=193.280kN 樁頂豎向力標準值:最大壓力：N=(480.000+1020.938)/4+1780.000(3.1001.414/2)/2(3.1001.414/2)2=781.312kN最大拔力： N=(480.000+1020.938)/4-1780.000(3.1001.414/2)/2(3.1001.414/2)2= 30.843kN 2. 矩形承臺彎矩的計算(依據建筑樁基礎技術規范JGJ94-2008的第條) 其中 Mx,My分別為繞X軸和繞Y軸方向計算截面處的彎矩設計11、值(kN.m)； xi,yi垂直Y軸和X軸方向自樁軸線到相應計算截面的距離(m)； Ni在荷載效應基本組合下的第i基樁凈反力，Ni=Ni-G/n。 經過計算得到彎矩設計值： 壓力產生的承臺彎矩： N=1.2(480.000+1020.938)/4+2492.00(3.100/2)/4(3.10/2)2=852.217kN Mx1=My1=2(852.217-1020.938/4)(1.550-0.800)=895.474kN.m 拔力產生的承臺彎矩： N=(480.000+1020.938)/4-2492.000(3.100/2)/4(3.100/2)2=-26.702kN Mx2=My2=212、-26.701(1.55-0.800)=-40.051kN.m四. 矩形承臺截面主筋的計算 依據混凝土結構設計規范(GB50010-2002)第7.2條受彎構件承載力計算。 式中 1系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時， 1取為0.94,期間按線性內插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值； h0承臺的計算高度。 fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300N/mm2。 承臺底面配筋: s=895.474106/(1.0001.4305500.0001350.0002)=0.0625 =1-(1-20.0625)0.5=0.0646 s=1-0.0646/2=0.9613、77 Asx= Asy=895.474106/(0.96771350.000300.000)=2284.847mm2 承臺頂面配筋: s=40.051106/(1.0001.4305500.0001350.0002)=0.0028 =1-(1-20.0028)0.5=0.0028 s=1-0.0028/2=0.9986 Asx= Asy=40.051106/(0.99861350.000300.000)=99.03mm2。 滿足頂面和底面配筋要求的同時還應該滿足構造要求!五. 矩形承臺截面抗剪切計算 依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)的第條。 根據第二步的計算方案可以得到XY方向樁14、對矩形承臺的最大剪切力,考慮對稱性， 記為V=2867.871kN我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 其中 計算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土軸心抗拉強度設計值，ft=1.430N/mm2； b承臺計算截面處的計算寬度，b=5500mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1350mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300.000N/mm2； S箍筋的間距，S=200mm。 經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋!六.樁身承載力驗算 樁身承載力計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)的第條 根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中15、最大值N=1018.795kN 樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： 其中 c基樁成樁工藝系數，取0.750 fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=14.300N/mm2； Aps樁身截面面積，Aps=0.5024m2。 經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求,受壓鋼筋只需構造配筋! 樁身受拉計算，依據建筑樁基技術規范JGJ94-2008 第條 受拉承載力計算，最大拉力 N=193.280kN 經過計算得到受拉鋼筋截面面積 As=2284.847mm2。 綜上所述,全部縱向鋼筋采用構造配筋且配筋面積不能小于2284.847mm2 構造規定：灌注樁主筋采用12根直徑16mm,配筋率不小于0.2%!16、七.樁抗壓承載力計算 樁承載力計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)的第和條 根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1018.795kN 樁豎向極限承載力驗算應滿足下面的公式： 最大壓力: 其中 R基樁豎向承載力特征值； Ra單樁豎向承載力特征值； K安全系數，取2.0； fak承臺下土的地基承載力特征值加權平均值； c承臺效應系數 qsk樁側第i層土的極限側阻力標準值，按下表取值； qpk極限端阻力標準值，按下表取值； u樁身的周長，u=2.512m； Ap樁端面積,取Ap=0.5024m2； Ac計算樁基所對應的承臺凈面積，去Ac=7.0601m2； 17、li第i層土層的厚度,取值如下表； 厚度及側阻力標準值表如下:序號 土厚度(m) 土側阻力標準值(kPa) 土端阻力標準值(kPa) 土名稱1 2.10 60 0 殘積砂質粘性土2 4.90 80 0 全風化花崗巖3 9.4 120 5000 強風化花崗巖 由于樁的入土深度為7.50m,所以樁端是在第7層土層。 最大壓力驗算: Ra=2.512(2.160+4.980+0.5120)+5000.0000.5024=3963.936kN R=3963.936/2.0+0.65192.670007.0601=2866.143kN 上式計算的R值大于最大壓力781.312kN,所以滿足要求!八.樁抗18、拔承載力計算 樁抗拔承載力計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)的第條 樁抗拔承載力應滿足下列要求: 其中: 式中 Tuk基樁抗拔極限承載力標準值； i抗拔系數； 解得:Tgk=15.6(0.7002.160+0.7004.980+0.7000.5120)/4=1577.94kNGgp=15.67.521/4=614.25kNTuk=2.512(0.7002.160+0.7004.980+0.7000.5120)=1016.355kNGp=2.5127.521.1=397.524kN 由于: 1577.94/2.0+614.25=30.843 滿足要求! 由于: 1016.355/19、2.0+397.524=30.843 滿足要求!塔吊樁基礎的計算書（2#塔吊）一. 參數信息塔吊型號: QTZ80A 自重(包括壓重):F1=420.00kN 最大起重荷載: F2=60.00kN 塔吊傾覆力距: M=1780.00kN.m 塔吊起重高度: H=100.00m 塔身寬度: B=1.60m樁混凝土等級: C30 承臺混凝土等級:C30 保護層厚度: 50mm 矩形承臺邊長: 5.50m 承臺厚度: Hc=1.350m 承臺箍筋間距: S=200mm 承臺鋼筋級別: 級 承臺預埋件埋深:h=0.00m 承臺頂面埋深: D=0.000m 樁直徑: d=0.800m 樁間距: a=3.20、100m 樁鋼筋級別: 級 樁入土深度: 10.2m 樁型與工藝: 泥漿護壁沖 (鉆)孔灌注樁二. 塔吊基礎承臺頂面的豎向力與彎矩計算 1. 塔吊自重(包括壓重)F1=420.000kN 2. 塔吊最大起重荷載F2=60.000kN 作用于樁基承臺頂面的豎向力 F=F1+F2=480.000kN 塔吊的傾覆力矩 M=1.41780.000=2492.00kN.m三. 矩形承臺彎矩的計算 計算簡圖： 圖中x軸的方向是隨機變化的，設計計算時應按照傾覆力矩M最不利方向進行驗算。 1. 樁頂豎向力的計算(依據建筑樁基礎技術規范JGJ94-2008的第條) 其中 n單樁個數，n=4； Fk作用于承臺頂面21、的豎向力，Fk=480.000kN； Gk樁基承臺和承臺上土自重標準值，Gk=25.0BcBcHc+20.0BcBcD=1020.938kN； Mxk,Myk荷載效應標準組合下，作用于承臺底面，繞通過樁群形心的 x、y 軸的力矩 xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Nik荷載效應標準組合偏心豎向力作用下，第i基樁或復合基樁的豎向力(kN)。 經計算得到:樁頂豎向力設計值:最大壓力：N=1.2(480.000+1020.938)/4+2492.00(3.1001.414/2)/2(3.1001.414/2)2=1018.795kN最大拔力：N=(480.000+1020.938)22、/4-2492.000(3.1001.414/2)/2(3.1001.414/2)2=193.280kN 樁頂豎向力標準值:最大壓力：N=(480.000+1020.938)/4+1780.000(3.1001.414/2)/2(3.1001.414/2)2=781.312kN最大拔力： N=(480.000+1020.938)/4-1780.000(3.1001.414/2)/2(3.1001.414/2)2= 30.843kN 2. 矩形承臺彎矩的計算(依據建筑樁基礎技術規范JGJ94-2008的第條) 其中 Mx,My分別為繞X軸和繞Y軸方向計算截面處的彎矩設計值(kN.m)； xi,y23、i垂直Y軸和X軸方向自樁軸線到相應計算截面的距離(m)； Ni在荷載效應基本組合下的第i基樁凈反力，Ni=Ni-G/n。 經過計算得到彎矩設計值： 壓力產生的承臺彎矩： N=1.2(480.000+1020.938)/4+2492.00(3.100/2)/4(3.10/2)2=852.217kN Mx1=My1=2(852.217-1020.938/4)(1.550-0.800)=895.474kN.m 拔力產生的承臺彎矩： N=(480.000+1020.938)/4-2492.000(3.100/2)/4(3.100/2)2=-26.702kN Mx2=My2=2-26.701(1.55-24、0.800)=-40.051kN.m四. 矩形承臺截面主筋的計算 依據混凝土結構設計規范(GB50010-2002)第7.2條受彎構件承載力計算。 式中 1系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時， 1取為0.94,期間按線性內插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值； h0承臺的計算高度。 fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300N/mm2。 承臺底面配筋: s=895.474106/(1.0001.4305500.0001350.0002)=0.0625 =1-(1-20.0625)0.5=0.0646 s=1-0.0646/2=0.9677 Asx= Asy=825、95.474106/(0.96771350.000300.000)=2284.847mm2 承臺頂面配筋: s=40.051106/(1.0001.4305500.0001350.0002)=0.0028 =1-(1-20.0028)0.5=0.0028 s=1-0.0028/2=0.9986 Asx= Asy=40.051106/(0.99861350.000300.000)=99.03mm2。 滿足頂面和底面配筋要求的同時還應該滿足構造要求!五. 矩形承臺截面抗剪切計算 依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)的第條。 根據第二步的計算方案可以得到XY方向樁對矩形承臺的最大剪切力,考26、慮對稱性， 記為V=2867.871kN我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 其中 計算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土軸心抗拉強度設計值，ft=1.430N/mm2； b承臺計算截面處的計算寬度，b=5500mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1350mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300.000N/mm2； S箍筋的間距，S=200mm。 經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋!六.樁身承載力驗算 樁身承載力計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)的第條 根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1018.79527、kN 樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： 其中 c基樁成樁工藝系數，取0.750 fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=14.300N/mm2； Aps樁身截面面積，Aps=0.5024m2。 經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求,受壓鋼筋只需構造配筋! 樁身受拉計算，依據建筑樁基技術規范JGJ94-2008 第條 受拉承載力計算，最大拉力 N=193.280kN 經過計算得到受拉鋼筋截面面積 As=2284.847mm2。 綜上所述,全部縱向鋼筋采用構造配筋且配筋面積不能小于2284.847mm2 構造規定：灌注樁主筋采用12根直徑16mm,配筋率不小于0.2%!七.樁抗壓承載力計算 樁承28、載力計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)的第和條 根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1018.795kN 樁豎向極限承載力驗算應滿足下面的公式： 最大壓力: 其中 R基樁豎向承載力特征值； Ra單樁豎向承載力特征值； K安全系數，取2.0； fak承臺下土的地基承載力特征值加權平均值； c承臺效應系數 qsk樁側第i層土的極限側阻力標準值，按下表取值； qpk極限端阻力標準值，按下表取值； u樁身的周長，u=2.512m； Ap樁端面積,取Ap=0.5024m2； Ac計算樁基所對應的承臺凈面積，去Ac=7.0601m2； li第i層土層的厚度,取值29、如下表；厚度及側阻力標準值表如下:序號 土厚度(m) 土側阻力標準值(kPa) 土端阻力標準值(kPa) 土名稱1 5.00 45 0 殘積砂質粘性土12 3.70 60 0 殘積砂質粘性土23 1.00 80 3000 全風化花崗巖4 13.7 100 5000 強風化花崗巖由于樁的入土深度為10.2m,所以樁端是在第7層土層。最大壓力驗算: Ra=2.512(545+3.760+180+0.5100)+3000.0000.5024=2956.624kN R=2956.624/2.0+0.65105.0007.0601=1960.175kN 上式計算的R值大于最大壓力781.312kN,所以30、滿足要求!八.樁抗拔承載力計算樁抗拔承載力計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)的第條樁抗拔承載力應滿足下列要求: 其中: 式中 Tuk基樁抗拔極限承載力標準值； i抗拔系數； 解得: Tgk=15.6(0.7545+0.73.760+0.7180+0.70.5100)/4=1575.21kN Ggp=15.610.221/4=835.38kN Tuk=2.512(0.700545+0.7003.760+0.7180+0.70.5100)=1014.597kN Gp=2.51210.221.1=540.632kN 由于: 1575.21/2.0+835.38=30.843 滿足要求31、! 由于: 1014.597/2.0+540.632=30.843 滿足要求!塔吊樁基礎的計算書（3#塔吊）一. 參數信息塔吊型號: QTZ80A 自重(包括壓重):F1=420.00kN 最大起重荷載: F2=60.00kN 塔吊傾覆力距: M=1780.00kN.m 塔吊起重高度: H=100.00m 塔身寬度: B=1.60m樁混凝土等級: C30 承臺混凝土等級:C30 保護層厚度: 50mm 矩形承臺邊長: 5.50m 承臺厚度: Hc=1.350m 承臺箍筋間距: S=200mm 承臺鋼筋級別: 級 承臺預埋件埋深:h=0.00m 承臺頂面埋深: D=0.000m 樁直徑: d=032、.800m 樁間距: a=3.100m 樁鋼筋級別: 級 樁入土深度: 12.20m 樁型與工藝: 泥漿護壁沖 (鉆)孔灌注樁二. 塔吊基礎承臺頂面的豎向力與彎矩計算 1. 塔吊自重(包括壓重)F1=420.000kN 2. 塔吊最大起重荷載F2=60.000kN 作用于樁基承臺頂面的豎向力 F=F1+F2=480.000kN 塔吊的傾覆力矩 M=1.41780.000=2492.00kN.m三. 矩形承臺彎矩的計算 計算簡圖： 圖中x軸的方向是隨機變化的，設計計算時應按照傾覆力矩M最不利方向進行驗算。 1. 樁頂豎向力的計算(依據建筑樁基礎技術規范JGJ94-2008的第條) 其中 n單樁個33、數，n=4； Fk作用于承臺頂面的豎向力，Fk=480.000kN； Gk樁基承臺和承臺上土自重標準值，Gk=25.0BcBcHc+20.0BcBcD=1020.938kN； Mxk,Myk荷載效應標準組合下，作用于承臺底面，繞通過樁群形心的 x、y 軸的力矩 xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Nik荷載效應標準組合偏心豎向力作用下，第i基樁或復合基樁的豎向力(kN)。 經計算得到:樁頂豎向力設計值:最大壓力：N=1.2(480.000+1020.938)/4+2492.00(3.1001.414/2)/2(3.1001.414/2)2=1018.795kN最大拔力：N=(434、80.000+1020.938)/4-2492.000(3.1001.414/2)/2(3.1001.414/2)2=193.280kN 樁頂豎向力標準值:最大壓力：N=(480.000+1020.938)/4+1780.000(3.1001.414/2)/2(3.1001.414/2)2=781.312kN最大拔力： N=(480.000+1020.938)/4-1780.000(3.1001.414/2)/2(3.1001.414/2)2= 30.843kN 2. 矩形承臺彎矩的計算(依據建筑樁基礎技術規范JGJ94-2008的第條) 其中 Mx,My分別為繞X軸和繞Y軸方向計算截面處的彎35、矩設計值(kN.m)； xi,yi垂直Y軸和X軸方向自樁軸線到相應計算截面的距離(m)； Ni在荷載效應基本組合下的第i基樁凈反力，Ni=Ni-G/n。 經過計算得到彎矩設計值： 壓力產生的承臺彎矩： N=1.2(480.000+1020.938)/4+2492.00(3.100/2)/4(3.10/2)2=852.217kN Mx1=My1=2(852.217-1020.938/4)(1.550-0.800)=895.474kN.m 拔力產生的承臺彎矩： N=(480.000+1020.938)/4-2492.000(3.100/2)/4(3.100/2)2=-26.702kN Mx2=My36、2=2-26.701(1.55-0.800)=-40.051kN.m四. 矩形承臺截面主筋的計算 依據混凝土結構設計規范(GB50010-2002)第7.2條受彎構件承載力計算。 式中 1系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時， 1取為0.94,期間按線性內插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值； h0承臺的計算高度。 fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300N/mm2。 承臺底面配筋: s=895.474106/(1.0001.4305500.0001350.0002)=0.0625 =1-(1-20.0625)0.5=0.0646 s=1-0.0646/2=037、.9677 Asx= Asy=895.474106/(0.96771350.000300.000)=2284.847mm2 承臺頂面配筋: s=40.051106/(1.0001.4305500.0001350.0002)=0.0028 =1-(1-20.0028)0.5=0.0028 s=1-0.0028/2=0.9986 Asx= Asy=40.051106/(0.99861350.000300.000)=99.03mm2。 滿足頂面和底面配筋要求的同時還應該滿足構造要求!五. 矩形承臺截面抗剪切計算 依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)的第條。 根據第二步的計算方案可以得到XY38、方向樁對矩形承臺的最大剪切力,考慮對稱性， 記為V=2867.871kN我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 其中 計算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土軸心抗拉強度設計值，ft=1.430N/mm2； b承臺計算截面處的計算寬度，b=5500mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1350mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300.000N/mm2； S箍筋的間距，S=200mm。 經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋!六.樁身承載力驗算 樁身承載力計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)的第條 根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，39、取其中最大值N=1018.795kN 樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： 其中 c基樁成樁工藝系數，取0.750 fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=14.300N/mm2； Aps樁身截面面積，Aps=0.5024m2。 經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求,受壓鋼筋只需構造配筋! 樁身受拉計算，依據建筑樁基技術規范JGJ94-2008 第條 受拉承載力計算，最大拉力 N=193.280kN 經過計算得到受拉鋼筋截面面積 As=2284.847mm2。 綜上所述,全部縱向鋼筋采用構造配筋且配筋面積不能小于2284.847mm2 構造規定：灌注樁主筋采用12根直徑16mm,配筋率不小于0.40、2%!七.樁抗壓承載力計算 樁承載力計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)的第和條 根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1018.795kN 樁豎向極限承載力驗算應滿足下面的公式： 最大壓力: 其中 R基樁豎向承載力特征值； Ra單樁豎向承載力特征值； K安全系數，取2.0； fak承臺下土的地基承載力特征值加權平均值； c承臺效應系數 qsk樁側第i層土的極限側阻力標準值，按下表取值； qpk極限端阻力標準值，按下表取值； u樁身的周長，u=2.512m； Ap樁端面積,取Ap=0.5024m2； Ac計算樁基所對應的承臺凈面積，去Ac=7.0601m41、2； li第i層土層的厚度,取值如下表；厚度及側阻力標準值表如下:序號 土厚度(m) 土側阻力標準值(kPa) 土端阻力標準值(kPa) 土名稱1 4.60 40 0 粉質粘性土2 0.70 45 0 殘積砂質粘性土13 1.00 60 0 殘積砂質粘性土24 1.70 80 0 全風化花崗巖5 3.60 100 3000 強風化花崗巖16 2.40 120 5000 強風化花崗巖2由于樁的入土深度為12.2m,所以樁端是在第7層土層。最大壓力驗算: Ra=2.512(4.640+0.745+160+1.780+0.5100)+5000.0000.5024=2324.856kN R=2324.42、856/2.0+0.65105.0007.0601=1644.280kN 上式計算的R值大于最大壓力781.312kN,所以滿足要求!八.樁抗拔承載力計算樁抗拔承載力計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)的第條樁抗拔承載力應滿足下列要求: 其中: 式中 Tuk基樁抗拔極限承載力標準值； i抗拔系數； 解得: Tgk=15.6(0.74.640+0.70.745+0.7160+0.71.780+0.70.5100)/4=1107.015kN Ggp=15.611.021.1/4=905.19kN Tuk=2.512(0.74.640+0.70.745+0.7160+0.71.780+43、0.70.5100)=811.502kN Gp=2.51211.022.0=607.904kN 由于: 1107.015/2.0+905.19=30.843 滿足要求! 由于: 811.502/2.0+607.904=30.843 滿足要求!塔吊樁基礎的計算書（4#塔吊）一. 參數信息塔吊型號: QTZ80A 自重(包括壓重):F1=420.00kN 最大起重荷載: F2=60.00kN 塔吊傾覆力距: M=1780.00kN.m 塔吊起重高度: H=100.00m 塔身寬度: B=1.60m樁混凝土等級: C30 承臺混凝土等級:C30 保護層厚度: 50mm 矩形承臺邊長: 5.50m 承44、臺厚度: Hc=1.350m 承臺箍筋間距: S=200mm 承臺鋼筋級別: 級 承臺預埋件埋深:h=0.00m 承臺頂面埋深: D=0.000m 樁直徑: d=0.800m 樁間距: a=3.100m 樁鋼筋級別: 級 樁入土深度: 15.90m 樁型與工藝: 泥漿護壁沖 (鉆)孔灌注樁二. 塔吊基礎承臺頂面的豎向力與彎矩計算 1. 塔吊自重(包括壓重)F1=420.000kN 2. 塔吊最大起重荷載F2=60.000kN 作用于樁基承臺頂面的豎向力 F=F1+F2=480.000kN 塔吊的傾覆力矩 M=1.41780.000=2492.00kN.m三. 矩形承臺彎矩的計算 計算簡圖： 圖45、中x軸的方向是隨機變化的，設計計算時應按照傾覆力矩M最不利方向進行驗算。 1. 樁頂豎向力的計算(依據建筑樁基礎技術規范JGJ94-2008的第條) 其中 n單樁個數，n=4； Fk作用于承臺頂面的豎向力，Fk=480.000kN； Gk樁基承臺和承臺上土自重標準值，Gk=25.0BcBcHc+20.0BcBcD=1020.938kN； Mxk,Myk荷載效應標準組合下，作用于承臺底面，繞通過樁群形心的 x、y 軸的力矩 xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Nik荷載效應標準組合偏心豎向力作用下，第i基樁或復合基樁的豎向力(kN)。 經計算得到:樁頂豎向力設計值:最大壓力：N=46、1.2(480.000+1020.938)/4+2492.00(3.1001.414/2)/2(3.1001.414/2)2=1018.795kN最大拔力：N=(480.000+1020.938)/4-2492.000(3.1001.414/2)/2(3.1001.414/2)2=193.280kN 樁頂豎向力標準值:最大壓力：N=(480.000+1020.938)/4+1780.000(3.1001.414/2)/2(3.1001.414/2)2=781.312kN最大拔力： N=(480.000+1020.938)/4-1780.000(3.1001.414/2)/2(3.1001.4147、4/2)2= 30.843kN 2. 矩形承臺彎矩的計算(依據建筑樁基礎技術規范JGJ94-2008的第條) 其中 Mx,My分別為繞X軸和繞Y軸方向計算截面處的彎矩設計值(kN.m)； xi,yi垂直Y軸和X軸方向自樁軸線到相應計算截面的距離(m)； Ni在荷載效應基本組合下的第i基樁凈反力，Ni=Ni-G/n。 經過計算得到彎矩設計值： 壓力產生的承臺彎矩： N=1.2(480.000+1020.938)/4+2492.00(3.100/2)/4(3.10/2)2=852.217kN Mx1=My1=2(852.217-1020.938/4)(1.550-0.800)=895.474kN.48、m 拔力產生的承臺彎矩： N=(480.000+1020.938)/4-2492.000(3.100/2)/4(3.100/2)2=-26.702kN Mx2=My2=2-26.701(1.55-0.800)=-40.051kN.m四. 矩形承臺截面主筋的計算 依據混凝土結構設計規范(GB50010-2002)第7.2條受彎構件承載力計算。 式中 1系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時， 1取為0.94,期間按線性內插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值； h0承臺的計算高度。 fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300N/mm2。 承臺底面配筋: s=895.449、74106/(1.0001.4305500.0001350.0002)=0.0625 =1-(1-20.0625)0.5=0.0646 s=1-0.0646/2=0.9677 Asx= Asy=895.474106/(0.96771350.000300.000)=2284.847mm2 承臺頂面配筋: s=40.051106/(1.0001.4305500.0001350.0002)=0.0028 =1-(1-20.0028)0.5=0.0028 s=1-0.0028/2=0.9986 Asx= Asy=40.051106/(0.99861350.000300.000)=99.03mm2。 滿50、足頂面和底面配筋要求的同時還應該滿足構造要求!五. 矩形承臺截面抗剪切計算 依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)的第條。 根據第二步的計算方案可以得到XY方向樁對矩形承臺的最大剪切力,考慮對稱性， 記為V=2867.871kN我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 其中 計算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土軸心抗拉強度設計值，ft=1.430N/mm2； b承臺計算截面處的計算寬度，b=5500mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1350mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300.000N/mm2； S箍筋的間距，S=200mm。 經過計算承臺已滿51、足抗剪要求，只需構造配箍筋!六.樁身承載力驗算 樁身承載力計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)的第條 根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1018.795kN 樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： 其中 c基樁成樁工藝系數，取0.750 fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=14.300N/mm2； Aps樁身截面面積，Aps=0.5024m2。 經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求,受壓鋼筋只需構造配筋! 樁身受拉計算，依據建筑樁基技術規范JGJ94-2008 第條 受拉承載力計算，最大拉力 N=193.280kN 經過計算得到受拉鋼筋截面面積 As52、=2284.847mm2。 綜上所述,全部縱向鋼筋采用構造配筋且配筋面積不能小于2284.847mm2 構造規定：灌注樁主筋采用12根直徑16mm,配筋率不小于0.2%!七.樁抗壓承載力計算 樁承載力計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)的第和條 根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1018.795kN 樁豎向極限承載力驗算應滿足下面的公式： 最大壓力: 其中 R基樁豎向承載力特征值； Ra單樁豎向承載力特征值； K安全系數，取2.0； fak承臺下土的地基承載力特征值加權平均值； c承臺效應系數 qsk樁側第i層土的極限側阻力標準值，按下表取值； qp53、k極限端阻力標準值，按下表取值； u樁身的周長，u=2.512m； Ap樁端面積,取Ap=0.5024m2； Ac計算樁基所對應的承臺凈面積，去Ac=7.0601m2； li第i層土層的厚度,取值如下表；厚度及側阻力標準值表如下:序號 土厚度(m) 土側阻力標準值(kPa) 土端阻力標準值(kPa) 土名稱1 6.20 40 0 粉質粘性土2 2.70 45 0 殘積砂質粘性土13 3.50 60 0 殘積砂質粘性土24 3.00 80 0 全風化花崗巖5 14.30 100 3000 強風化花崗巖1由于樁的入土深度為15.9m,所以樁端是在第7層土層。最大壓力驗算: Ra=2.512(6.254、40+2.745+3.560+3.080+0.5100)+3000.0000.5024=3691.384kN R=3691.384/2.0+0.65105.0007.0601=2327.543kN 上式計算的R值大于最大壓力781.312kN,所以滿足要求!八.樁抗拔承載力計算樁抗拔承載力計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)的第條樁抗拔承載力應滿足下列要求: 其中: 式中 Tuk基樁抗拔極限承載力標準值； i抗拔系數； 解得: Tgk=15.6(0.7006.240+0.7002.745+0.7003.560+0.7003.080+0.7000.5100)/4=2373.735k55、N Ggp=15.615.921/4=1302.21kN Tuk=2.512(0.7006.240+0.7002.745+0.7003.560+0.7003.080+0.7000.5100)=1149.114kN Gp=2.51215.921.1=842.750kN 由于: 2373.735/2.0+1302.21=30.843 滿足要求! 由于: 1149.114/2.0+842.750=30.843 滿足要求!五、塔吊基礎施工方法1、根據樁位布置先施工沖孔灌注樁，灌注樁主筋采用822，箍筋8250（加密區8100），定位箍筋采用122000,樁頂標高以下2米為加密區。達到設計樁身強度70%以后施工鋼筋混凝土承臺并在基礎內埋置塔吊基準節，基準節高度為1400，放置時露出承臺面350mm。承臺內配20176雙層雙向，縱橫方向均設14495的拉筋，待混凝土達到塔吊安裝要求后方可安裝塔吊。六、附圖