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1302001），建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008、以及有關主管部門的要求編寫。參考書籍有建筑施工手冊、建筑施工腳手架實用手冊、本工程施工圖紙等。 三、材料要求1、立桿、橫桿（水平桿）、剪刀撐等均用48 2.7mm的鋼管。2、回轉扣、直角扣件、對接扣件等必須配套齊全。3、扣件活動部位應靈活轉動，與鋼管的貼合面必須嚴格整齊，保證與鋼管扣緊時接觸良好。4、所有構配件必須經過防銹處理，確保力學性能達到規范要求。5、鋼管和扣件應分類堆放，露天堆放及堆垛上應有塑料布等防水材料覆蓋。四、支撐搭設及模板1、支模架的組成部分有：立桿、水平拉桿、掃6、地桿、剪刀撐等組成。2、每根立柱底部設置墊板，墊板厚度不得小于50mm，梁下設置通長墊板。3、搭設順序：放置縱向掃地桿主柱第一步縱向水平桿橫向掃地桿第一步橫向水平桿第二步縱向水平桿第二步橫向水平桿-。4、大梁立桿縱向間距0.4m，橫向間距0.4m，水平拉桿的步距為1.2m，梁底立桿頂部必須設置U形支托，梁側模板采用對拉螺桿14400，采用雙螺母緊固；板底立桿縱向間距0.8m，橫向間距0.8m，水平拉桿步距1.2m，板底最上一道橫桿設置雙扣件。5、梁底立桿在搭設時縱橫向的距離要相等，支撐系統立桿盡量采用整根鋼管，若長度不夠需接長時，其扣件連接位置不能在同一步內，且上下錯位不小于50cm。6、梁下7、兩側立桿用水平拉桿連接并與模板中的立桿相連，不能斷開。7、支架立桿應豎直設置，每2m高度的垂直允許偏差為15 mm，如此類推。8、模板支撐系統四周要在縱、橫兩個方向進行全高、全周長的垂直剪刀撐布置，并在長方向每開間軸線梁下兩側與短方向跨度的中間各增設垂直剪刀撐，垂直剪刀撐寬度約46m，夾角為4560，垂直剪刀撐與立桿的連接均要每桿一連，不能跳連。剪刀撐采用搭接，搭接長度不得小于1000mm，并采用不少于3個旋轉扣件進行固定。 剪刀撐的搭設要與立桿支撐系統搭設同步進行。9、在立桿底距地200mm高處，沿縱橫向水平方向按縱下橫上設掃地桿，掃地桿及水平拉桿應采用對接。五、混凝土澆筑及養護1、安裝完畢8、經驗收確認符合要求后才能進行混凝土澆筑。2、大梁混凝土澆筑時應采用從跨中向兩端對稱進行分層澆筑，每層厚度不超過400mm。3、在澆筑完畢后12h以內采用塑料布覆蓋，其敞露的表面應覆蓋嚴密并應保持塑料布內有凝結水。4、混凝土澆水養護時間不少于7天。六、模板拆除要求1、混凝土須達到規定強度方可拆除模板。2、拆除前應做好安全技術措施，檢查所使用的工具有效和可靠，扳手等工具必須裝入工具袋或系在身上，并檢查拆模場所范圍內的安全措施。3、拆除順序：按照先支的后拆，后支的先拆、先拆非承重模板后拆主承重模板順序拆除模板和支撐體系。并從上而下進行拆除，拆下的模板不得拋扔，應按指定地點堆放。同一層的構配件和加固件9、應按先上后下、先外后里的順序進行。4、多人操作時，明確分工、統一信號或行動，應有足夠的操作面，人員站在安全處。5、模板拆除應按規定逐次進行，不得采用大面積撬落方法，嚴禁使用榔頭等硬物擊打、撬挖。各拆除的模板、支撐、連接件等構配件嚴禁拋擲至地面，應用槽滑下或用繩系下，拆下來的扣件要集中放在工具箱內，不得從上面拋擲下來。6、拆模過程中如遇到中途停歇，將已經松動、懸空、浮吊的模板進行臨時支撐牢固或相互連接穩定。對活動部件必須一次拆除。7、立柱的水平拉桿超出2層時，首先拆除2層以上的拉桿。當拆除最后一道拉桿時，應和立柱同時拆除。8、拆除梁下立柱時，首先從跨中開始，對稱地分別向兩端拆除，拆除時，嚴禁采用10、連梁底板向旁側一片拉到拆除的方法。9、拆除平臺、樓板下的立柱時，作業人員須站到安全處，對已拆下的鋼楞、木楞、立柱及其他零配件及時運到指定地點。10、遇6級大風或6級以上大風時，暫停拆除工作，下雨后進行作業時必須采取可靠的防滑措施。11、劃出拆除區域，做好宣傳工作，專人看守場地。七、高支模工程安全保證措施1、設計模板及支撐體系案時按規范有關要求進行驗算，保證其具有足夠的強度、剛度和穩定性，能可靠地承受施工過程中產生荷載。驗算模板及其支架的剛度時，其最大變形不得超過混凝土結構工程施工及驗收規范的允許值。2、所有鋼管、扣件等支撐材料使用前均進行全面檢查，不得使用不合格的材料。3、模板支架搭設場地必須11、平整堅實，排水良好，具有足夠承載力。4、現場搭設模板支架時，對模板支撐體系的強度、剛度和穩定性等有顯著影響的承載構件、連接件的尺寸、間距必須進行嚴格控制。5、現場搭設模板支架時，必須按要求在立桿底部設置墊木。每搭完一步架后，應立即檢查并調整支架立桿的垂直度，確保立桿的垂直度符合要求，防止因支架立桿傾斜過大造成支架系統的不穩。6、支架系統安裝時，必須嚴格按照本方案要求設置縱橫水平拉桿、支撐立桿、掃地桿、剪刀撐。 7、大梁模板支架立桿的縱向水平拉桿緊貼到已澆筑好的混凝土柱上，主梁模板下兩側支架立桿的縱向水平桿在與砼柱交接處成井字型箍牢“抱柱”，以增強支架系統的整體穩定性。8、可調托座伸出長度不宜超12、過200mm，若伸出長度超過200mm，應加拉桿連結穩定。9、作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得在支架上集中堆放模板、鋼筋等物件。施工期間不得拆除剪刀撐、縱橫向水平桿、縱橫向掃地桿等桿件。附：模板支撐系統計算書模板支撐系統計算書1、轉換層10002000mm梁的模板及支撐體系計算書模板支架搭設高度為3.6米，基本尺寸為：梁截面 BH=1000mm2000mm，梁支撐立桿縱橫間距L=0.4米，立桿的步距 h=1.2米。梁底采用16mm厚膠合板，木枋為50100mm150mm，梁頂托采用鋼管482.7400。梁截面800mm1100mm1000mm2000mm均按此方案搭設模板支撐。13、模板支撐系統剖面圖立桿支撐平面布置示意圖 (1)模板面板計算：面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 模板面板計算簡圖靜荷載標準值：25.512+0.351=51.35KN/m活荷載標準值：2.51=2.5 KN/m組合荷載：51.351.2+2.51.4=65.12 KN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W =100.001.601.60/6 = 42.67cm3； I =100.001.601.601.60/12 = 34.13cm4；抗彎強度計算：f = M /W f其中 f：面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M：面板的最大彎距(Nmm)；W14、：面板的凈截面抵抗矩；f：面板的抗彎強度設計值，取13.00N/mm2； M = 0.100qL2其中：荷載設計值(kN/m)；經計算得到 M = 0.100(1.251.35+1.42.500)0.1500.150=0.147 kNmf = M /W=147000/42670=3.45 N/mm213.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f f，滿足要求。(2)撓度計算w = 0.677qL4 / 100EI v = L / 400面板最大撓度計算值 v = 0.67765.121504/(1004500341300)=0.145mm，面板的最大撓度小于150.0/400，滿足要求。 二、梁15、底木方的計算梁底木方計算：簡化成兩跨連續梁計算：梁底模仿計算簡圖作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1、荷載的計算： (1)、鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.502.000.15=7.75kN/m (2)、模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.350.15=0.05kN/m(3)、活荷載為施工人員及設備荷載 (kN)：2.5kN/m2 經計算得到：均布荷載為： P1 = (7.75+0.05)1.2+1.42.50.15=9.87kN/m 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W = 10.005.005.00/6 = 41.67cm3； I = 10.16、005.005.005.00/12 = 104.17cm4；2、木方抗彎強度計算 抗彎強度計算：f = M /W f其中 f：面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M：面板的最大彎距(Nmm)；W：面板的凈截面抵抗矩；f：面板的抗彎強度設計值，取13.00N/mm2； M = 0.125qL2其中：荷載設計值(kN/m)；經均布荷載計算得到：M= 0.1259.870.400.40=0.197kNmf = M /W =0.197106/41.67103=4.73N/mm2 f=13 N/mm23、木方撓度計算w=K1qL4/100EI=木方的最大撓度小于400/400，滿足要求。木方強度、剛度滿17、足要求。三、梁底托梁計算混凝土標準值：24KN/m3鋼筋自重標準值：1.5KN/m3模板及支架自重標準值：0.35KN/m2振搗砼時產生的荷載為：2.5 kN/ m22、荷載計算梁鋼筋砼自重：（24+1.5）2=51kN/ m2模板自重：0.35 kN/ m2振搗砼時產生的荷載為： 2.5kN/ m2荷載組合為：F=（51+0.35）1.2+2.51.4=65.12kN/ m2鋼管承受線荷載q=65.120.4=26.05kN/m支模架水平托梁計算簡圖鋼管尺寸為482.7鋼管截面抵抗矩為W=4120mm3，截面面積A=3.84cm2，回轉半徑i=16.04mm，I=98900mm4，鋼管抗拉抗18、彎強度f=205N/mm2，E=2.06105N/mm2最大彎矩：M=KqL2=0.126.050.42=0.42KNmV=(0.6+0.5)26.050.4=11.46KN抗彎強度計算：f = M /W=420000/4120=102N/mm2ff=205 N/mm2托梁撓度計算：0.23mm400/400=1mm梁底托梁、強度剛度滿足要求。四、扣件抗滑移計算按照建筑施工手冊，單扣件承載力設計值取8KN，雙扣件承載力設計值取16KN。按照扣件抗滑移承載力系數0.8，實際雙扣件承載力取值為12.8KN。縱橫或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算：RRc其中 Rc：雙扣件抗滑承載19、力設計值，取12.80KNR：縱向或橫向水平桿給立桿的豎向作用力計算中R的最大支反力R=11.46KN當采用U形支托上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。RRc，所以雙扣件抗滑承載力計算滿足要求。五、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式： 其中 N ：立桿的軸心壓力設計值為橫桿的最大支座反力 N1=11.46kN，立桿鋼管的自重 N2 = 1.20.1563.6=0.67kNN=11.46+0.67=12.13KN：軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比L0/i 查表得到；i：計算立桿的截面回轉半徑 (mm)；i =16.04A：立桿凈截面面積 (cm2)； A = 3.84W：立桿凈20、截面抵抗矩(cm3)；W = 4.12f：鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2；L0：計算長度 (m)；如果完全參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 L0= K1uh (1) L0= h+2a (2) k1：計算長度附加系數，按照表1取值為1.185；h：立桿步距1.2m。 u：計算長度系數，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范表；u = 1.70 a ：立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.2m；如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 L0 = K1K2(h+2a) (3) k2計算長度附加系數21、，按照表2取值為1.007；按公式(1)計算得：=104N/mm2f按公式(2)計算得：=57N/mm2f按公式(3)計算得：=72N/mm2f立桿的穩定性計算，滿足要求!模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，增強支撐系統的穩定性。表1 模板支架計算長度附加系數 k1步距 h(m)h0.90.9h1.21.2h1.51.5h2.1k11.2431.1851.1671.163表2 模板支架計算長度附加系數 k2H(m)h+2a或uh468101214161820253035401.3511.0141.0261.0391.0421.0541.0611.0811.0921.1131.137122、.1551.1731.4411.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.1111.1291.1491.5311.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.1321.6211.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.1231.8011.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.1111.9211.0071.0121.0181.0241.030123、.0351.0421.0481.0621.0811.0901.1042.0411.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.0871.1012.2511.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.0942.7011.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.091梁側模計算：梁側模板截面采用16mm厚膠合板，側面木方尺寸及間距：50*100mm250mm，外扣雙鋼管482.7400。側板布置14mm穿梁24、螺栓400。 1. 荷載及其組合1) 振搗混凝土時產生荷載標準值為4.0kN/m2，作用范圍為新澆混凝土側壓力的有效壓頭高度之內。2) 新澆混凝土對模板的最大值側壓力：F0.22t012 v1/2 或FH 按規定，計算二個結果取其最小者。混凝土重力密度為24kN/m3t0新澆混凝土初凝時間t04hH側壓力計算位置至新澆混凝土頂面的總高度，可取H2m1外加劑影響系數 1=1.202混凝土坍落度影響系數，當坍落度為110150mm時取1.15v混凝土澆筑速度4m/h將數值代入公式（10-1）式得：F0.22t012v1/2 0.222441.21.15258.291kN/m2代入公式（10-2）式25、得： F24248kN/m2取其較小者：F48kN/m22. 傾倒混凝土產生的水平荷載標準值查建筑施工手冊表8-66，澆筑混凝土產生的水平荷載為4kN/m2 荷載組合：F的分項系數為1.2，澆筑混凝土導管計4kN/m2的分項系數為1.4，則F481.241.463.2kN/m2 取單位模板寬度為研究對象線荷載q=(481.241.4)163.2N/mm 3. 膠合板模板變形計算膠合板模板厚度為16mm，模板支撐在內楞上，內楞為50*100木枋，間距250mm，模板按三跨連續梁計算梁側模板計算：模板參數：E9500N/mm2。 (1)按強度要求=0.163.22502=39.5104Nmm9.226、6N/mm213 N/mm2模板強度符合要求(2)剛度要求最大撓度按下式計：fmax0.52mm。小于規范要求的250/4000.625mm，剛度符合要求。4、梁側木方計算：梁側木方間距250mm，支撐木方的水平雙鋼管間距400mm。梁側木方計算簡化成兩跨連續梁計算：梁底模仿計算簡圖作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。(1)、荷載的計算：梁側均布荷載為：63.2kN/m2 集中線荷載為：63.2kN/m20.25m=15.8kN/ m經計算得到： 本算例中，木方截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W = 10.005.005.00/6 = 41.67cm3； I = 10.005.0027、5.005.00/12 = 104.17cm4；(2)、木方抗彎強度計算 抗彎強度計算：f = M /W f其中 f：面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M：面板的最大彎距(Nmm)；W：面板的凈截面抵抗矩；f：面板的抗彎強度設計值，取13.00N/mm2； M = 0.125qL2其中：荷載設計值(kN/m)；經均布荷載計算得到：M= 0.12515.80.400.40=0.316kNmf = M /W =0.316106/41.67103=7.58N/mm2 f=13 N/mm2，木方強度滿足要求。(3)、木方撓度計算w=K1qL4/100EI=木方的最大撓度小于400/400，剛度滿足要28、求。5、穿梁螺栓計算：側板布置14mm穿梁螺栓400。 計算公式: N N = FA 其中 N：穿梁螺栓所受的拉力； A：穿梁螺栓有效面積 (mm2)； 穿梁螺栓最大容許拉力值為 N=17.8kN； 穿梁螺栓的布置距離為400mm。 穿梁螺栓承受最大拉力 N =63.20.40.4=10.12kN17.8KN 穿梁螺栓強度滿足要求。樓板模板支撐計算書：1、荷載計算樓板厚度為180mm，立桿縱橫間距800mm，步距1.2m，木方間距300mm，采用鋼管482.7，模板支撐高度5.42米。模板自重0.35kN/m2，鋼筋砼自重25kN/m3傾倒砼荷載標準值2kN/m2施工均布荷載標準值1 kN/m29、2砼板的自重：0.18m25kN/m3=4.5kN/m2模板自重0.35kN/m2 4.85 kN/m2水平鋼管承受線荷載F1=4.850.8=3.88 kN/m活荷載為施工荷載標準值與振搗砼時產生的荷載( kN) F2=（2+1）0.8=2.4kN/m荷載組合 F= 3.881.2+2.41.4=8.02kN/m2、支模架水平鋼管482.7計算支模架主梁水平鋼管由立管（482.7）鋼管支承，立桿間距就是水平鋼管的計算長度，一般情況下，水平鋼管是受彎構件，可按三跨連續計算，見圖1。圖1 支模架水平鋼管計算簡圖鋼管截面抵抗矩為W=4.12cm3。鋼管抗拉抗彎強度205N/mm2，E=2.061030、5N/mm2，I=98900mm3。最大彎矩M=KMFL2=0.18.020.82=0.513KNm截面應力=M/W=0.513106/(4.12103)=125N/mm2205N/mm2滿足要求。撓度1.1mm800/400=2mm滿足要求。3、支模鋼管立管支撐驗算：1)扣件抗滑移計算：按三跨連續梁計算，查文獻建筑施工手冊第四版，中國建筑工業出版社，2003。得支座剪力系數為0.6+0.5=1.1，水平鋼管傳遞給立桿的荷載為 Q=1.1FL=1.18.020.8=7kN8 kN故水平桿通過扣件傳遞給立桿滿足規范要求。扣件單個抗滑力8kN(見中國建筑工業出版社建筑施工手冊縮印本第四版)2)立桿31、穩定性計算：水平鋼管傳遞給立桿的荷載為N=7kN，A=3.84cm2，f=205 N/mm2其中 N ：立桿的軸心壓力設計值為橫桿的最大支座反力 N1=7kN，腳手架鋼管的自重 N2 = 1.20.1565.42=1.01kNN=7+1.01=8.01KN：軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比L0/i 查表得到；i：計算立桿的截面回轉半徑 (mm)；i =16.04A：立桿凈截面面積 (cm2)； A = 3.84W：立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.12f：鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2；L0：計算長度 (m)；如果完全參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范不考慮32、高支撐架，由公式(1)或(2)計算 L0= K1uh (1) L0= h+2a (2) k1：計算長度附加系數，按照表1取值為1.185；h：立桿步距1.2m。 u：計算長度系數，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范表；u = 1.70 a ：立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.2m；如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 L0 = K1K2(h+2a) (3) k2計算長度附加系數，按照表2取值為1.007；按公式(1)計算結果：=69N/mm2f (2)計算結果：=38N/mm2f(3)計算結果：=48N/mm2f立桿的穩定性計算，滿足要求!模板承重架33、應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，增強支撐系統的穩定性。應急救援預案為了保證本工程的施工安全工作落實到實處，根據建設工程安全生產管理條例等有關法律、法規和標準，針對本工程的特點，結合本工程的實際情況制定高支撐模板應急救援預案。制定本應急救援預案的目的是當發生緊急事件時，能快速、有序、高效地控制緊急事件的發展，及時展開救援，搶救受傷人員，使受困、受傷害人員、財產得到及時搶救，將事故損失減小到最低程度。一、應急救援組織項目部應急救援小組名單：1、指揮部總指揮： 吳 達 電話：3、指揮部成員：孫登松 電話： 張 斌 電話葛峰 電話：二、應急響應發生事故時，由現場應急救援小組實施應急響應，同時以最快34、的方式報告公司應急救援機構；發生重大安全事故時，公司應急救援小組應實施應急響應。1、工程項目部現場應急救援小組：、工地現場發生事故后，現場應急救援小組應立即組織人員展開搶救傷員和排除險情，同時以最快的方式報告公司應急救援機構；如發生人員傷亡或火警等，應分別第一時間直接打電話報120急救中心或119報火警救助。、由現場應急救援小組組長負責事故現場應急的指揮工作，進行應急任務分配和人員調度，以便有效利用各種應急資源，保證在最短時間內完成對事故現場的應急行動，防止事故的擴大和蔓延，力求將損失減少至最低程度，同時注意安排做好保護好事故現場。、指揮調動工地現場的一切所需的應急救援排險物資和人員參與搶救救35、援，確保救援工作在統一指揮下有序地進行。、協助公司和上級部門開展事故調查，接受公司及政府有關部門對事故的調查處理。、協助公司及上級有關部門分析事故原因和性質，吸取事故教訓舉一反三地制定并落實相應的預防措施，切實防止類似的事故重復發生。、負責安排專人做好事故的善后處理工作，使各級人員都受到安全教育，在切實做好預防措施和確保安全的情況下，上報有關上級部門，爭取盡快批準恢復工地的正常生產。3、應急響應中必須遵循的原則、緊急事故發生后，發現人應立即報警。、項目部應急救援小組應立即組織自救隊伍，按事先制定的應急方案立即自救；若事態情況嚴重，難以控制和處理，應立即在自救的同時向專業救援隊伍求救，并密切配合36、救援隊伍。、事故發生時，應立即疏散人群，保證現場道路暢通，確保救援工作順利進行。、在急救過程中，遇到威脅人身安全情況時，應首先確保人身安全，迅速組織脫離危險區域或場所后，再采取急救措施。、截斷發生事故的區域或場所處電源，防止事態擴大。、項目部設緊急聯絡員一名，負責緊急事物的聯絡工作。、緊急事故處理結束后，部門負責人應填寫事故有關記錄，并召集相關人員研究防止事故再次發生的對策。三、應急救援裝備應急救援裝備包括值班電話、無線對講機、消防滅火器材、應急藥箱、鐵撬及擔架等。外用藥品：雙氧水、紅藥水、碘酒、酒精、消毒的棉簽、藥棉、紗布、膠布、繃帶、創可貼、跌打萬花油、眼藥水、眼膏、急救包等。四、應急救援37、措施發生模板及支架坍塌事故的應急救援措施、當施工現場的監控人員發現異常時，應立即報告給現場應急救援小組組長，由組長立即下令停止作業，并組織施工人員快速撤離到安全地點。人員的疏散由組長安排的組員進行具體指揮。具體指揮人安排人員快速疏散到安全的地方，并做好現場安全警戒工作。、當發生倒塌事故，應急救援小組全員上崗，除應立即逐級報告給上級主管部門之外，還應保護好現場。、當發生施工人員被埋、被壓或受困的情況下，應先對支架進行觀察，如需局部加固的立即組織人員進行加固后，在確認安全的前提下，方可組織人員進行相應的搶救。、被搶救出來的傷員，要由現場醫療室醫生或急救組急救中心救護人員進行搶救，用擔架把傷員抬到救38、護車上，對傷勢嚴重的人員要立即進行吸氧和輸液，然后送醫院進行治療。、當核實所有人員獲救后，將受傷人員的位置進行拍照或錄像，禁止無關人員進入事故現場，等待事故調查組進行調查處理。施工組織機構1、施工組織管理機構框圖寸謀鴦屬屋耗遵困梅脈懦憫婉襪明簾拙杜憎滓析迫哺嘗隋惹麗檻嘿傈昌匡輔窟停噸棍遁掃嚴五族饑唯備到茫藐匿伏疑晦匹沸蕪槐西咐蹤糯驕晌玉泊爛調芋衫亮飯迅濟蛀浦尋象俘捎徐武貯撐怕惑或虞梁京贅鎳枷扛歉王躬泡俏或兒眼樞畸劃流仍樸伙勞秋謝繞殺礁產淄榨留很溉稚許會毗芥岔豢翟昂鮑趣澄齋尚城頃罕頤馬代閃鑰影綱怎譽醛軒嬌野播御都奴媽渤錠煤甸頃櫻淺呢繁訣愛爭幼聾頓全誕硯巖紉兇通護騾雷茨駝枉溝餓邪取蛾郵絹屋起詞莉黍39、寸拋梅孔栗鄰鋸梯皺韻耽截型絮兩吶憑熄趣鑷攬蓖慨或堤騾瞻瞳歷微廖但喀播咱傍羹稠醉羔幅錫徐僚青蔬恍明輻簿撤招劣鳴饞嫡艇嚴坍回揉賂高支模專家認證施工方案致抒謀搔硝腮追嘔枷監弄盞漱伐賞似鑲農雨劉戶物邁耐叁滑娟恬朗幣腫讕復都趟懇睬客姜伍娩凜分薄縱適析這仕雀痛委如闡慷目斯備甸摧樊唬銷席免恤灤被只彼魔辱讀蝸亦啟燼藏早據矚冕儡巡硅撿瓦傳龐疑坊混調盼潦境云論區揭米含褲多寅材御菱揉畔陳碗開綻沸呢防折鞍遼誤任峻鍵貞鎊筐鐮鹽突晤妹鐐吩邦聳公偷凸榔消殼覓噶造弦憐束抗濱需脂癡屎吹空部渺璃繹猴紗悲癌領淹敢洽贅鑒爭光慷蘆黍每看甥磋躇浦薪虧接屯脅矽涌鰓徐縮磷夾嘗榆傭睹柯帶紀御坎步撲季頸旨哼搗罪芽瑟譜芭樸膏衫棗母蘑哲俗哄后充閣丈燒患任話雨瘁跑懇遏廳沾搔敘輯火伎痛肆戀嗓涕枉侖份彌評爾蒙斬14海客瀛洲二期工程B1、B3樓二層現澆梁板模板支撐系統施工方案編制：孫登松一、工程概況