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1、XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX大廳裝飾滿堂架搭設專項方案編制人員：審 核:編制時間：目錄目錄2一、工程概況2二、編制依據3三、腳手架搭設設計3四、構造要求及技術措施44。1滿堂式鋼管腳手架的構造要求及技術措施4五、腳手架的搭設及拆除施工工藝65。1落地式鋼管腳手架塔設施工工藝65。2腳手架的拆除施工工藝6六、安全注意事項7七、安全、文明施工7八、滿堂落地腳手架計算書8九、雙排落地腳手架計算書16一、工程概況本工程為XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX工程天棚（吊頂）裝飾工程，大廳頂棚設計為涂料頂棚，兩側面內墻也為2、乳膠漆涂料,大廳正面和后面出入口外裝掛鋁塑板。大廳位置在辦公樓A區與辦公樓B區的相交處，從0。000三層未連接，沒有設計梁板.四層設置梁板將A區與B區辦公樓連接起來。五層九層A區與B區斷開，十層以上，A區與B區又連成整體。這樣，1層4層大廳形成第一段滿堂架（三個層高高度，11。40m），4層10層形成第二段滿堂架(六個層高高度,22.80m）. 1層4層大廳頂部高度為11。40m，面積約200,第二段頂部高度為22.80m，面積約200.為便于頂棚工程的施工,在大堂內需搭設約10m高滿堂紅鋼管腳手架，滿堂腳手架上不堆放材料，只要滿足施工作業人員及零星材料的負荷即可,滿堂腳手架的使用荷載不超過23、.5KN/。二、編制依據 1、建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ8091） 2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ1302011) 3、建筑結構荷載規范（GB50009-2012)4、鋼管腳手架扣件（GB158312006） 5、施工現場安全臨時用電安全技術規范（JGJ46-2005)6、本工程裝飾裝修工程施工圖三、腳手架搭設設計1、為滿足大廳頂棚裝修施工搭設的滿堂腳手架,搭設高度10米。全部采用483。5鋼管搭設，滿堂腳手架立桿間距縱橫均為1200;立桿接長必須對接,不得采用搭接接長.滿堂腳手架水平橫桿沿高度每間隔1800設一道，距樓地面200設一道掃地桿及連續水平剪刀撐，在8m4、處設置連續水平剪刀撐.滿堂腳手架的剪刀撐縱橫均要設置，每間隔6 m設一道，從下到上全高設置，剪刀撐與樓地面的角度為60度,剪刀撐必須采用搭接接長，搭接長度不小于1米。滿堂腳手架操作平臺滿鋪腳手板,腳手板采用工程模板，腳手板下水平桿的間距不大于600mm,腳手板與水平橫桿用16鐵絲穿孔綁扎牢固。其余構造需滿足JGJ130-2011構造要求。2、大廳出入口及主樓1-2層挑板位置外裝修施工需搭設的雙排落地腳手架，搭設最高高度14米大廳出入口位置，主樓周邊1-2層挑板位置搭設高度為8.5米。立桿的橫距1。4m，縱距1.8m，步距1。8 m；搭設時嚴格控制與建筑物間的間距，保證裝飾施工空間.四、構造要求5、及技術措施4。1滿堂式鋼管腳手架的構造要求及技術措施4。1。1地基處理首先進行搭設場地的清理工作，架體搭設在一層混凝土樓板上，按方案設計的立桿間距進行放線定位,立桿底部鋪設木腳手板墊塊要平穩,不得懸空。4。1.2 立桿本工程腳手架立桿頂端高出操作平臺1。2m.做為頂板臨邊防護欄桿。立桿接頭采用對接扣件連接,立桿與大橫桿采用直角扣件連接。接頭交錯布置，兩個相鄰立柱接頭避免出現在同步同跨內，并在高度方向錯開的距離不小于50cm；各接頭中心距主節點的距離不大于60cm。4。1。3 縱向水平桿搭設應符合下列規定：1。縱向水平桿的搭設應符合本方案構造規定；2。在腳手架的同一步中縱向水平桿應四周交圈用直角6、扣件與內外角部立桿固定；4。1.4 橫向水平桿搭設應符合下列規定：1.搭設橫向水平桿應符合本方案的構造規定2。橫向水平桿的靠墻一端至墻裝飾面的距離不得大于100mm；4.1。5 縱、橫向掃地桿縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座下皮20cm處的立柱上，橫向掃地桿則用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立柱上。4.1。6 剪刀撐本腳手架采用剪刀撐與橫向斜撐相結合的方式，隨立柱、縱橫向水平桿同步搭設，用通長剪刀撐沿架高連續布置。剪刀撐每5步4跨設置一道，斜桿與地面的夾角為60。斜桿相交點處于同一條直線上，并沿架高連續布置.剪刀撐的一根斜桿扣在立柱上,另一根斜桿扣在橫桿伸出的端頭上,兩端分別用旋轉扣件固7、定，在其中間增加2至4個扣結點。所有固定點距主節點距離不大于15cm.最下部的斜桿與立桿的連接點距地面的高度控制在30cm內.剪刀撐的桿件連接采用搭接，其搭接長度100cm，并用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端的距離10cm。 4。1。7 腳手板的鋪設要求1。腳手板應鋪滿鋪穩離開墻面120 mm；2.腳手板搭接處及腳手板探頭部分應用16#鍍鋅鐵絲固定在支承桿件上；3。作業層的腳手板應全數滿鋪；五、腳手架的搭設及拆除施工工藝5。1落地式鋼管腳手架塔設施工工藝落地腳手架搭設的工藝流程為：場地清理 定位設置腳手板墊塊縱向掃地桿立桿橫向掃地桿橫桿剪刀撐連墻桿鋪腳手板搭防護欄桿綁扎安全網8、.根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并作好標記。用鋼卷尺拉直，分出立桿位置,并用白灰點出立桿標記。墊板應準確地放在定位線上,墊板必須鋪放平穩,不得懸空. 在搭設首層腳手架的過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐，待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉結后方可拆除.當腳手架操作層高出連墻件兩步時，應采取臨時穩定措施,直到連墻搭設完畢后方可拆除。立桿設置宜先立里排立桿，后立外排立桿。每排立桿宜先立兩頭的，再立中間的一根，互相看齊后,立中間部分各立桿，雙排架內、外排兩立桿的連線要與墻面垂直,立桿接長時，宜先立外排，后立內排.其余組件的搭設要求參見構造要求。5。2腳手架的拆除施工工藝拆9、架程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，一般的拆除順序為安全網 欄桿 腳手板 剪刀撐 水平桿 立桿。不準分立面拆架或在上下兩步同時進行拆架。做到一步一清、一桿一清。拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣。拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。所有連墻桿必須隨腳手架拆除同步下降，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再除腳手架，分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固。當腳手架拆至下部最后一根長鋼管的高度時，應在適當位置搭臨時拋撐加固.六、安全注意事項1、搭設腳手架的作業人員必須進行培訓，取得上崗證的工人方可上崗。2、腳手架搭設完成后，按JGJ13020110、1規范驗收合格后方可使用.3、操作工人必須遵守安全操作規程，正確使用安全“三寶。4、腳手架上不得堆放材料，施工荷載為2.5KN/。5、施工作業用的機械設備不得放在腳手架上,構件加工應在樓層上進行.七、安全、文明施工1、腳手架搭設時應有專人看護，并拉上警戒線，防止物體打擊。2、機油洗扣件時要注意不污染土壤和環境;鋼管刷防銹漆時應配備滅火器，注意防火。3、機油及油漆屬易燃品，嚴格按管理規程進行運輸、儲存和領用。八、滿堂落地腳手架計算書支撐高度在4米以上的模板支架被稱為扣件式鋼管高支撐架，對于高支撐架的計算規范存在重要疏漏,使計算極容易出現不能完全確保安全的計算結果.本計算書編寫還參考了施工技術2011、02.3。 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011），同時參照了浙江省地方標準建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規程(J109052006）的部分內容。一、參數信息:1.基本參數立桿橫向間距或排距la(m）:1.20，立桿步距h（m）：1。80;立桿縱向間距lb（m):1。20,平臺支架計算高度H(m）：10。00；立桿上端伸出至模板支撐點的長度a（m):0.10，平臺底鋼管間距離（mm)：300。00；鋼管類型(mm）：483.5，扣件連接方式:雙扣件，取扣件抗滑承載力系數：0.80；2.荷載參數腳手板自重(kN/m2）:0。300；欄桿自重（kN/m）：0。150;材料堆12、放最大荷載(kN/m2）:2。500；施工均布荷載（kN/m2）：1.000;3.地基參數地基土類型：；地基承載力標準值(kPa)：300。00；立桿基礎底面面積(m2）：0.20；地基承載力調整系數:1.00。4.風荷載參數本工程地處四川成都市，基本風壓0。3 kN/m2；荷載高度變化系數z 為0.74,風荷載體型系數s 為0。286；施工操作平臺計算中考慮風荷載作用。二、縱向支撐鋼管計算：縱向鋼管按照均布荷載下連續梁計算，截面幾何參數為截面抵抗矩 W = 5。08 cm3;截面慣性矩 I = 12.19cm4;縱向鋼管計算簡圖1.荷載的計算：(1）腳手板與欄桿自重（kN/m)：q11 = 13、0.15 + 0。30。3 = 0.24 kN/m；(2）堆放材料的自重線荷載（kN/m)：q12 = 2.50.3 = 0.75 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值(kN/m)：p1 = 10。3 = 0。3 kN/m2。強度驗算:依照規范規定，縱向支撐鋼管按三跨連續梁計算.最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和；最大彎矩計算公式如下：最大支座力計算公式如下：均布荷載:q1 = 1。2 q11+ 1.2 q12 = 1.20.24+ 1.20.75 = 1.188 kN/m；均布活載：q2 = 1。40。3 = 0.42 kN/m;最大彎距 Mmax = 0。11。18814、1。22 + 0。117 0。421.22 = 0。242 kN。m ;最大支座力 N = 1。11。1881。2 + 1。20.421.2 = 2.173 kN；最大應力 = Mmax / W = 0.242106 / (5080) = 47.605 N/mm2；縱向鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；縱向鋼管的計算應力 47.605 N/mm2小于縱向鋼管的抗壓設計強度 205 N/mm2，滿足要求！3。撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度；計算公式如下：均布恒載： q = q11 + q12 = 0.99 kN/m;均布活載: p = 0。3 kN/m; = 15、(0.677 0.99+0.9900.3）12004/(1002。06105121900)=0。799 mm;縱向鋼管的最大撓度為 0.799 mm 小于縱向鋼管的最大容許撓度 1200/150與10 mm,滿足要求！三、橫向支撐鋼管計算： 支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取板底縱向支撐鋼管傳遞力，P =2。173 kN；支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kN。m） 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.978 kN.m ；最大變形 Vmax = 3。951 mm ；最大支座力 Qmax = 9。507 kN ；最大應力= 16、192。512 N/mm2；橫向鋼管的計算應力 192。512 N/mm2小于橫向鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！支撐鋼管的最大撓度為 3.951 mm 小于支撐鋼管的最大容許撓度 1200/150與10 mm,滿足要求！四、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁,雙扣件承載力設計值取16。00kN，按照扣件抗滑承載力系數0。80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12。80kN 。R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN；縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 9。507 kN；R 12.8017、 kN，所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ 五、模板支架立桿荷載標準值（軸力）計算:作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載.1.靜荷載標準值包括以下內容:（1)腳手架的自重（kN)：NG1 = 0.11610 = 1.161 kN；（2)欄桿的自重(kN)：NG2 = 0.151。2 = 0。18 kN;（3)腳手板自重（kN)：NG3 = 0.31。21.2 = 0.432 kN；(4)堆放荷載(kN)：NG4 = 2。51。21。2 = 3。6 kN;經計算得到,靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.373 kN；2.活荷載為施工荷載標準值產生的荷載18、。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 11。21。2 = 1。44 kN；3.立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1。2NG + 1.4NQ = 1。25.373+ 1。41.44 = 8。464 kN；六、立桿的穩定性驗算：立桿的穩定性計算公式:組合風荷載：其中 N 立桿的軸心壓力設計值（kN) :N = 8。464 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 Lo/i 查表得到; i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm） ：i = 1。58 cm; A - 立桿凈截面面積（cm2）：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩）（cm3)：W=5。08 cm3； - 鋼管立19、桿最大應力計算值 (N/mm2）； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； L0 - 計算長度 (m)； KH - 高度調整系數:KH=1/(1+0.005（10-4)）=0.971； MW - 風荷載產生的彎矩值Mw=0。851.4Mwk=0.851。4Wklah2/10=0.851.40。0441.21。82/10=0。021kNm;其中Wk為風荷載標準值Wk=0.7zsWo=0。70.740。2860.3=0.044kN/m2；如果完全參照扣件式規范，由公式（1)或(2)計算 l0 = k1h (1） l0 = h+2a (2） k1- 計算長度附加系數，取值為1。120、63； - 計算長度系數，參照扣件式規范表；= 1。73; a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；公式(1）的計算結果:立桿計算長度 L0 = k1h = 1。1631。731。8 = 3。622 m；桿件長細比超過JGJ130-2011第14頁表5。1.9規定，lo/i = kh/i =1。01。731。8103/15.8 = 229 250，滿足要求！公式（2）的計算結果：L0/i = 2000 / 15.8 = 127 ;由長細比 l0/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.412 ；鋼管立桿受壓應力計算值； =8463.6 /( 0.41221、4890。971 ）+0.021106/5。08103= 47.318 N/mm2；鋼管立桿穩定性驗算 = 47.318 N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2,滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素,適宜由公式（3）計算l0 = k1k2（h+2a） (3）k2 - 計算長度附加系數,按照表2取值1。018 ；公式（3）的計算結果：L0/i = 2367。868 / 15.8 = 150 ;由長細比 l0/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.308 ；鋼管立桿受壓應力計算值； =8463.6 /（ 0。3084890.971 ）+0。021106/5.022、8103= 61。928 N/mm2;鋼管立桿穩定性驗算 = 61。928 N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則容易存在安全隱患.以上表參照杜榮軍： 扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全七、立桿的地基承載力計算：立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg地基承載力設計值：fg = fgkkc = 300 kPa；其中，地基承載力標準值:fgk= 300 kPa ；腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ；立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =42。32 kPa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向23、力設計值：N = 8。46 kN；基礎底面面積：A = 0.2 m2。p=42。32 fg=300 kPa 。地基承載力滿足要求！九、雙排落地腳手架計算書扣件式鋼管落地腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ1302011）一、參數信息:1。腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 14 m,立桿采用單立管；搭設尺寸為：立桿的橫距為 1。4m，立桿的縱距為1.8m,大小橫桿的步距為1。8 m；內排架距離墻長度為0.30m；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 2 根;采用的鋼管類型為483。5;橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數為 1.00;連墻件采用兩步三跨,豎向24、間距 3.6 m，水平間距5.4 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2。活荷載參數施工均布活荷載標準值:2.000 kN/m2;腳手架用途：裝修腳手架；同時施工層數:1 層；3.風荷載參數本工程地處四川成都市，基本風壓0。3 kN/m2；風荷載高度變化系數z為1.00，風荷載體型系數s為1.13；腳手架計算中考慮風荷載作用;4。靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)：0。1337；腳手板自重標準值(kN/m2）:0.300;欄桿擋腳板自重標準值（kN/m):0.150;安全設施與安全網(kN/m2)：0.005；腳手板類別：竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板25、;每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m):0.038；腳手板鋪設總層數:4；5.地基參數地基土類型:竹笆片腳手板；地基承載力標準值(kPa)：300。00；立桿基礎底面面積（m2)：0.20；地基承載力調整系數:1.00。二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面.按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1。均布荷載值計算小橫桿的自重標準值： P1= 0。038 kN/m ；腳手板的荷載標準值: P2= 0.31。8/3=0。18 kN/m ；活荷載標準值： Q=21.8/3=1。2 kN/m;荷載的計算值: q=1。20。038+126、.20.18+1.41.2 = 1.942 kN/m；小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下： 最大彎矩 Mqmax =1.9421。42/8 = 0。476 kN.m；最大應力計算值 = Mqmax/W =93。663 N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力 =93。663 N/mm2小于小橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3。撓度計算：最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0。038+0。18+1。2 = 1。418 kN/m ;最大撓度 = 5.01。41814004/(3842。06105121900）=2.8227、5 mm；小橫桿的最大撓度 2。825 mm 小于小橫桿的最大容許撓度 1400 / 150=9。333 與10 mm，滿足要求！三、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。1。荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0。0381。4=0.054 kN;腳手板的荷載標準值： P2= 0。31。41。8/3=0。252 kN;活荷載標準值: Q= 21。41.8/3=1。68 kN;荷載的設計值： P=(1。20.054+1.20.252+1.41.68)/2=1。359 kN；大橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值28、最不利分配的彎矩和。均布荷載最大彎矩計算:M1max=0。080。0381.81.8=0.01 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下：集中荷載最大彎矩計算：M2max=0.2671。3591.8= 0.653 kN。m；M = M1max + M2max = 0。01+0.653=0。663 kN.m最大應力計算值 = 0.663106/5080=130.572 N/mm2;大橫桿的最大應力計算值 = 130.572 N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求!3.撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單位:mm；均布29、荷載最大撓度計算公式如下:大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度:max= 0。6770.03818004 /（1002。06105121900） = 0.109 mm；集中荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度:小橫桿傳遞荷載 P=（0。054+0.252+1.68）/2=0。993kN = 1。8830.99318003/ （ 100 2。06105121900） = 4。342 mm；最大撓度和：= max + pmax = 0。109+4。342=4.451 mm；大橫桿的最大撓度 4。451 mm 小于大橫桿的最大容許撓度 1800 / 150=12與10 mm，30、滿足要求!四、扣件抗滑力的計算:按規范表5。1.7，直角、旋轉單扣件承載力取值為8。00kN，按照扣件抗滑承載力系數1。00，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范5.2.5)： R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值，取8.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值;小橫桿的自重標準值： P1 = 0.0381。42/2=0.054 kN；大橫桿的自重標準值： P2 = 0.0381。8=0.069 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0。31。41.8/2=0。378 kN；活荷載標準值:31、 Q = 21.41.8 /2 = 2。52 kN;荷載的設計值: R=1。2(0.054+0。069+0。378）+1.42。52=4。129 kN;R 8。00 kN,單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：（1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0。1337kN/m NG1 = 0.1337+（1。402/2）0.038/1。8014.00 = 2。290kN;（2）腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0。3kN/m2 NG2= 0。341。8（1.4+0。3）/2 = 1.836 k32、N；（3）欄桿與擋腳手板自重標準值;采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/m NG3 = 0。1541.8/2 = 0.54 kN；（4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網;0.005 kN/m2 NG4 = 0。0051.814 = 0.126 kN;經計算得到,靜荷載標準值NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4。792 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ= 21.41.81/2 = 2。52 kN；風荷載標準值按照以下公式計算其中 Wo - 基本風壓(kN/m2),按照建筑結構荷載規范（GB533、0009-2012)的規定采用: Wo = 0。3 kN/m2; Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范（GB50009-2012）的規定采用： Uz= 1 ； Us - 風荷載體型系數:取值為1.13;經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.311.13 = 0.237 kN/m2;不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1。24.792+ 1.42.52= 9。278 kN;考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N = 1.2 NG+0.851。4NQ = 1.24.792+ 0。851。42。52= 8。749 kN；風荷載設計值34、產生的立桿段彎矩 MW為Mw = 0.85 1。4WkLah2/10 =0。850 1。40.2371。81.82/10 = 0。165 kN。m;六、立桿的穩定性計算： 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為:立桿的軸向壓力設計值:N = 9.278 kN;計算立桿的截面回轉半徑：i = 1。58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3。3得:k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時,取塊1。0;計算長度系數參照扣件式規范表5。3。3得： = 1.57 ；計算長度 ，由公式 lo = kh 確定：l0 = 3。264 m；長細比 Lo/i = 207 ;軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比35、 lo/i 的計算結果查表得到:= 0。169 ;立桿凈截面面積： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量（抵抗矩） ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； = 9278/（0.169489)=112.273 N/mm2；立桿穩定性計算 = 112。273 N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求!考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式立桿的軸心壓力設計值：N = 8。749 kN；計算立桿的截面回轉半徑：i = 1.58 cm;計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3。3得： k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規范36、表得： = 1.57 ；計算長度 ，由公式 l0 = kuh 確定:l0 = 3.264 m；長細比： L0/i = 207 ；軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 的結果查表得到:= 0。169立桿凈截面面積： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量（抵抗矩） ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； = 8749。12/（0。169489）+164688。098/5080 = 138.288 N/mm2；立桿穩定性計算 = 138。288 N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！七、最大搭設高度的計算： 按規范37、5.3。6條不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算:構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.502 kN；活荷載標準值：NQ = 2。52 kN；每米立桿承受的結構自重標準值：Gk = 0.134 kN/m；Hs =0.1694。89104205103(1。22。502+1.42。52）/(1。20.134)=64。89 m；按規范條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米:H = 64。89 /(1+0。00164。89)=60.936 m;H= 60。936 和38、 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =50 m。腳手架單立桿搭設高度為14m，小于H，滿足要求!按規范5.3。6條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.502 kN；活荷載標準值：NQ = 2.52 kN；每米立桿承受的結構自重標準值:Gk = 0.134 kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw / （1。40.85） = 0.165 /（1。4 0.85） = 0。138 kN.m；Hs =（ 0.16939、4.8910-4205103(1.22.502+0。851。4(2.52+0。1694。891000。138/5。08）)）/（1。20.134）=51.49 m；按規范5。3.6條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米,按照下式調整且不超過50米：H = 51。49 /(1+0.00151。49)=48.969 m；H= 48。969 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =48.969 m。腳手架單立桿搭設高度為14m，小于H，滿足要求!八、連墻件的穩定性計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.237 kN/m40、2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 19.44 m2；按規范5。4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力（kN）, N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值（kN），按照下式計算：Nlw = 1。4WkAw = 6。458 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 11.458 kN;連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i = 300/15。8的結果查表得到=0。949,l為內排架距離墻的長度；又： A = 4。89 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 41、Nf = 0.9494。89104205103 = 95.133 kN；Nl = 11.458 Nf = 95。133,連墻件的設計計算滿足要求!連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 11。458小于雙扣件的抗滑力 16 kN，滿足要求！連墻件扣件連接示意圖九、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg地基承載力設計值：fg = fgkkc = 300 kPa;其中,地基承載力標準值：fgk= 300 kPa ；腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ;立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =46.392 kPa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值：N = 9.278 kN;基礎底面面積：A = 0。2 m2。p=46.392 fg=300 kPa 。地基承載力滿足要求！