午啪啪夜福利无码亚洲,亚洲欧美suv精品,欧洲尺码日本尺码专线美国,老狼影院成年女人大片

1、xx市體育學校暨xx市全民健身中心工程外腳手架專項施工技術方案審批：審核：編制：目 錄第一章、工程概況1第二章、編制依據4第三章、設計總體思路4第四章、落地式雙排鋼管腳手架54。1 落地式鋼管腳手架材料要求54.2構造要求64.3施工流程64.4施工技術要求7第五章、腳手架搭設質量的檢查驗收規定11第六章、安全管理要求12第七章、腳手架的拆除要求13第八章、腳手架設計計算書148。1計算說明及荷載的取值148.2計算書14第九章、附圖24第一章、 工程概況工程名稱：xx市體育學校暨xx市全民健身中心土建施工及裝修工程。建設地點：xx市建設規模:xx市體育學校暨xx市全民健身中心建設工程，總用地2、面積約250畝，總建筑面積70512m2,地上建筑面積68598m2，地下建筑面積1914m2,其中體育學校建筑面積為50754m2，包括綜合館一、綜合館二、教學綜合樓（含食堂）、學生宿舍等；全民健身中心建筑面積為19758m2，容積率為0.4653,綠地率36.02%.建設單位：代建單位：監理單位：設計單位：施工單位：全民健身中心總建筑面積19758。建筑總高34m-41.6m。建筑功能：一層游泳館，網球。二層：網球館。三層：綜合球類館。建筑結構形式為框架結構+網架屋頂復合彩板面層,結構設計合理使用年限為50年，抗震設防烈度8級。本工程建筑使用年限為3類（50年）;耐火等級為一級，抗震設防烈3、度為八度;屋面防水等級為級；地下工程防水等級為二級。建筑類別：二類高層公共建筑,體育建筑等級為丙級。綜合館一建筑物主體結構為框架體系，屋頂為鋼網架結構，總建筑面積為9224。4,建筑總高（31.30-36.31）m.屬于二類高層公共建筑,體育建筑等級為丙級。建筑樓層、層高: 軸為2層：一層為籃球訓練場，層高為14。5m（其中本工程0.000標高相對于絕對標高為1915.50） 二層為排球場，層高15。0m。建筑物總高為29。5m。軸為4層：1到3層主要為男、女衛生間、樓梯、過道、配電室等，四層為乒乓球訓練場。一層標高為7。00m，二層、三層和四層均為7.50m 。建筑物總高為29。5m.軸為34、 層：一層為擊劍場,層高為7.00m（其中本工程0.000標高相對于絕對標高為1915。50m） 二層為武術訓練場和形體室，層高7。50m ;三層為體操訓練場，層高15.0m。建筑物總高為29。5m；綜合館二建筑物主體結構為框架體系，屋頂為鋼網架結構.結構設計使用年限為50年，抗震設防烈度8度，總建筑面積為15944。6,建筑總高（16。20-30.00）m。屬于二類高層公共建筑。功能：負一層：人防地下室：2795。31含車庫、水泵房、消防水池。一層:5712。68含網球場、舉重室、拳擊訓練場、更衣室。二層：2600.83含摔跤場、乒乓球室、更衣室。三層:2234。95含柔道場、乒乓球室、更衣5、室。四層：2600。83含羽毛球場、乒乓球室、更衣室.綜合教學樓本工程分為區,區,區，區主要為教研室、辦公室、會議室等；區為連廊部分，區主要為教師、實驗室、閱覽室等,總建筑面積11510,建筑層數共五層，建筑高度23.4m（室外地面至屋脊的高度）；其中負一層層高4。5m，一至四層層高均為3。6m，建筑結構形式為鋼筋混凝土結構，結構設計合理使用年限為50年，建筑耐火等級二級。功能為負一層：建筑面積2403.4、一層：2403。4二層：2178。5、三層：2178。5、四層+樓梯間屋頂層：2346。2。食堂本工程第一層：門廳、淋浴、回族餐廳、廚房、更衣室、衛生間、電梯間、樓梯間等；第二層為廚房、更6、衣室、衛生間、電梯間、樓梯間等;第三層為餐廳、廚房、更衣室、衛生間、電梯間、樓梯間等。第四層為餐廳、備餐間、更衣室、衛生間、樓梯間、電梯間等?？偨ㄖ娣e2967.5.建筑層數4層,建筑高度16.95m。建筑結構形式為鋼筋混凝土結構，結構設計合理使用年限為50年，抗震設防烈度8度.建筑耐火等級二級。學生宿舍本工程主要為學生宿舍、活動室、值班室等，總建筑面積6038,建筑層數7層,建筑高度25。2m為二類高層居住建筑，每層層高3。6m,建筑結構形式為鋼筋混凝土剪力墻結構，結構設計合理使用年限為50年，建筑耐火等級為二級。17層：宿舍總建筑面積6038。車庫一層車庫建筑面積5037，停車位204個。7、屋面網球場地面積5037.建筑結構形式為框架結構，結構設計合理使用年限為50年，抗震設防烈度8度，建筑耐火等級一級，建筑類別:一層架空車庫為低層民用建筑;體育建筑等級為丙級。第二章、 編制依據1、云南省設計院設計的xx市體育學校暨xx市全民健身中心工程設計施工圖;2、建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ80-91）；3、建筑施工扣件鋼管腳手架安全技術規程（JGJ130-2001）；4、建筑施工安全檢查標準（JGJ5999）；5、建設工程安全生產管理條例；6、建筑地基基礎設計規范(GB 50007-2002）;7、建筑結構荷載規范（GB 500092001）8、鋼結構設計規范(GB 50017-8、2003）9、中華人民共和國工程建設標準強制性條文；10、品茗施工安全設施計算軟件；第三章、 設計總體思路根據工程建筑造型、結構形式，在本工程結構和裝飾施工中采用落地式雙排鋼管腳手架,腳手架立桿橫距為0.9m，縱距為1.8m，步距為1.8m，腳手管離墻0.25m,腳手架均滿鋪水平兜網，外側密目安全網全封閉,操作層設200高木擋腳板。腳手架基礎均為100mm厚碎石墊層，表面用100mm厚 C20砼進行硬化，所有立桿下均加50mm厚墊板。腳手架基礎寬1.8m,外側設200（寬）x300（高）mm排水溝,雨水、污水排至現場沉淀池，沉淀后排入市政排水管網。第四章、 落地式雙排鋼管腳手架4.1 落地式鋼9、管腳手架材料要求1、基礎：立桿基礎是腳手架的整體承壓部位，為使立桿基礎堅實， 基槽回填土要分層夯填,做100mm厚碎石墊層,表面用100mm厚 C20砼進行硬化,寬為距墻外邊1。8m.腳手架外側砌筑排水溝，溝寬200mm、溝深300mm(起點處）、坡度2。立桿下設50mm墊板，(詳見后附圖一）布設必須平穩，不得懸空。架體下部或附近不得隨意進行挖掘作業，如確需挖掘，應制訂架體的加固措施，并報技術主管部門批準后實施。2、鋼管：腳手架的桿件采用直徑48、壁厚3。5mm的焊接鋼管,其材質應符合GB/T700碳素結構鋼中Q235A級鋼的規定，有嚴重銹蝕、彎曲、壓扁、裂縫的鋼管嚴禁使用。新鋼管須持有制造廠10、質量證明單，主要用作立桿、小橫桿、大橫桿、斜撐等；3、腳手板:采用50mm挑板，長度不小于4m，寬度不小于200mm,厚度不小于50mm,嚴禁有探頭板，邊緣處縱橫筋相交點用鐵絲扎緊。4、扣件：使用的回轉、直角、對接扣件均采用標準扣件，扣件應采用可鍛鑄鐵制成，其技術要求應符合GB15831鋼管腳手架扣件的規定，新扣件須持有制造廠質量證明單，有脆裂、變形、滑絲的扣件禁止使用.扣件表面應進行防銹處理。扣件活動部位應能靈活轉動.當扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離應不小于5mm。5、安全（兜）網：安全網必須采用密目式安全網,并且必須有勞動局頒發的使用許可證。4.2 構造要求1、立桿橫距為0.9m，縱距為11、1.5m，步距為1.75m,腳手管離墻0。25m，總高度按照建筑物最高高度41。6m，計算時按照43m計算.腳手架外側，從第二步開始,每層均須在外立桿里側設一道鋼管防護攔.按照規范要求全高設置剪刀撐;剪刀撐應聯系3 4根立桿，斜桿與地面夾角為4560度，剪刀撐應沿步高連續布置,在相鄰兩排剪刀撐之間,設大斜撐,剪刀撐的斜桿除兩端用旋轉扣件與腳手架的立桿或大橫桿扣緊外，在其中間增加不少于1米3個扣要求.2、連墻件的設置：附墻拉結主要是用以抵抗風荷載及垂直荷載的偏心影響,以及減小立桿的長細比；是防止腳手架變形失穩的重要措施;其垂直方向的間距按照樓層層高進行設置,水平方向的間距按照不大于5.4米，即按12、照兩步三跨設置,并按梅花型排列。在每層框架柱或梁上,每跨用短腳手鋼管與框架柱、梁連接，并從第一步大橫桿處開始設置。腳手架與拉桿之間采用短鋼管連接.3、每層腳手架均滿鋪設水平兜網，操作層外側設50板和踢腳板,首層采用水平兜網+50板+15厚復合木模板進行封閉。4、腳手架外側加掛密目網作為安全防護。4.3 施工流程地基整平、夯實鋪100mm厚碎石墊層澆筑100mm厚C20砼定位、定距鋪50mm墊板裝底座、豎立桿縱向掃地桿橫向掃地桿縱向水平桿橫向水平桿上一步縱向水平桿上一步橫向水平桿掛水平安全網連接連墻件剪刀撐掛密目安全網檢查驗收投入使用。4.4 施工技術要求1、立桿設置要求：立桿橫向距離為0.9米13、，縱向距離為1.75米，內立桿距墻面距離為250mm。在搭設中,相鄰立桿的接頭位置應錯開布置在不同的步距內，與相近大橫桿的距離為不大于步距的三分之一，立桿與大橫桿必須用直角扣件扣緊,不得隔步設置或遺漏。立桿接長除頂層頂部采用搭接外,其余各層各步接頭采用對接扣件連接。端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不小于100mm，立桿的垂直偏差應不大于架高的/300，且同時控制其絕對偏差不大于50mm，立桿頂端應高出檐口1.5m。立桿、大橫桿的接頭位置如圖所示：2、大橫桿設置要求：大橫桿的長度不小于三跨，且不小于6m。大橫桿對拉桿起約束作用，故立桿和大橫桿必須用直角扣件扣緊,不得遺漏。大橫桿均布置在立桿的里側。同14、一水平內的內外兩根大橫桿的接頭和上下相鄰的兩根大橫桿的接頭均應相互錯開,不得出現在同一跨、同一步內,相鄰接頭的水平距離大于500mm.各接頭中心至最近主節點的距離不大于總距的1/3。搭接時的搭接長度不應小于1m，等間距設置三個旋轉扣件扣牢，扣件的外邊緣到桿端距離不應小于100mm。掃地桿必須縱、橫向設置,縱向掃地桿用直角扣件固定在距墊板上皮20cm的立桿上。橫向掃地桿用直角扣件固定在緊貼大橫桿下方的立桿上.3、小橫桿設置要求:貼近立桿布置，搭設于大橫桿之上并用直角扣件扣緊。主節點處必須設置一根小橫桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除.主節點處兩個直角扣件的中心距不應大于150mm.搭設的小橫桿伸出外立15、桿邊長度不得長短不一，最好控制在150300mm左右，便于密目安全網的掛設，保證整個外架的立面效果。小橫桿靠墻端的外伸長度不得小于100mm，且不得大于300mm，且小橫桿靠墻一端至裝飾面的距離不得大于100mm。作業層上非主節點處的小橫桿，宜根據支承腳手板的需要等距離設置，最大間距不應大于立桿縱距的1/2。在相鄰立桿之間，根據需要加設12根小橫桿。在任何情況下，均不得拆除作為基本構架結構桿件的小橫桿。4、剪刀撐、斜桿的設置：按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范的要求,對于高度不超過24米時，腳手架外立面需在結構轉角處設置剪刀撐，然后每隔不超過15米設置一道剪刀撐,并由底部至頂部連續設置（16、詳見附圖二）。對于高度超過24米時腳手架，腳手架外立面需滿設剪刀撐,并由底部至頂部連續設置。剪刀撐連接部位必須滿足1米3扣要求（詳見附圖三）.剪刀撐必須隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設。剪刀撐的斜桿用旋轉扣件固定在與之相交的立桿或大橫桿扣緊外，旋轉扣件中心至主節點的距離不大于150mm.剪刀撐斜桿與地面夾角為4560度，同時剪刀撐斜桿應與腳手架基本構架桿件可靠連接。5、腳手板的設置：在樓層處外架操作層上滿鋪腳手板,腳手板采用50mm厚木板設置。作業層腳手板應鋪滿、鋪穩,離開墻面120150mm。腳手板必須鋪設嚴密,并不得出現探頭板，腳手板必須用鐵絲扎牢。在鋪腳手板的操作層上必須設擋腳板，擋腳17、板高度不小于180mm.腳手板的搭接可采用兩種方式：一種是采用對接，對接時,接頭處必須設置兩根小橫桿,腳手板外伸長度為130150mm，兩塊腳手板外伸長度的和不大于300mm。另一種為搭接鋪設，搭接時，接頭必須支在小橫桿上,搭接長度大于200mm，其伸出小橫桿的長度不小于100mm。6、連墻件（詳見附圖四）在每個樓層上，嚴格按照兩步三跨要求設置拉墻件，用短腳手鋼管與預埋短鋼管采用扣件連接，短鋼管在澆筑混凝土時根據設置要求在樓層混凝土邊梁上進行埋設，埋設外露長度不小于250mm，埋設長度不小于250mm,待混凝土強度等級達到設計強度時，采用短鋼管與架體的內外立桿進行拉結。7、登高上人梯根據現場實18、際情況設置登高上人梯，具體位置現場指定，每一步設一跑，扶梯外用密網做圍護.寬度1.0m、坡度1:2。用4根48鋼管連接在立柱上，在4根鋼管下設小橫桿，在其上固定50腳手板作面層,上用木條釘出防滑條。8、掛設安全網在架體的外立面內側掛設安全網,使用的安全網應為合格產品。密目安全網與縱向水平桿連接材料為尼龍繩，穿安全網的尼龍繩必須穿過預留穿孔,不得任意穿，以免破壞安全網.立面安全網掛設必須嚴密、牢固,沿豎向架高必須每隔兩步架設一道水平兜網，水平兜網與結構面的距離不得大于100mm.9、防雷接地：避雷針用12 鍍鋅鋼筋制作，高度不小于1m,設置在腳手架四角立桿上，并將所有最上層的大橫桿全部連通，形成19、避雷網。在腳手架四角設置防雷接地裝置。接地體采用長1.5米,壁厚3.5mm的鋼管打入地下，頂端距地面50cm，接地線采用6mm2的雙色銅導線與接地體焊接連，與接腳手架連接采用焊接。10、扣件的安裝要求扣件規格必須與鋼管外徑相同。栓擰緊力矩不應小于40N。m，且不應大于65N.m。（1）在主節點處固定橫向水平桿,縱向水平桿、剪刀撐、橫向斜撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不大于150mm。（2)對接扣件開口應朝上或朝內。（3）各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不小于100mm。11、腳手架的搭設規定(1）在搭設之前必須對進場的腳手架桿、配件等進行嚴格的檢查，禁止使用規格和質量不合格的桿配20、件.（2）腳手架的搭設作業必須在統一指揮下，嚴格按照規程進行：a、按本施工方案設置各桿件位置。b、腳手架應從一個角部開始并向兩邊延伸交圈搭設。c、應按定位依次搭設立桿，將立桿與縱橫向掃地桿連接固定，然后裝設第一步縱向和橫向平桿，隨校正立桿垂直并加以固定，并按此要求繼續向上搭設。d、剪刀撐、斜桿等整體拉結桿件和連墻件應隨搭升的架子一起及時設置.e、架子搭設人員必須拴安全帶。12、其它：腳手架必須采用閉合形式，如遇井字吊等腳手架必須斷開處,須加密該部位連接拉桿，腳手架同一步縱向水平桿必須交圈。立柱基礎不在同一水平高度時，必須將高處的大橫桿向低處延長兩跨，并與底處立桿固定。腳手架必須配合施工進度搭設21、，一次搭設高度應高于操作層，但不宜大于一步架。13、質量標準（1）保證項目a、腳手架立桿要垂直,大、小橫桿要平整.b、各種連接扣件必須扣接牢固。C、相鄰兩柱的接頭要錯開。(2）允許偏差項目1立桿垂直度按架高30m內上下偏差1/200控制2立桿間距100mm3大橫桿高差總長不大于50mm第五章、 腳手架搭設質量的檢查驗收規定腳手架搭設完成以后，由安全員牽頭組織檢查、驗收,主要檢查立桿垂直度、間距、縱向水平桿高差、橫向水平桿外伸長度偏差及扣件的安裝。技術要求及容許偏差值應在規定允許的范圍內,經項目部檢查驗收合格后，方準使用。檢查的主要內容為：(1）構架結構符合規定和施工方案，個別部位的尺寸變化應在22、允許的調整范圍內。（2）節點的連接可靠.扣件螺栓擰緊扭力矩在40N。m 65N。m。（3）腳手架立桿的垂直度偏差應l/300，且同時控制其最大垂直度偏差值：不大于50mm。(4）腳手架的水平桿偏差應1/250,且全架長的水平偏差值：不應大于50mm。(5）作業層鋪板、安全防護措施等應符合規范要求.第六章、 安全管理要求1、人員要求:從事架體搭設作業人員應是專業架子工，且取得勞動部門核發的特殊工種操作證。架子工應定期進行體檢,凡患有不適合高處作業病癥的不準上崗作業。架子工作業時必須戴好安全帽、安全帶和穿防滑鞋。2、作業層每1架面上使用的施工荷載(人員、材料和機具)不得超過2KN/。3、在架面上設23、置的材料應堆放整齊、穩固，不影響施工操作和人員通行。嚴禁上架人員在架面上奔跑、通行。4、施工期間嚴禁拆除下列桿件：主節點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿;連墻桿;支撐；欄桿、擋腳板.確因操作要求需要臨時拆除時，必須經主管人員同意,采取相應彌補措施，并在作業完畢后,及時予以復原。5、當有六級及六級以上大風和雨、霧天氣時,停止腳手架搭設與拆除作業。6、在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。7、按規范做好腳手架的接地、避雷工作，接地按施工現場臨時用電安全技術規范規定執行。8、工人在架上作業時，應注意自我安全保護和他人的安全,避免發生碰撞、閃失和落物，嚴禁在架上戲鬧和坐在欄桿上等不24、安全處休息。9、每班工人上架作業時，應先行檢查有無影響安全作業的問題存在，在排除和解決后方可開始作業。在作業中發現有不安全的情況和跡象時，應立即停止作業進行檢查，解決以后才能恢復正常作業.發現有異常和危險時，應立即通知所有架上人員撤離。10、在每步的作業完成之后，必須將架上剩余材料移至室內，在作業期間，應及時清理落入安全網內的材料和物品,在任何情況下,嚴禁自架上向下拋擲材料物品和傾倒垃圾。h、嚴禁上下同時作業,堆積在外架兜網上的建筑垃圾要及時清理干凈11、加強檢查、驗收，加強監督.搭設階段必須加強檢查監督，及時搭設與拆除安全網,發現問題及時糾正。使用階段要進行安全檢查與維護。第七章、 腳手架的25、拆除要求1、腳手架拆除前由項目經理召集有關人員對工程進行全面檢查,確認已不需要腳手架時，方可進行拆除.2、拆除外腳手架前應進行安全技術交底。拆除人員必須拴安全帶.3、拆除腳手架，應設置警戒區,并應專人負責警戒.4、拆除腳手架前，將腳手架上的遺留材料、雜物等清除干凈。然后按自上而下，先裝者后拆，后裝者先拆的順序進行。一般的拆除順序為18mm層板腳手板安全網剪刀撐大橫桿小橫桿立桿。5、不準分立面拆架或在上下兩步同時進行拆架。做到一步一清，一桿一清。剪刀撐應先拆除中間后再拆兩頭扣件。拆立桿時應先抱住立桿再拆開最后兩個扣件。所有連墻桿等必須隨腳手架拆除同步下降.所有桿件和扣件在拆除時應分離，不準在桿件26、上附著扣件或兩桿連著送到地面。6、所有的腳手板，應自外向里搬運或用繩索捆好后下放，以防腳手板和垃圾物從高處墜落傷人。7、在拆除過程中，凡已松開連接的桿配件應及時拆除運走，避免誤扶和誤靠已松脫連接的桿件。8、在拆除過程中，應作好配合、協調工作,禁止單人進行拆除較重桿件的危險作業。9、拆下的桿件與零配件運到地面后，應隨時整理、檢查，按品種、分規格堆放整齊，妥善保管。10、拆除腳手架時,要加強對成品的保護，以防損壞門窗玻璃及外墻飾面。11、每天拆架下班時，不應留下隱患部位。第八章、 腳手架設計計算書8.1 計算說明1、計算高度以最大搭設高度43米作為計算;2、計算荷載按照同時施工兩層，腳手板鋪設兩層27、進行計算;8.2 計算書扣件式鋼管落地腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001)、建筑地基基礎設計規范（GB 50007-2002)、建筑結構荷載規范（GB 500092001)、鋼結構設計規范（GB 50017-2003）等編制.一、參數信息：1。腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 43 米，立桿采用單立管；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.8米，立桿的橫距為0.9米，大小橫桿的步距為1.8 米；內排架距離墻長度為0.25米；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 2 根;采用的鋼管類型為483。5；橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數為 0.80;28、連墻件采用兩步三跨,豎向間距 3。6 米，水平間距5.4 米，采用扣件連接;連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布活荷載標準值：2。000 kN/m2；腳手架用途：裝修腳手架;同時施工層數：2 層；3.風荷載參數本工程地處云南省xx市，基本風壓為0。39 kN/m2;風荷載高度變化系數z為1。67，風荷載體型系數s為0.55；腳手架計算中考慮風荷載作用4。靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值（kN/m2）:0。1337；腳手板自重標準值（kN/m2）:0.350;欄桿擋腳板自重標準值（kN/m）:0。140；安全設施與安全網（kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:2;腳手板類別：29、木腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、木腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m2):0。038;5。地基參數地基土類型：素填土；地基承載力標準值(kpa)：130。00；立桿基礎底面面積(m2）：0.25；地基承載力調整系數:1。00。二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值： P1= 0。038 kN/m ;腳手板的荷載標準值： P2= 0.351。8/3=0.21 kN/m ；活荷載標準值： Q=21。8/3=1.2 kN/m；荷載的計算值： q=130、.20。038+1.20。21+1.41。2 = 1.978 kN/m;小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩,計算公式如下: 最大彎矩 Mqmax =1.9780。92/8 = 0.2 kN.m;最大應力計算值 = Mqmax/W =39.425 N/mm2;小橫桿的最大彎曲應力 =39。425 N/mm2小于小橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求!3。撓度計算:最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0。038+0.21+1.2 = 1.448 kN/m ;最大撓度 V = 5.01.4489004/（3842.06105121931、00)=0。493 mm;小橫桿的最大撓度 0。493 mm 小于小橫桿的最大容許撓度 900 / 150=6 與10 mm，滿足要求！三、大橫桿的計算：大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。1。荷載值計算小橫桿的自重標準值： P1= 0.0380.9=0。035 kN;腳手板的荷載標準值： P2= 0.350。91。8/3=0。189 kN；活荷載標準值： Q= 20。91.8/3=1.08 kN；荷載的設計值： P=（1.20.035+1.20。189+1。41.08)/2=0。89 kN；大橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的32、設計值最不利分配的彎矩和。均布荷載最大彎矩計算:M1max=0。080。0381.81.8=0。01 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下：集中荷載最大彎矩計算:M2max=0。2670。891。8= 0。428 kN.m；M = M1max + M2max = 0.01+0.428=0。438 kN.m最大應力計算值 = 0.438106/5080=86。172 N/mm2；大橫桿的最大應力計算值 = 86。172 N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3。撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單位:mm均布荷33、載最大撓度計算公式如下:大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度: Vmax= 0.6770.03818004 /(1002.06105121900) = 0。109 mm；集中荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：小橫桿傳遞荷載 P=（0。035+0。189+1。08)/2=0.652kN V= 1.8830.65218003/ （ 100 2。06105121900) = 2。85 mm；最大撓度和：V= Vmax + Vpmax = 0。109+2.85=2。959 mm;大橫桿的最大撓度 2.959 mm 小于大橫桿的最大容許撓度 1800 / 150=12與10 34、mm,滿足要求!四、扣件抗滑力的計算:按規范表5.1。7，直角、旋轉單扣件承載力取值為8。00kN，按照扣件抗滑承載力系數0。80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6。40kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范）: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取6。40 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值;小橫桿的自重標準值： P1 = 0.0380。92/2=0。035 kN；大橫桿的自重標準值： P2 = 0.0381。8=0.069 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0。350.91。8/2=0。284 kN；活荷載標準值: Q 35、= 20.91.8 /2 = 1。62 kN；荷載的設計值: R=1。2(0。035+0。069+0。284）+1.41。62=2。733 kN；R 6.40 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ 五、腳手架立桿荷載計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載.靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN)，為0.1337 NG1 = 0.1337+(0。902/2)0.038/1。8043。00 = 6。575； (2)腳手板的自重標準值（kN/m2)；采用木腳手板,標準值為0。35 NG2= 0.3521。8(0.9+0.2)/2 = 0。724 kN;36、 （3)欄桿與擋腳手板自重標準值（kN/m）;采用欄桿、木腳手板擋板，標準值為0。14 NG3 = 0。1421。8/2 = 0。252 kN； （4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2）；0.005 NG4 = 0。0051.843 = 0。387 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 7。938 kN;活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ= 20.91.82/2 = 3.24 kN；風荷載標準值按照以下公式計算其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載37、規范（GB500092001）的規定采用： Wo = 0。39 kN/m2； Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范（GB500092001)的規定采用: Uz= 1。67 ; Us - 風荷載體型系數：取值為0。548；經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.391.670。548 = 0.25 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1。27。938+ 1。43.24= 14.062 kN；考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值為 N = 1。2 NG+0。851.4NQ = 1。27.938+ 0。851.43.24= 1338、。381 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW為 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0。850 1。40.251。8 1。82/10 = 0。173 kN。m；六、立桿的穩定性計算： 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為：立桿的軸向壓力設計值：N = 14.062 kN；計算立桿的截面回轉半徑：i = 1。58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表得：k = 1。155 ；當驗算桿件長細比時,取塊1。0；計算長度系數參照扣件式規范表5。3。3得： = 1。5 ；計算長度 ,由公式 lo = kh 確定：l0 = 3。118 m；長細比 Lo/i = 197 ;軸心受壓立桿39、的穩定系數，由長細比 lo/i 的計算結果查表得到：= 0.186 ;立桿凈截面面積： A = 4.89 cm2;立桿凈截面模量（抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值:f =205 N/mm2; = 14062/（0.186489)=154.604 N/mm2；立桿穩定性計算 = 154.604 N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式立桿的軸心壓力設計值：N = 13。381 kN；計算立桿的截面回轉半徑:i = 1.58 cm;計算長度附加系數參照扣件式規范表得： k = 1.155 ;計算長度系數40、參照扣件式規范表5。3.3得： = 1.5 ；計算長度 ，由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3。118 m；長細比: L0/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到：= 0.186立桿凈截面面積： A = 4。89 cm2；立桿凈截面模量（抵抗矩) ：W = 5。08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； = 13381.44/（0.186489)+173390.043/5080 = 181.255 N/mm2；立桿穩定性計算 = 181.255 N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求!七、最大41、搭設高度的計算: 按規范5。3.6條不考慮風荷載時，采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K（kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1。364 kN；活荷載標準值：NQ = 3。24 kN；每米立桿承受的結構自重標準值:Gk = 0。134 kN/m;Hs =0。1864.8910-4205103（1。21。364+1.43.24)/(1。20。134)=77.745 m；按規范5。3.6條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：H = 77。745 /（1+0。00177.745)42、=72.137 m； H= 72.137 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =50 m。腳手架單立桿搭設高度為43m，小于H,滿足要求！按規范5。3.6條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算:構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K（kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.364 kN；活荷載標準值：NQ = 3.24 kN；每米立桿承受的結構自重標準值：Gk = 0.134 kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw / (1。40.85) = 0.173 /(1.4 0.85) = 43、0.146 kN。m；Hs =( 0.1864.89104205103(1.21。364+0.851。4(3。24+0。1864。891000.146/5。08)）/（1。20。134)=62.636 m；按規范5。3。6條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米:H = 62.636 /（1+0.00162.636)=58.944 m; H= 58。944 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =50 m。腳手架單立桿搭設高度為43m，小于H，滿足要求！八、連墻件的計算： 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準44、值 Wk = 0.25 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 19.44 m2；按規范5.4。1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN）, N0= 5。000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值（kN），按照下式計算：Nlw = 1。4WkAw = 6。8 kN;連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 11.8 kN;連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l0/i = 250/15.8的結果查表得到=0.958,l為內排架距離墻的長度；又： A = 4。89 cm2；f=205 N/mm2;45、連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0。9584。8910-4205103 = 96。035 kN；Nl = 11.8 Nf = 96。035,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 11.8小于雙扣件的抗滑力 12.8 kN,滿足要求！連墻件扣件連接示意圖九、立桿的地基承載力計算： 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg地基承載力設計值:fg = fgkkc = 130 kpa;其中，地基承載力標準值:fgk= 130 kpa ；腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ；立桿基礎底面的平均壓力:p = N/A =53。526 kpa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值:N = 13。381 kN；基礎底面面積：A = 0.25 m2。p=53。526 fg=130 kpa 。地基承載力滿足要求！