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1、xxxx工程處專項施工方案項目名稱：xx市測繪中心辦公樓工程專項名稱：外腳手架專項施工方案文件編號：開始實施日期：xx年5 月2日xxxx工程處 第四項目部目錄1編制依據32工程概況43施工部署43。1安全防護領導小組43。2設計總體思路54勞動力及材料、機具配備54.1 材料選擇54。2勞動力配備64。3材料配備64.4機具配備75腳手架搭設措施及要求75.1立桿間距85.2大橫桿、小橫桿設置85.3剪刀撐95。4腳手板、腳手片的鋪設要求95.5防護欄桿105.6連墻件105.7架體內封閉116腳手架檢查與驗收117腳手架搭設安全技術措施127.1 技術保障措施127.2質量保障措施137。2、3安全保障措施138腳手架拆除安全技術措施169卸料平臺的施工工藝17附:腳手架計算書181編制依據1。1施工圖紙xx市測繪服務中心施工圖紙 1。2xx市測繪服務中心施工組織設計1。3主要規范、規程序號規范、規程名稱發布日期施行日期規范規程編號1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范2001。022001.6JGJ130-20012建筑施工高處作業安全技術規范1992.01JGJ80-913建筑施工安全檢查標準1999。031999。05.01JGJ59-994建筑結構荷載規范2002.01。012002。03.01GB5000920011。4參考手冊序號名稱1建筑施工手冊(第四版）2建筑施工計3、算手冊3實用建筑施工安全手冊2工程概況序號項 目內 容1工程名稱xx市測繪服務中心2工程地址3建設單位4設計單位5監理單位7施工單位xx第68工程處8建筑高度70。7m9層高地下車庫一層,層高5。1m;地上裙樓一、二層層高5.1 m，主樓16層，3-16層層高3.9m。3施工部署3.1安全防護領導小組經理部成立以項目經理為組長的安全防護領導小組，其機構組成、人員編制及責任分工如下：組 長： 閆軍副組長: 趙偉華、王振會、金國琴組 員：劉凡昌、王 勇、王敬疆、李文曉、姜德勇3。2設計總體思路根據本工程結構形式、實際施工現場特點以及工期要求，為保證地下室室外防水層及土方回填與主體同時施工,根據裙樓4、與主樓的建筑形式，裙樓部分采用雙排落地式鋼管腳手架，從主樓第三層開始懸挑，采用懸挑式全高全封閉的扣件式雙排單立桿鋼管腳手架,既用于結構施工和裝修施工,同時兼作安全防護。荷載按主體施工荷載考慮， 兩層同時作業。施工完七層后，從八層第二次懸挑，施工完十二層后，從十三層第三次懸挑至主體施工完成。4勞動力及材料、機具配備4.1材料選擇4。1.1普通型鋼懸挑腳手架，選用架設鋼管外徑48mm，壁厚3。0mm，鋼材強度等級Q235A，鋼管表面應平直光滑,不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎，新用的鋼管要有出廠合格證。腳手架施工前必須將入場鋼管取樣，送有相關國家資質的試驗單位，進行鋼管抗彎、抗拉等力學試驗,試驗5、結果滿足設計要求后，方可在施工中使用.4.1。2本工程鋼管腳手架的搭設使用可鍛鑄造扣件，應符合建設部鋼管腳手扣件標準JGJ2285的要求,由有扣件生產許可證的生產廠家提供,不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規格應與鋼管相匹配，貼和面應平整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊力矩達65N。m時不得破壞。如使用舊扣件時,扣件必須取樣送有相關國家資質的試驗單位，進行扣件抗滑力等試驗，試驗結果滿足設計要求后方可在施工中使用。4。1。3搭設架子前應進行保養，除銹并統一涂色，顏色力求環境美觀。剪力撐統一漆紅白相間色.底排立桿、掃地桿均漆紅白相間色。4.1.4腳手板6、采用符合有關要求.4.1。5安全網采用密目式安全網,網目應滿足2000目100cm2,做耐貫穿試驗不穿透,1.56m的單張網重量在3kg以上，顏色應滿足環境效果要求,選用綠色，要求阻燃。使用的安全網必須有產品生產許可證和質量合格證,以及由建筑安全監督管理部門發放的準用證。4.1.6連墻件采用鋼管，其材質應符合現行國家標準碳素鋼結構（GB 70088）中Q235A鋼的要求。4。1.7型鋼水平懸挑桿采用16a號槽鋼.4。1。8預埋鋼筋的直徑為16mm.4。1.9選擇619鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度1700MPa,直徑14mm.4。2勞動力配備工種人數任務架子工15負責架子搭設及拆除測量放線工2負責7、腳手架垂直度控制4.3材料配備無縫鋼管200T483.0主體及裝修腳手板100塊LB600030050主體及裝修600塊400030050密目安全網 萬M21。5主體及裝修水平安全網M22000主體及裝修直角扣件萬個4主體及裝修旋轉扣件萬個0。2主體及裝修對接扣件萬個0。8主體及裝修4。4機具配備名稱數量備注架子扳手20架子工搭設和拆除架子用力矩扳手1檢查架子扣件擰緊力度是否達到要求倒鏈2調整架子水平彎曲度5腳手架搭設措施及要求懸挑腳手架搭設的工藝流程為：水平懸挑縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿(擱柵）剪刀撐連墻件鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網。定距定位.根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外8、立桿離墻距離,并做好標記；用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記;墊板、底座應準確地放在定位線上,墊板必須鋪放平整，不得懸空。在搭設首層腳手架過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐角除雙向增設,待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉接后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時，宜先立外排，后立內排.其余按下構造要求搭設。5.1立桿間距腳手架立桿縱距1。5m,橫距0.9m,步距1。5m;連墻桿間距豎直3.0m，水平4。5m（即兩步三跨)：內立桿距建筑物0.3m。5.1。2腳手架的底部立桿采用不同長度的鋼管參差布置,使鋼管立桿的對接接頭交錯布置，高度方向相互錯開500mm以上,且要求9、相鄰接頭不應在同步同跨內，以保證腳手架的整體性。5。1。3立桿設置縱橫方向掃地桿,連接于立腳點桿上，離底座20cm左右。立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1400。5.2大橫桿、小橫桿設置大橫桿在腳手架高度方向的間距1。5m，以便立網掛設，大橫桿置于立桿里面，每側外伸長度為150mm.外架子按立桿與大橫桿交點處設置小橫桿，兩端固定在立桿,以形成空間結構整體受力。5.2。3大小橫桿連接構造要求5.3剪刀撐腳手架外側立面的兩端各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續設置；中間各道剪刀撐之間的凈距離不應大于15m。剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定。剪刀撐斜桿應用10、旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線離主節點的距離不宜大于150mm。5.4腳手板、腳手片的鋪設要求5。4。1腳手架里排立桿與結構層之間均應鋪設木板：板寬為300mm,里外立桿間應滿鋪腳手板，無探頭板。5。4。2滿鋪層腳手片必須垂直墻面橫向鋪設，滿鋪到位，不留空位，不能滿鋪處必須采取有效的防護措施.腳手片須用1214#鉛絲雙股并聯綁扎,不少于4點，要求綁扎牢固，交接處平整，鋪設時要選用完好無損的腳手片，發現有破損的要及時更換。5.5防護欄桿5。5。1腳手架外側使用建設主管部門認證的合格綠色密目式安全網封閉,且將安全網固定在腳手架外立桿里側.5。5。2選用密目網繩張11、掛安全網，要求嚴密、平整.5。5。3腳手架外側必須設1.2m高的防護欄桿和20cm高踢腳板，頂排防護欄桿不少于2道,高度分別為0。9m和1.3m。5.5。4腳手架內側形成臨邊的（如遇大開間門窗洞等)，在腳手架內側設1.2m的防護欄桿和20cm高踢腳桿.5.6連墻件腳手架與建筑物按計算書中連墻件設計要求設置拉結點.樓層高度超過4m，則在水平方向加密,如樓層高度超過6m時，則按水平方向每6m設置一道斜拉鋼絲繩。5.6。2拉結點在轉角范圍內和頂部處加密，即在轉角l米以內范圍按垂直方向每3.0米設一拉結點。拉結點應保證牢固,防止其移動變形，且盡量設置在外架大小橫桿接點處。5。6。4外墻裝飾階段拉結點,12、也須滿足上述要求，確因施工需要除去原拉結點時，必須重新補設可靠，有效的臨時拉結點，以確保外架安全可靠。5。7架體內封閉5。7.1腳手架的架體里立桿距墻體凈距最多為200mm，如因結構設計的限制大于200mm的必須鋪設站人板,站人板設置平整牢固。5.7。2腳手架施工層里立桿與建筑物之間應采用腳手片或木板進行封閉。5。7.3施工層以下外架每隔3步以及底部用密目網或其他措施進行封閉。支承結構型鋼的縱向間距與上部腳手架立桿的縱向間距相同，立桿直接支承在懸挑的支承結構上。上部腳手架立桿與支承結構應有可靠的定位連接措施，以確保上部架體的穩定。通常采用在挑梁或縱向鋼梁上焊接150200mm、403的鋼管，立13、桿套座其外，并同時在立桿下部設置掃地桿。6腳手架檢查與驗收6.1 腳手架搭設完畢或分段搭設完畢，應按規定對腳手架工程的質量進行檢查,經檢查合格后方可交付使用。6。2 高度在20m及20m以下的腳手架，應由單位工程負責人組織技術安全人員進行檢查驗收。高度大于20m的腳手架，應由上一級技術負責人隨工程進行分階段組織單位工程負責人及有關的技術人員進行檢查驗收。6。3 驗收時應具備下列文件: 腳手架構配件的出廠合格證或質量分類合格標志；6.3。2 腳手架工程的施工記錄及質量檢查記錄;6.3。3 腳手架搭設過程中出現的重要問題及處理記錄，6。3.4 腳手架工程的施工驗收報告.6。4腳手架工程的驗收，除查14、驗有關文件外，還應進行現場檢查，檢查應著重以下各項，并記入施工驗收報告。構配件和加固件是否齊全,質量是否合格，連接和掛扣是否緊固可靠；6.4。2安全網的張掛及扶手的設置是否齊全；連墻件的數量、位置和設置是否符合要求;6.4。4垂直度及水平度是否合格.7腳手架搭設安全技術措施7。1 技術保障措施7。1。1架子搭設完畢，用合格密目安全網鋪圍護于架子的外圍及底部.7。1。2鋼管與扣件進場前應經過檢查挑選（選擇標準應符合規范JGJ 130-200 第3條),所用扣件在使用前應清理加油一次，扣件一定要上緊,不得松動.每個螺栓的預緊力在40Nm65 Nm之間。7。1.3架子搭設到10m高度時由架子搭設人員15、進行自檢；架子搭設完畢后由搭設班組會同施工單位、監理單位和質檢單位對整個腳手架進行驗收檢查，驗收合格后方可投入使用。7。1。4該腳手架作為建筑物裝飾作業時，安全防護屏障及裝修時作業平臺，嚴禁將模板支架、攬風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管道等固定在腳手架上；腳手架嚴禁懸掛起重設備。7.1。5腳手架的安全性是由架子的整體性和架子結構完整性來保證的，未經允許嚴禁他人破壞架子結構或在架子上擅自拆除與搭設腳手架各構件.其中在腳手架使用期間，下列桿件嚴禁拆除:主節點處橫、縱向水平桿，連墻件。7.2質量保障措施7.2。1操作人員作業前必須進行崗位技術培訓與安全教育。7。2。2技術人員在腳手架搭設、拆除前必須給16、作業人員下達安全技術交底，并傳達至所有操作人員。7。2。3腳手架必須嚴格依據本施工方案進行搭設；搭設時,技術人員必須在現場監督搭設情況，保證搭設質量達到設計要求。腳手架搭設完備，依據施工組織設計與單項作業驗收表對腳手架進行驗收,發現不符合要求處,必須限時或立即整改.7.3安全保障措施7。3.1操作人員必須持有登高作業操作證，方可上崗。架子在搭設（拆卸）過程要做到文明作業，不得從架子上掉落工具、物品；同時必須保證自身安全，高空作業需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全帶,未佩戴安全防護用品不得上架子。7.3。3在架子上施工的各工種作業人員，應注意自身安全（尤其是在卸料平臺上的工作人員）；不得隨意向下、向外17、拋、掉物品,不得隨意拆除安全防護裝置。7。3。4雨、雪、霧及六級以上大風等天氣，嚴禁進行腳手架搭設、拆除工作。應設安全員負責對腳手架進行經常檢查和保修。7.3。5.1在下列情況下,必須對腳手架進行檢查a 在六級以上大風和大雨后b 停用超過二個月，復工前。7.3。5。2檢查保修項目a 各主節點處各桿件的安裝、連墻件等構造是否符合施工方案的要求;b 扣件螺絲是否松動；c 安全防護措施是否符合要求.在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看護,安全員巡視檢查。腳手架臨街面必須有防止墜物傷人的防護措施。7。3。8搭拆腳手架期間,地面應設置圍欄和警戒標志，嚴禁非操作人員入內。7。4鋼管架應設置18、避雷針，分置于主樓外架四角立桿之上，并聯通大橫桿，形成避雷網絡，并檢測接地電阻不大于30。7.5外腳手架不得搭設在距離外架空線路的安全距離內，并做好可靠的安全接地處理。7.6定期檢查腳手架,發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。7。7外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、塑料繩混用。7.8外腳手架搭設人員必須持證上崗，并正確使用安全帽、安全帶、穿防滑鞋。7.9嚴禁腳手板存在探頭板，鋪設腳手板以及多層作業時，應盡量使施工荷載內、外傳遞平衡。7.10保證腳手架體的整體性,不得與井架、升降機一并拉結，不得截斷架體。7。11結構外腳手架每支搭一層,支搭完畢19、后，經項目部安全員驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。7。12嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于3kN/m2,確保較大安全儲備.7.13結構施工時不允許多層同時作業，裝修施工時同時作業層數不超過兩層，臨時性用的懸挑架的同時作業層數不超過兩層。7.14當作業層高出其下連墻件3。6m以上、且其上尚無連墻件時，應采取適當的臨時撐拉措施。7。15各作業層之間設置可靠的防護柵欄,防止墜落物體傷人。8、腳手架拆除安全技術措施8.1拆架前，全面檢查擬拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。作業計劃一般包括：拆架的步驟20、和方法、安全措施、材料堆放地點、勞動組織安排等。8。2拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志,地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。8.3拆架的高處作業人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。8。4拆架程序應遵守“由上而下，先搭后拆”的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按“一步一清”原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作業。8.5拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆除中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。8.6連墻桿(拉結點）應隨拆除進度逐層拆除，拆拋撐時，應用臨時撐支住，然后才能拆除.8。7拆除時要統一21、指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。8。8拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故.8.9在拆架時,不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開.8.10拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，“當天拆當天清”,拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。8.11高層建筑腳手架拆除，應配備良好的通訊裝置。8。12輸送至地面的桿件，應及時按類堆放，整理保養.8.13當天離崗時,應及時加固尚未拆除部分,防止存留隱患造成復崗后的人為事故.8.14如遇強風、大雨、雪等特殊氣候，不應進行腳手架的拆除，嚴禁夜間拆除。8。22、15翻掀墊鋪竹笆應注意站立位置，并應自外向里翻起豎立，防止外翻將竹笆內未清除的殘留物從高處墜落傷人。9卸料平臺的施工工藝卸料平臺加工制作完畢經驗收合格后方可吊裝。吊裝時，先掛好四角的吊鉤，傳發初次信號，但只能稍稍提升平臺，放松斜拉鋼絲繩，方可正式吊裝，吊鉤的四條引繩應等長，保證平臺在起吊過程中平穩。吊裝至預定位置后，先將平臺工字鋼與預埋件固定后，再將鋼絲繩固定，緊固螺母及鋼絲繩卡子,完畢后方可松塔吊吊鉤,卸料平臺安裝完畢后驗收合格后方可使用，卸料平臺的限重牌應掛在該平臺附近的明顯位置.要求提升一次驗收一次。附：腳手架計算書一、參數信息:1。腳手架參數雙排腳手架搭設高度為19。5 m，立桿采用單23、立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為1。5m，立桿的橫距為0.9m，立桿的步距為1。5m；內排架距離墻長度為0。30 m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為483。0；橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數 0。80；連墻件布置取兩步三跨，豎向間距3.0 m，水平間距4.5 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布荷載（kN/m2):3.000；腳手架用途：結構腳手架;同時施工層數:2 層；3。風荷載參數本工程地處濟寧市，查荷載規范基本風壓為0.450kN/m2，風荷載高度變化系數z為1.000,風荷載體型系數s為1。128；計算中考24、慮風荷載作用；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值（kN/m)：0.1248;腳手板自重標準值（kN/m2):0。350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150;安全設施與安全網自重標準值（kN/m2)：0。005；腳手板鋪設層數：5層；腳手板類別：跳板；欄桿擋板類別:欄桿、跳板擋板;5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16a號槽鋼，其中建筑物外懸挑段長度1。4m，建筑物內錨固段長度1。5 m。與樓板連接的鋼筋直徑（mm）：16.00;樓板混凝土標號：C30；6.拉繩與支桿參數鋼絲繩安全系數為:6。00；鋼絲繩與墻距離為（m）：1。3；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，鋼絲繩距25、離建筑物1。3 m。二、大橫桿的計算按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001)第5.2。4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的下面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1。均布荷載值計算大橫桿的自重標準值：P1=0。033 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.30。9/(2+1)=0。105 kN/m ；活荷載標準值： Q=30。9/（2+1)=0.9 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.20。033+1.20.150=0.220 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.40。9=1。26 kN/m;圖126、 大橫桿設計荷載組合簡圖（跨中最大彎矩和跨中最大撓度)圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖（支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合.跨中最大彎距計算公式如下：跨中最大彎距為M1max=0.080.221。22+0.101.261。22 =0.207 kN。m；支座最大彎距計算公式如下:支座最大彎距為 M2max= 0。100.2201。22-0。1171。261.22 =-0。315 kN。m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=Max(0。31106,0.315106)/4490=70.156 N/mm2;大橫桿的最大彎曲應力為 = 70.156 N/mm2小于大27、橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度.計算公式如下：其中：靜荷載標準值： q1= P1+P2=0。033+0.150=0.183 kN/m;活荷載標準值： q2= Q =0.9 kN/m；最大撓度計算值為:=0。6770。18312004/(1002.06105107800)+0.9900。912004/(1002。06105107800） = 0。838mm;大橫桿的最大撓度0.838 mm 小于大橫桿的最大容許撓度 1/150 mm與10 mm,滿足要求!三、小橫桿的計算根據JGJ1302001第5。2。4條規定28、，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形.1.荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.0331.500=0.0495 kN ；腳手板的荷載標準值:P2=0。3500。9001。500/（2+1)=0.1575 kN/m ；活荷載標準值： Q=3。0000。9001.500/(2+1）=1。350 kN/m; 荷載的計算值: P=1.2（0。0495+0。1575）+1。41.35=2.1384 kN/m；小橫桿計算簡圖2。強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準29、值最不利分配的彎矩和;均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax = 1.20.0330.92/8 = 0。004 kN。m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax = 2.13840。9/3 = 0.792 kN.m ；最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.796 kN。m;最大應力計算值 = M / W = 0。796106/4490=177。728 N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力 =177。728 N/mm2小于小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求!3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度30、計算公式如下： Vqmax=50。033900。04/(3842。060105121900.000) = 0.011 mm ； P2 = p1 + p2 + Q = 0.0495+0.1575+1。440 = 1.557 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下: Vpmax = 1557900.0(3900.02-4900。02/9 ) /（722。060105121900.0) = 1。604 mm;最大撓度和 V = Vqmax + Vpmax = 0。011+1。604 = 1.615 mm;小橫桿的最大撓度小于 (900。000/150)=6.000 與 10 mm,31、滿足要求!；四、扣件抗滑力的計算按規范表5.1。7，直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范5。2.5)： R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值，取6.40 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值： P1 = 0.0331。52/2=0.046 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0。0330。9/2=0。03 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0。350.91。5/2=0.236 kN；活荷載標準32、值: Q = 30。91。5 /2 = 2。025 kN；荷載的設計值： R=1。2(0.05+0。003+0。236)+1.42.025=3.2142 kN;R 6。40 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載的計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1）每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1248kN/mNG1 = 0。1248+(1.502/2+1。502)0.033/1。5019.5=4.3kN；（2）腳手板的自重標準值；采用木腳手板，標準值為0.35kN/m2NG2= 0.3561.5（0。9+0.3)/2 = 1。89 33、kN；(3）欄桿與擋腳手板自重標準值;采用欄桿、腳手板擋板，標準值為0。11kN/mNG3 = 0.1161.5/2 = 0.63 kN；（4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網；0.005 kN/m2NG4 = 0.0051。519.5 = 0。146 kN；經計算得到，靜荷載標準值NG =NG1+NG2+NG3+NG4 =6.966kN;活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值NQ= 30。91。52/2 = 4.05 kN；風荷載標準值按照以下公式計算其中 Wo - 基本風壓（kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-34、2001）的規定采用：Wo = 0。45 kN/m2;Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范（GB500092001）的規定采用： Uz= 1 ; Us 風荷載體型系數：取值為1。128；經計算得到，風荷載標準值Wk = 0。7 0.4511。128 = 0。355 kN/m2;不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2NG+1.4NQ= 1。26。966+ 1。44.05= 13.1787kN；考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值為N = 1.2 NG+0。851.4NQ = 1.25.503+ 0。851.44。05= 11.4231 kN；風荷載設計值產生的立桿35、段彎矩 MW為Mw = 0。85 1.4WkLah2/10 =0。850 1.40。3551。51。52/10 = 0。142576875 kN。m；六、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為：立桿的軸向壓力設計值：N = 14。029kN；計算立桿的截面回轉半徑：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表得:k = 1。155 ；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數參照扣件式規范表5。3.3得： = 1.5 ；計算長度 ，由公式 lo = kh 確定：l0 = 2。5987 m;長細比 Lo/i = 163.44;軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/36、i 的計算結果查表得到：= 0.268；立桿凈截面面積： A = 4。24 cm2；立桿凈截面模量（抵抗矩) ：W = 4。49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； = 12273。6/(0。188424）=153。974 N/mm2；立桿穩定性計算 = 123。4599 N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式立桿的軸心壓力設計值：N =13。1787kN;計算立桿的截面回轉半徑：i = 1。59 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3。3得: k = 1.155；計算長度系數參照扣件式規范表537、.3。3得： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定:l0 = 2.651m；長細比： L0/i =163.4；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到:= 0.268立桿凈截面面積： A = 4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) :W = 4。49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值:f =205 N/mm2； = 13178。7/（0。268424）+142570/4490 = 147.7297 N/mm2；立桿穩定性計算 = 147。7297 N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2,滿足要求！七、連墻件的計算連墻件的軸向力設計38、值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0。355 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 13.5 m2；按規范5。4。1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN）， N0= 5。000 kN;風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1。4WkAw = 6.3315 kN;連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 11。3315 kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf = Af其中 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i = 300/15.9的結果查表得到 =0。952，l為內排架距離墻的39、長度；又： A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0。9524。24104205103 = 82。75kN；Nl = 11.3315 Nf = 82.75,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 11。3315小于雙扣件的抗滑力 12。8 kN，滿足要求！連墻件扣件連接示意圖八、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。懸臂部分受腳手架荷載N的作用,里端B為與樓板的錨固點,A為墻支點。本方案中，腳手架排距為900mm，內排腳手架距離墻體300mm。水平支撐梁的截面慣性矩I = 866.2040、 cm4，截面抵抗矩W = 108。3 cm3，截面積A = 21.95 cm2。受腳手架集中荷載 N=1。26.966 +1。44.05 = 14。0292 kN；水平鋼梁自重荷載 q=1.221.950.000178。5 = 0.207 kN/m；懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架計算簡圖經過連續梁的計算得到懸挑腳手架支撐梁剪力圖（kN)懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m）懸挑腳手架支撐梁變形圖（mm）各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為：R1 = 16.3436 kN；R2 = 13。1508 kN；R3 = -0.16634 kN。最大彎矩 Mmax= 3.592 kN.m；最大應力 =M/141、.05W+N/A= 3.592106 /( 1.05 80500 ）+ 14.0292103 / 2195 = 37。9792 N/mm2；水平支撐梁的最大應力計算值37.9792N/mm2小于水平支撐梁的抗壓強度設計值 215 N/mm2，滿足要求！九、懸挑梁的整體穩定性計算水平鋼梁采用16a號槽鋼,計算公式如下其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算：b = 570 1063 235 /（ 1400160235) = 1.6由于b大于0.6，查鋼結構設計規范（GB50017-2003）附表B，得到 b值為0.894。經過計算得到最大應力 = 3。592106 /（ 0.8942、480500 ）= 37.1N/mm2;水平鋼梁的穩定性計算 = 37。1 N/mm2小于 f = 215 N/mm2 ,滿足要求!十、拉繩的受力計算水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力.各支點的支撐力 RCi=RUisini按照以上公式計算得到鋼繩拉力為：RU1=17。228 kN;十一、拉繩的強度計算：鋼絲繩的內力計算：鋼絲繩的軸力RU均取最大值進行計算,為RU=17.228 kN 選擇619鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度1670MPa，直徑16mm。其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力（kN)； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(k43、N),查表得Fg156KN; - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0。85、0.82和0.8。0.85； K - 鋼絲繩使用安全系數.K6。得到:Fg=26。135KNRu17。228KN。經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。鋼絲繩的拉環強度計算鋼拉繩的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N,為N=RU=17.228kN鋼絲繩的拉環的強度計算公式為其中 f 為拉環受力的單肢抗剪強度，取f = 125N/mm2；所需要的鋼絲繩的拉環最小直徑 D=（1722.84/3。142125） 1/2 =4。19mm；十二、錨固段與樓板連接的計算1。水平鋼梁與樓板壓點如果采44、用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力 R=1。003 kN；水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為：其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度,按照混凝土結構設計規范條f = 50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=21002。744/(3。142502）1/2 =7.1458 mm；水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上錨固長度。十三、卸料平臺的穩定承載計算此平臺限載1。5t（總荷載），其穩定承載驗算主要包括主梁、次梁、鋼絲繩和預埋件的抗滑.計算中采用的設計值為恒載標準值的1。2倍與活載標準值的1.4倍之和。在此不考慮中間鋼45、絲繩承載的有利影響。平臺尺寸：4.53米（長寬）1、有關計算參數名 稱 自重G 慣性矩Ix 截面系數Wx腳手板400N/m210工字鋼112。5N/m 245104mm4 49103mm310#槽 鋼100N/m 198。3104mm4 39。7103mm3鋼 管38。4N/m施工荷載控制在1KN/m2斜拉鋼絲繩的安全系數不小于102、次梁計算:平臺鋼骨架總重： 10#工字鋼2根（每根3米） ， 10槽鋼4。5米4根間距1米，3米2根，端部懸挑0。5米，懸臂比值=0.5/4。5=0。11。平臺上的荷載q1=1.2（0。41+0.1)+1。411=2KN/m最大彎矩MfWxM= q1L2(12）46、2/8=2420。976/8=3.904KN。mM/WX=3。904106/39.7103=98。3N/mm2f=215 N/mm2 滿足要求.3、主梁計算q2=1。2112。5=0.14KN/m集中荷載P= q1L1=24。52=4。5KN最大彎矩M= q2L22/8+PL2/3= 0.1432/8+4。53/3=0.022+4。5=4。522KN.mM/WX=4。522106/49103=92。3N/m2f=215 N/mm2 滿足要求.4、斜拉鋼絲繩計算： （鋼絲繩吊環與上層樓板梁邊上的預埋20鋼筋環拉接,與平臺夾角350)鋼絲繩張力:T=（2p+0。5 q2L2)/0。5737=（24。5+0。530。14)/0。5737=16.1KN鋼絲繩破斷拉力總和Fg=N1K/a=16。110/0.85=189.4KN查施工手冊表21-2，選一根直徑18.5mm、公稱抗拉強度為1550N/mm2的619鋼絲繩,鋼絲破斷拉力總和219KN。鋼絲繩夾采用GD20號，每個吊點設3個鋼絲繩夾。