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1、xx縣鳳凰新村二期C區12#15樓工程模架體系專項施工方案編制：審核:審批：目 錄一、編制依據二、工程概況三、施工部署四、施工準備五、模架搭設安拆技術措施六、架體質量檢查與驗收七、安全技術措施八、事故識別及監控九、安全技術設計一、編制依據1、建筑施工安全檢查標準JGJ592011;2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011；3、建筑施工高處作業安全技術規范JGJ8091;4、施工組織設計及施工圖紙。二、工程概況1、工程建設概況工程建設概況一覽表工程名稱xx縣鳳凰新村商品房二期C區工程工程地址xx縣鳴鳳村西部工程類別二類高層住宅占地總面積建設單位勘察單位設計單位監理單位質量監2、督部門xx質監站質量要求合格總包單位主要分包單位建設工期540天合同工期540天總投資額1億元合同工期投資額70%工程主要功能或用途住宅2、 結構概況2.1、本工程為xx縣鳳凰新村二期C區1215樓及地下車庫工程2.2、12#樓15樓工程結構類型為剪力墻結構，層數：15樓地下二層,地上17層，14樓地下一層,地下十八層，13樓地下一層、地上十七層，12樓地下二層，地上十七層，層高：15樓地下二層3。3m,地上一層3m，14樓地下一層層高4.8m，13樓地下一層層高4.9m，12#樓地下二層層高3m，地下一層層高3m,12樓-15樓主體工程層高3m，地下車庫地下一層,層高4。5m。三、 施工部署3、1、施工組織管理目標1.1、 質量目標：合格。1.2、 職業健康安全目標：1。2。1、杜絕死亡、重大傷亡事故,年輕傷負傷頻率控制在8，施工現場安全防護齊全有效,合格率達100.1。3、環境目標和指標。1.3。1環境目標：預防施工污染,實現達標排放,杜絕環境事故。1。4、 施工組織管理機構項目管理組織機構圖項目經理：胡俊合、項目工程師：賈維政項目副經理：鞠長健安全員 ：菊攀技術員 ：李云浩質量員 ：李寶石材料員 ：陳文良機管員 ：劉培德預算員 ：肖鋒統計員 ：肖鋒施工員 ：孟咸衛各施工班組2、施工段劃分與施工順序:2。1、根據施工組織設計和圖紙要求,12#15樓及地下車庫工程滿堂腳手架施工劃分為4、六個施工段。2。2、滿堂腳手架施工順序為：掃地桿搭設-立桿支設橫管安裝.3、滿堂腳手架搭設要求14樓、13#樓地下一層層高4.8m，模架立桿間距為1m,梁底部立桿間距為0.9m,橫管步距1。5m，立桿底部0.2m處設置一道掃地桿，橫桿設置四道，上部伸出0.5m。12#樓、15#樓地下一層、地下二層及12#-15樓主體一層頂層層高3m，模架立桿間距為1.1m，梁底部立桿間距為0。9m，橫管步距1.5m，立桿底部0。2m處設置一道掃地桿,橫桿設置三道,上部伸出0.5m，地下車庫地下一層層高4.5m，模架立桿間距為0。9m，梁底部立桿間距為0。9m，橫管步距1。5m，立桿底部0.2m處設置一道掃地桿5、,橫桿設置四道，上部伸出0。5m。3、 施工進度計劃 根據施工合同和施工組織進度目標，12#15#樓基礎主體工程于2014年3月1日開始，于2014年9月15日結束，即滿堂腳手架工程貫穿于整個施工過程。四、施工準備1、技術準備在本專項施工方案施工前，工程負責人應對相關人員進行詳細的技術交底。2、物資準備2.1、材料準備根據材料分析和施工進度計劃的要求，編制材料需要量計劃，為施工備料,對保證施工進度提供依據。材料需用量計劃表如下：序號名稱規格數量備注1鋼管6m3000m2鋼管5m3000m3鋼管2。5m6000m4鋼管1.5m5000m5鋼管1m5000m6扣件十字、轉角30000個2.2、構（6、配)件和制品準備根據模架體系要求，對構（配）件和制品進行組織準備。2.3、施工機具準備由模板工自帶扳手及其他所需工具.3、施工現場準備3.1、做好“三通一平”3.2、組織物資進場,并擬定有關的材料試驗。3。3、做好季節性施工準備.4、施工場外協調4。1、材料加工和訂貨。4。2、做好勞務安排，簽訂勞務合同。5、 勞動力準備勞動力計劃表序號工種人數1模架工60個2壯工10個五、模架搭設安拆技術措施 1、搭設必須在當層混凝土樓板強度達到1.2Mpa后(即常規環境下混凝土樓板澆筑完成24小時后)，再開始搭設滿堂腳手架。腳手架應按施工方案的要求放線定位，立桿下用截面100mm50mm木墊板鋪設。1.1、7、搭設要求搭設的基本要求是：橫平豎直，整齊清晰，圖形一致，平豎通順，連接牢固,受荷安全,有安全操作空間，不變形，不搖晃.2、滿堂腳手架搭設順序2。1、滿堂腳手架搭設應遵循以下順序：墊木方擺放掃地桿逐根樹立立桿并與縱橫向掃地桿扣緊安各步縱橫水平桿并與各立桿扣緊接立桿加設剪刀撐按照圖紙要求用頂絲將立桿挑至設計標高按照模板施工組織設計鋪設模板檢查驗收合格（不合格整改合格后驗收）。2。2、腳手架的搭設除了按順序搭設以外，還得注意下列事項：2。2。1、按照規定的構造方案和尺寸進行搭設.2.2。2、及時與結構拉結或臨時支頂，以確保搭設過程的安全。2。2。3、擰緊扣件。(擰緊程度要適當)2.2。4、有變形的桿8、件或不合格的桿件（有長度、扣接不緊等）不能使用。2。2.5、搭設工人必須系安全帶。2。2。6、隨時矯正桿件的垂直和偏差避免偏差過大.2.2.7、沒有完成的腳手架，在每日收工時，一定要確保架子穩定,以免發生意外。3、模架體系的拆除模架體系使用完畢,同條件養護試件抗壓強度達到拆模強度要求后，上報項目技術負責人審批，待技術負責人審批后，立即拆除，在模架體系拆除前要做好以下工作：3。1、對架體進行安全檢查，確認不存在安全隱患。如存在影響拆除架體安全的隱患，應先進行修理和加固，以確保在拆除過程中不發生危險.3。2、在拆除架體時，應先清除架體上的垃圾雜物,清除時嚴禁高空向下拋擲，大塊的裝入容器內由垂直運輸9、設備向下運送,能用掃帚集中的要集中裝入容器內運下。3。3、架體在拆除前,應先明確拆除范圍、數量、時間和拆除順序、方法,拆除的安全措施和警戒區域.3。4、嚴格遵循拆除順序，由上而下，后搭的先拆，先搭的后拆,同一部位拆除順序是：模板頂絲縱橫橫桿立桿。滿堂腳手架支撐需要兩次拆除，第一次將除梁底和短跨中間的支撐外的大部分模板和支撐進行拆除，第二次將梁底和短跨中間的支撐拆除.3.5、滿堂腳手架的拆除不得在垂直方向上同時作業.3.6、拆除架體時，必須進行危險范圍評估界定，并將危險范圍區域進行隔離，并在隔離區邊界設置明顯的禁行標志和圍欄，在墜落范圍內應有明顯“禁止入內”字樣的標志，并有專人監護，以保證拆腳手10、架時無其他人員入內。3.7、拆除架體后的垂直運輸使用塔吊，嚴禁亂扔亂拋,并對操作人員和使用人員進行交底，規定聯絡用語和方法，明確職責,以保證腳手架拆除時其垂直運輸設備能安全運轉.3.8、拆下的架體鋼管、扣件及其他材料運至地后面，應及時清理，將合格的，需要整修后重復使用的和應報廢的加以區分，按規格堆放.對合格件應及時進行保養，保養后送倉庫保管以備日后使用.3.9、本工程架體拆除遇大風、大雨、大霧天氣時應停止作業。3.10、拆除時操作人員要系還安全帶，穿軟底防滑鞋，扎裹腿.3.11、拆除工程中，不中途換人.如必須換人，則應在安全技術交底中交代清楚。六、架體質量檢查與驗收1、材質要求1。1、鋼管材質11、要求1.1.1、腳手架鋼管其質量應符合現行國家標準碳素結構鋼(GB/T700）中Q235A級鋼的規定。1.1。2、每根鋼管最大質量不應大于25.8kg，宜采用48。33。6的鋼管。1.1。3、鋼管的尺寸和表面質量應符合以下規定：、新舊鋼管尺寸、表面質量和外形應分別符合（JGJ 130/2011）第8.1.1、8.1.2條規定。新鋼管的檢查應符合下列規定：應有產品質量合格證。應有質量檢驗報告，鋼管材質檢驗方法應符合現行國家標準金屬拉伸試驗方法（GB/T 228）的有關規定.鋼管表面應平直光滑，不應由裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道.鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差，應分別符合建筑施12、工扣件式腳手架安全技術規范（JGJ 1302001）表8。1。5的規定。鋼管必須有防銹漆。、鋼管上嚴禁打孔。建筑施工扣件式腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）第8。1。2條規定，舊鋼管的檢查應符合下列規定：表面銹蝕深度應符合建筑施工扣件式腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）第8.1。8序號的規定。銹蝕檢查應每年一次。檢查時，應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取根，在每根銹蝕嚴重的部位橫向割斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規定值時不得使用。鋼管的彎曲變形應符合建筑施工扣件式腳手架安全技術規范(JGJ1302001）第8.1。8序號的規定。1.2、扣件材質要求1。2.1、扣件式鋼管腳手架應采用可煅鑄13、鐵制做扣件,其材質應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831)規定;采取其他材料制作的扣件,應經試驗證明其質量符合該標準的規定后方可使用。1.2。2、腳手架采用的扣件,在螺栓擰緊力矩達65KN。m時不得破壞.2、模架體系檢查與驗收檢查與驗收嚴格按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011)第8條檢查與驗收相關條款及建筑施工安全檢查標準（JGJ 59-2011）表3。0.41模架體系檢查評分表中所列項目和施工方案要求的內容進行檢查。填寫驗收記錄單，并由施工單位主要負責人、安全員、監理工程師簽字后，方能交付使用。七、安全技術措施1、安全管理要求1.1、搭設人員必須是經過按14、現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則（GB 5036)考核合格的專業架子工.上崗人員定期體檢，合格者方可持證上崗.1.2、搭設架體人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。1。3、架體的構配件質量與搭設質量，應按安全技術規范進行檢查驗收，合格后方準允許使用.1。4、作業層的施工荷載應符合設計要求,不得超載。不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在腳手架上,嚴禁懸掛起重設備.1.5、當有六級及六級以上的大風和霧、雨、雪天氣，應停止腳手架的搭設與拆除作業.雪后上架作業應有防滑措施，并掃除積雪.1.6、腳手架的安全檢查與維護，應按安全技術規范進行。1。7、在腳手架使用期間，嚴禁拆15、除下列桿件：1。7.1、主節點處的縱、橫向水平桿；1。7。2、連墻桿；1.7.3、交叉支撐、水平架；1.7。4、加固欄桿，如剪刀撐、水平加固桿件、掃地桿、封口桿等；1.7.5、欄桿。1。8、不得在腳手架基礎及其鄰近處進行挖掘作業，否則應采取安全措施,并報主管部門批準。1.9、臨街搭設腳手架時，外側應有防止墜物傷人的防護措施。1.10、在腳手架上進行電氣焊作業時，必須有防護措施和專人看守。1。11、工地臨時用電線路的架設及腳手架接地、避雷措施等,應按現行行業標準施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ 46-2005）的有關規定執行。1。12、搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守,嚴禁16、非操作人人員入內.2、日常維護管理要求模架體系打拆頻繁，耗損較大,因此必須加強維護和管理，及時做好回收、清理、保管、整修、防銹、防腐等各項工作，才能降低損耗率，提高周轉次數,延長使用年限，降低工程成本.日常維護管理要求如下：2。1、使用完畢的架料和構件、零件要及時回收，分類整理、分類存放。堆放場地要場地平坦，排水良好，下設支墊。2。2、彎曲的鋼管桿件要調直,損壞的構件要修復，損壞的扣件、零件要更換。2.3、做好鋼鐵桿的防銹和木制作的防腐處理.鋼管外壁在濕度較大地區，應每年涂刷防銹漆一次；其他地區可兩年涂刷一次。涂刷時土層不宜過厚。經徹底除銹后，涂一層紅丹即可.鋼管內壁可根據地區情況,每隔24年17、涂刷一次,每次涂刷2遍.角鋼和其他桿件可每年涂刷一次.扣件要涂油，螺栓要鍍鋅防銹，使用35年保護層剝落后應再次鍍鋅。沒有鍍鋅條件時，應在每次使用后用煤油洗滌并涂機油防腐。2.4、搬運長鋼管、長角鋼時，應采取措施防止彎曲。拆架應拆成單片裝運,單卸時不得拋丟，防止損壞。2.5、模架使用的扣件、螺栓、螺母、墊板、連接棒、插銷等小配件極易丟失.在安裝模架時，多余的小配件應及時收回存放，在拆模架時，散落在地面上的小配件要及時收撿起來。2。6、健全制度、加強管理,減少損耗和提高效益是模架管理的中心環節。2.6.1、由架子班(組）管理,采用誰使用，誰維護，誰管理的原則,并建立積極的獎罰制度、做到確保施工需要18、，用完及時歸庫、及時清理和及時維修保養，減少丟失和損耗。2。6。2、由材料部門集中管理，實行租憑制。施工隊伍根據施工的需要向公司材料部門租憑腳手架材料,實行按天計費和損壞賠償制度。八、事故識別及監控1、模架體系工程事故的類型分析1.1、整架傾倒或局部垮架.1.2、整架失穩、垂直坍塌。1.3、人員從腳手架上高處墜落.1.4、落物傷人（物體打擊）。1。5、不當操作事故（閃失、碰撞等）.2、引發事故的主要原因分析2。1、整架傾倒、垂直坍塌或局部垮架2。1.1、構架缺陷:構架缺少必須的結構桿件,未按規定數量和要求搭設剪刀撐等.2.1。2、在使用過程中任意拆除必不可少的桿件和剪刀撐等。2。1.3、構架尺19、寸過大,承載能力不足或設計安全不夠與嚴重超載。2.1.4、腳手架基礎（如所支撐的樓板強度未達到要求）承載力不足.2。2、人員從腳手架上高處墜落2.2。1、作業層未按規定設置圍擋防護.2。2.2、作業層未鋪滿腳手板或架面之間的間隙過大。2。2.3、腳手板和桿件因擱置不穩、扎結不牢或發生斷裂和墜落.2.2。4、不當操作產生的碰撞和閃失。2.3、落物傷人（物體打擊）2.3。1、在搭設和拆除時，高空拋擲構配件,砸傷工人或過路行人。2.3.2、架體上物體堆放不牢或意外碰落，砸傷工人或過路行人。2。3.3、整架傾倒、垂直坍塌或局部垮架，砸傷工人或過路行人。2。4、不當操作大致有以下情形:2.4.1、用力過20、猛，致使身體失穩。2。4.2、在架面上拉車退著行走。2。4。3、擁擠碰撞。2。4。5、集中多人搬運或安裝較重構件。2.4.6、架面上的水或其他易滑物品未清除，造成滑落。2。5、其他傷害2。5。1、在不安全的天氣條件（六級以上大風、雷雨）下繼續施工。2。5.2、在長期擱置以后未作檢查的情況下重新投入使用等.3、危險源的監控3.1、對架體的構配件材料的材質，使用的機械、工具、用具進行監控。3.2、對架體的構架和防護設施承載可靠和使用安全進行監控.3.3、對架體的搭設、使用和拆除進行監控，堅決制止亂搭、亂改和亂用情況。3.4、加強安全管理，對施工環境和施工條件進行監控。九、安全技術設計（一）、材料要21、求1、模架桿件采用外徑48.3mm、壁厚3。6mm的焊接鋼管，其力學性能應符合國家現行標準碳素結構鋼GB/T7002006中Q235A鋼的規定，用于立桿、大橫桿、斜桿的鋼管長度為46米，小橫桿、拉結桿2.12。3米，使用的鋼管不得有彎曲、變形、開焊、裂紋等缺陷,并涂有防銹漆作防腐處理，不合格的鋼管決不允許使用。2、扣件使用生產廠家合格的產品,并持有產品合格證，扣件鍛鑄鐵的技術性能符合鋼管腳手架GB15831-2006規定的要求，對使用的扣件要全數進行檢查，不得有氣孔、砂眼、裂紋、滑絲等缺陷。扣件與鋼管的貼合面要嚴格整形，保證與鋼管扣緊的接觸良好，扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離不小于5mm，扣22、件的活動部位轉動靈活，旋轉扣件的兩旋轉面間隙要小于1mm，扣件螺栓的擰緊力距達60N。M時扣件不得破壞。(二）、滿堂腳手架施工措施樓板厚度大部分為h=100,局部120、180厚。框架梁以200*400、 200500為主,次梁為200300、200350等.結合本工程結構形式、實際施工特點，室內采用滿堂腳手架模板支撐體系來滿足梁、板的施工，必須保證其整體性和抗傾覆性。1、基本要求1.1、搭設樓地面應平整且保證混凝土樓板的承載力達到要求,立桿下墊短木方并加設掃地桿。1。2、剪刀撐：根據層高和頂板跨度設水平剪刀撐和豎向剪刀撐。2、腳手架的搭設2。1、鋼管扣件腳手架的搭設工藝流程如下：基礎準備安放23、墊板按設計尺寸排放掃地桿豎立管并同時安縱橫向掃地桿搭設縱橫水平桿搭設剪刀撐搭防護欄桿。2。2、腳手架配合施工進度搭設，一次搭設高度高出操作層不宜大于一步架。2。3、 墊板、底座均應準確地放在定位線上,墊板面積不宜小于0.1m2，寬度不宜小于220mm。2。4、 立管的排距和間距按計算確定。2.5、底部立管采用不同長度的鋼管,立管的聯接必須交錯布置，相鄰立管的聯接不應在同一高度，其錯開的垂直距離不得小于50mm，并不得在同一步內。2。6、大橫桿應水平設置,鋼管長度不應小于3跨，接頭宜采用對接扣件聯接，內外兩根相鄰縱向水平桿的接頭不應在同步同跨內，上下兩個相鄰接頭應錯開一跨,其錯開的水平距離不應小24、于500mm。當水平管采用搭接時，其搭接長度不應小于1m，不少于2個旋轉扣件固定，其固定的間距不應少于400mm，相鄰扣件中心至桿端的距離不應小于150mm。2。7、每根立管的底座向上200mm處，必須設置縱橫向掃地桿，用直角扣件與立管固定。3、支撐腳手架計算書鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302001）、建筑地基基礎設計規范(GB 500072002）、建筑結構荷載規范（GB 50009-2001）、鋼結構設計規范（GB 500172003）等規范。本工程層高超過4。5m的層高有：4。9m，本方案中按照4。9m進行計算。1、構造要求1。1、立桿：縱橫向立桿25、間距1.01。0 m，允許搭設偏差5cm，立桿垂直度允許搭設偏差10 cm。下部設掃地桿，掃地桿從墊板往上20 cm處設置，掃地桿采用對接接長。掃地桿在端頭與立桿交接處伸出扣件長度不小于10 cm。1.2、橫桿：立桿之間滿設雙向水平桿，縱橫向水平桿步距1。5m,確保其在兩個方向都具有足夠的設計剛度,橫桿用對接方法接長，一根橫桿兩端的高差，不能超過2 cm，縱向水平桿全長平整度不小于10cm。為防止水平橫桿對立桿產生偏心彎距的影響，在搭設模板支架時，將橫桿對稱相間布置。1.3、剪刀撐：沿大跨梁板處設置水平和豎向剪刀撐。1。4、接頭節點要求：縱向水平桿對接接頭應交錯布置，不應設在同步、同跨內，相鄰26、接頭水平距離不應小于500cm，并應避免設在縱向水平桿的跨中。1.5、梁板模板支架的搭設要求1.5。1、嚴格按照設計尺寸要求搭設，立桿和水平桿的接頭應錯開在不同的框格中設置；1.5.2、確保立桿的垂直度和橫桿的水平偏差符合扣件架規范的規定；1.5。3、斜桿盡量同立桿連接，節點構造符合規范規定;1.5.4、確保每個扣件的擰緊力矩控制在40-60N.M；1.5。5、樓板上腳手架支座的設置和承載力均應達到設計要求。1.6、施工作業要求1.6.1、上架作業人員必須持證上崗,戴安全帽，系安全帶。1。6。2、混凝土澆注過程中，要確保模板支架均衡受荷，宜從中部開始向兩邊擴展澆注方式進行。1。6。3、嚴格控制27、施工荷載，在混凝土澆注過程中，派專人檢查支架及其支撐情況，發現下沉、松動和變形時,及時解決。2、扣件鋼管樓板模板支架計算書模板支架搭設高度為3-4。9米。搭設尺寸為：立桿的縱距 b=1.00米,立桿的橫距 l=1.00米，立桿的步距 h=1。50米. 采用的鋼管類型為48.33.6。2。1、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。靜荷載標準值q1 = 25.0000.1201.000+0.3501。000=3.350kN/m活荷載標準值 q2 = （2.000+1。000)1。000=3。000kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：本算例中28、，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 100。001.501。50/6 = 37。5cm3； I = 100.001。501.501.50/12 = 28.125cm4； A、抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N。mm）; W 面板的凈截面抵抗矩； f - 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q - 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100(1。23.350+1.43.000）0。5000.500=0。206kN.m 經計算得到面板抗彎強度計算值f = 029、.20610001000/37500=5.49N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! B、抗剪計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力Q=0。600（1.23.350+1.43。000）0。500=2.466kN 截面抗剪強度計算值T=32466。0/(21000.00018。000)=0.206N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求！ C、撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值v = 0。6773。3505004/（100600028125）=0。672mm 面板的最大撓度30、小于500。0/250,滿足要求!2。2、支撐木方的計算 木方按照均布荷載下三跨連續梁計算.2。2.1、荷載的計算 鋼筋混凝土板自重(kN/m）： q11 = 25.0000。1200.500=1。500kN/m 模板的自重線荷載(kN/m）: q12 = 0.3500.500=0。175kN/m2。2.2、活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值q2 = (1。000+2.000)0。500=1.500kN/m靜荷載 q1 = 1。21。500+1。20.175=2.010kN/m活荷載 q2 = 1.41。500=2.100kN/m2。2。3、31、木方的計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 4。110/1.000=4.110kN/m 最大彎矩M = 0.1ql2=0。14。111.001.00=0。411kN。m最大剪力 Q=0。61。0004。110=2。466kN最大支座力 N=1.11.0004。110=4。521kN 木方的截面力學參數為 本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5。0010。0010。00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010。0010。0010。00/12 = 416。67cm4; A、木方抗彎強度計算 抗32、彎計算強度 f=0.411106/83333.3=4。93N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2，滿足要求!B、木方抗剪計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0。6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值T=32466/(250100)=0。740N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求！C、木方撓度計算 最大變形 v =0。6771。6751000.04/（1009500。004166666.8)=0。286mm 木方的最大撓度小于1000.0/250，滿足要求！2.3、橫向支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管按33、照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m） 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖（kN)經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax=0。791kN.m最大變形 vmax=2。356mm最大支座力 Qmax=9.720kN抗彎計算強度 f=0.791106/4491。0=176.17N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205。0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于1000。0/150與10mm，滿足要求!2。4、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范5.2.5）： R Rc 其中 R34、c 扣件抗滑承載力設計值,取6。0kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力,R=9.72kN 單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12。0kN。2.5、立桿的穩定性計算荷載標準值 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 A、靜荷載標準值包括以下內容：腳手架鋼管的自重(kN）： NG1 = 0.1299.000=1。162kN 鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄35、A 雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改.模板的自重（kN): NG2 = 0。3501。0001。000=0。350kN鋼筋混凝土樓板自重（kN）： NG3 = 25。0000.1201.0001。000=3。000kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.512kN. B、活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = （1.000+2。000)1.0001.000=3.000kN C、不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ2.6、立桿的穩定性計算 立桿的穩定性計算公式 其中36、 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 9.61kN； 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm）；i = 1.60 A - 立桿凈截面面積 （cm2）； A = 4。24 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49- 鋼管立桿抗壓強度計算值 （N/mm2); f 鋼管立桿抗壓強度設計值,f = 205.00N/mm2； l0 - 計算長度 （m）； 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1）或（2）計算 l0 = k1uh (1) l0 = （h+2a） (2） k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.185; u - 計算長37、度系數,參照扣件式規范表5。3.3；u = 1。70 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.50m； 公式(1)的計算結果： = 112。84N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 公式(2)的計算結果： = 78。94N/mm2,立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a） (3） k2 - 計算長度附加系數,按照表2取值為1.016; 公式（3)的計算結果： = 111.67N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求！ 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件,否則存在安全隱患。3、梁38、模板扣件鋼管支撐架計算書3。1、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算. 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等. A、荷載的計算: 鋼筋混凝土梁自重(kN/m）: q1 = 25.0001。0000.500=12。500kN/m 模板的自重線荷載（kN/m）： q2 = 0.3500。500(21。000+0.500)/0.500=0。875kN/m 活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載（kN）：經計算得到，活荷載標準值 P1 = （1。000+2。000)0。5000.500=0。750kN 均布荷載 q = 1.212.500+39、1。20。875=16.050kN/m 集中荷載 P = 1。40。750=1。050kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 50。001。801.80/6 = 27。00cm3; I = 50.001.801.801。80/12 = 24.30cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN。m) 剪力圖（kN） 變形圖（mm）經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1。505kN N2=6。066kN N3=1.505kN最大變形 V = 0。2mmA、抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0。12510001000/27000=4。40、630N/mm2面板的抗彎強度設計值 f，取15。00N/mm2;面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!B、抗剪計算截面抗剪強度計算值 T=32507。0/(2500.00018.000)=0。418N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1。40N/mm2抗剪強度驗算 T T，滿足要求!C、撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.226mm面板的最大撓度小于250.0/250,滿足要求!3。2、梁底支撐木方的計算A、梁底木方計算按照三跨連續梁計算,最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和,計算公式如下：均布荷載 q = 6.066/0.500=12.131kN/m最大彎矩 M = 041、。1ql2=0。112.130。500.50=0。303kN.m最大剪力 Q=0.60.50012。131=3。639kN最大支座力 N=1.10.50012。131=6。672kN木方的截面力學參數為本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W = 5。0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010。00/12 = 416。67cm4；B、木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0。303106/83333.3=3.64N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2，滿足要求!C、木方抗剪計算 最大剪力的計算公式如下： Q = 0.6ql42、 截面抗剪強度必須滿足： T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=33639/（250100）=1。092N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1。30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! D、木方撓度計算 最大變形 v =0。67710。109500.04/（1009500。004166666。8)=0。108mm木方的最大撓度小于500。0/250，滿足要求!3.3梁底支撐鋼管計算 A、 梁底支撐橫向鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取木方支撐傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN。m) 支撐鋼管變形圖（mm） 支撐鋼管剪力圖(kN）經過連43、續梁的計算得到最大變形 vmax=0。036mm最大支座力 Qmax=4。230kN抗彎計算強度 f=0。130106/4491.0=28。97N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于416.7/150與10mm,滿足要求!B、 梁底支撐縱向鋼管計算縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算.集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN。m） 支撐鋼管變形圖（mm） 支撐鋼管剪力圖（kN)經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax=0.740kN。m最大變形 vmax=2.204mm最大支座力 Qmax=9.094kN抗彎44、計算強度 f=0。740106/4491.0=164.83N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205。0N/mm2，滿足要求！支撐鋼管的最大撓度小于1000.0/150與10mm,滿足要求！3。4、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范5。2.5）： R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值，取8.0kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力,R=9.09kN單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求，可以考慮采用雙扣件!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力45、可取8。0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12。0kN。3.5、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力 N1=9.09kN （已經包括組合系數1。4）腳手架鋼管的自重 N2 = 1。20.1299。000=1.394kN N = 9.094+1.394=10。489kN 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm）；i = 1。60 A 立桿凈截面面積 (cm2）； A = 4.24 W - 立桿凈截面抵抗矩（cm3);W = 4。49- 鋼管立桿抗壓強度計算值46、 （N/mm2）; f 鋼管立桿抗壓強度設計值,f = 205。00N/mm2; l0 計算長度 (m); 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架,由公式（1)或(2)計算 l0 = k1uh (1） l0 = （h+2a） (2) k1 - 計算長度附加系數，按照表1取值為1.185； u 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3。3；u = 1.70 a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度;a = 0。00m； 公式(1)的計算結果： = 123.10N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 公式(2）的計算結果: = 39。17N/mm2,立桿的穩定性計算 f，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式（3）計算 l0 = k1k2(h+2a) （3） k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.024； 公式（3）的計算結果： = 50.47N/mm2，立桿的穩定性計算 f，滿足要求!模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件,否則存在安全隱患。