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1、腳手架專項施工方案目 錄一、項目概況4二、編制依據5三、使用材料5四、腳手架總體設計方案6五、滿堂腳手架搭設方案7六、腳手架搭設要求7七、安全管理與維護9八、鋼管扣件腳手架拆除要點及注意事項14九、計算書15一、項目概況：1.1本項目為xxxx酒店公共區室內精裝修工程腳手架施工方案。 1、工程名稱：xxxx酒店公共區室內精裝修工程2、 建設單位：xx3、 工程地點： 4、設計單位： 5、施工范圍：包括完成本項目：地下一、二層走廊、電梯廳、電梯轎廂；一層酒店大堂、大堂吧、貴重物品室、電梯廳、全日制餐廳及VIP包房、公共衛生間、餐廳包房、精品店、商務中心；二層中餐萬達包廂、中餐包間、中餐散座、電梯2、廳、扶梯廳、后期區域；三層宴會廳、宴會前廳、會議室、公共衛生間、衣帽間、新娘房、會見廳、電梯廳；四層泳池、男女更衣室、衛生間、儲物室、健身房等、電梯廳設備夾層；一至四層酒店管理用房消防樓梯前室、廚房、公共走道、精裝后勤區；16層行政酒廊、17層總統套房等；塔樓14層，按裝修工程界面劃分示意圖及工程界面劃分表中規定內容的全部施工區域(含室內防水、其專用管道，合用前室、樓層服務用房裝修及其潔具和五金龍頭)的室內精裝修包干工程。施工范圍詳見界面劃分示意圖。6、 工期要求：根據xxxx酒店室內公共區精裝修工程招標文件本工程要求于xx年01月26開工，xx年9月28日竣工；合同工期245個日歷天。在接到3、中標通知書后3日內，提交施工人員進場計劃，并根據工程實際狀況及時安排勞動力進場施工, 確保xx年3月26日前完成全部物料加工訂貨；確保xx年5月30日前完成隔墻和天花封板，含隔墻和天花內的機電安裝；xx年7月10日完成濕作業，保證最晚在試營業前90天完成硬裝，以確保消防驗收條件。 7、質量要求：本招標工程質量要求為合格，質量標準必須符合中華人民共和國國家標準（以下簡稱“國家標準”）以及地方（為本招標及本合同目的，不包含港、澳、臺地區，下同）標準，如果本招標文件中或構成合同文件的任何文件中規定的標準高于國家及地方標準的，按相關文件中規定的標準執行；如果相關文件中規定的標準低于國家及地方標準的，則4、按國家及地方標準執行。8、安全文明要求：確保無重大責任事故和無重大傷亡事故發生，在本工程建設期間達到 “廣西省安全文明工地”要求；工程概況：大堂占地面積800平方米，高11.2米高，腳手架搭設高度8.3米，宴會廳占地1200平方米,高13米高，腳手架搭設高度8.3米，搭設滿堂紅承插型盤扣式鋼管支架組成滿堂整體腳手架，工作面滿鋪跳板及大板。二、編制依據序號名 稱編 號1建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規程JGJ231-20102建筑工程施工質量驗收統一標準GB50300-20113建筑機械使用安全技術規程JGJ33-20124建筑安裝分項工程施工工藝規程DBJ/T01-26-20035建筑工5、程質量評審標準DBJ/T01-69-2003三、 使用材料3.1鋼管：483.5mm鋼管3.2長度：立桿：1800mm、3600mm ，盤扣節點間距600mm； 水平桿： 1800mm； 斜桿：2545mm；剪刀撐：扣件鋼管剪刀撐483.5mm鋼管長度6000mm 。3.3鋼管支架的立桿及水平桿應按國家規定程序批準的設計加工圖及技術文件制造，并有出廠合格證明書、產品標志和檢測報告。產品合格證明書應具有以下內容：產品名稱、型號；制造廠廠名、地址；商標；產品等級；制造日期；檢查人員印章；維修及檢驗記錄。鋼管支架的制造應滿足外觀、尺寸、焊接等方面的要求。3.3.1外觀要求： 鋼管表面應無裂紋、凹陷、6、銹蝕；加工前初始彎曲不應大于L/1000（L為鋼管長度），兩端面應平整，不得有斜口、毛刺；鋼管壁厚允許偏差應為0.1mm。各桿件端頭壓扁部分不得出現裂紋，加工中不得產生因加工工藝造成的材料性能下降的現象。3.3.2制作質量要求： 桿件焊接制作應在專用工藝裝備上進行，各焊接部位應牢固可靠。焊絲宜采用符合現行國家標準氣體保護電弧焊用碳鋼、低合金鋼焊絲GB/T8110中氣體保護電弧焊用碳鋼、低碳合金鋼焊絲的要求，有效焊縫高度不應小于3.5mm。連接盤與立桿焊接固定時，連接盤盤心與立桿軸心的不同軸度不應大于0.3mm；以單側邊連接盤外邊緣處為測點，盤面與立桿縱軸線正交的垂直度偏差不應大于0.3mm。底7、座應有襯板。3.3.4插銷外表面應與水平桿和斜桿桿端扣接頭內表面吻合，插銷連接應保證錘擊自鎖后不拔力不得小3kN。四、腳手架總體設計方案4.1立桿縱距1.8m-2m，立桿橫距1.8m-2m，步距1.5m-1.8 m。 4.2腳手架首層立桿宜采用1800 mm和3600mm不同長度的立桿交錯布置，立桿底部應配置可調底座。 4.3腳手架的斜桿或剪刀撐設置應符合下列要求：沿架體外側縱向連續設置扣件鋼管剪刀撐，端跨的橫向每層應設置豎向斜桿。4.4承插型盤扣式鋼管支架應由塔式單元擴大組合而成，拐角為直角的部位應設置立桿間的豎向斜桿。當作為外腳手架使用時。單跨立桿間可不設置斜桿。4.5當設置人行通道時，應8、在通道上部架設支撐橫梁，橫梁截面大小應按跨度以及承受的荷載計算確定，通道兩側腳手架應加設斜桿；洞口頂部應鋪設封閉的防護板，兩側應設置安全網； 通行機動車的洞口，必須設置安全警示防撞設施。4.5對腳手架的每步水平桿層，當無掛扣鋼腳手架板加強水平層剛度時，應每5跨設置水平斜桿。五、滿堂腳手架設計方案5.1滿堂腳手架搭設方案高度大于等于8.3m滿堂腳手架：立桿縱距1.8m-2m，立桿橫距1.8-2m，步距不宜超過1.5m-1.8m，立桿距墻面0.7m-0.8m,支架架體四周外立面向內的第一跨每層均應設置豎向斜桿，架體整體底層以及頂層均應設置豎向斜桿，并應在架體內部區域每隔5跨由底至頂縱、橫向均設置豎9、向斜桿或采用扣件鋼管搭設的剪刀撐。5.2當支架搭設成無側向拉結的獨立塔狀支架時，架體每個側面每步距均應設豎向斜桿。當有防扭轉要求時，在頂層及每隔34個步距應增設水平層斜桿或鋼管水平剪刀撐，支架與周圍已建成的結構進行可靠連接。5.3連墻件的設置要符合下列規定：連墻件必須采用可承受拉壓荷載的剛性桿件，連墻件與腳手架立面及墻體應保持垂直，同一層連墻件要在同一平面，水平間距不大于三跨，與主體結構外側面距離不大于300mm。連墻件設置在有水平桿的盤扣節點旁，連接點至盤扣節點距離不應大于300mm。 六、腳手架搭設要求：6.1腳手架搭設在砼地面上立桿底部應設有襯板。6.2當地基高差較大時，可利用立桿05m10、節點位差進行調整。6.3滿堂腳手架搭設與拆除：立桿應通過立桿連接套管連接，在同一水平高度內相鄰立桿連接套管接頭的位置宜錯開，且錯開高度不宜小于75mm。水平桿扣接頭與連接盤的插銷應用鐵錘擊緊至規定插入深度的刻度線。每搭完一步支架后應及時校正水平桿步距，立桿的縱、橫距，立桿的垂直偏差和水平桿的水平偏差。立桿的垂直偏差不應大于支架總高度的1500。且不得大于50mm。拆除作業應按先搭后拆，后搭先拆的原則，從頂層開始，逐層向下進行，嚴禁上下層同時拆除。嚴禁拋擲。分段、分立面拆除時，應確定分界處的技術處理方案，并應保證分段后架體穩定。6.4滿堂手架搭設與拆除 腳手架立桿應定位準確并應配合施工進度搭設，11、一次搭設高度不應超過相鄰連墻件以上兩步。 連墻件應隨腳手架高度上升在規定位置處設置不得任意拆除。 作業層設置應符合下列要求： 1應滿鋪腳手板； 2外側應設擋腳板和防護欄桿，防護欄桿可在每層作業面立桿的05m和10m的盤扣節點處布置上、中兩道水平桿，并應在外側滿掛密目安全網，同時要在二級架子上架設水平安全防護網。 3作業層與主體結構問的空隙應設置內側防護網。 加固件、斜桿應與腳手架同步搭設。采用扣件鋼管做加固件、斜撐時應符合現行行業標準建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ l30的有關規定。 當腳手架搭設至頂層時外側防護欄桿高出頂層作業層的高度不應小于1500mm。 當搭設懸挑外腳手架時立12、桿的套管連接接長部位應采用螺栓作為立桿連接件固定。 腳手架可分段搭設、分段使用，應由施工管理人員組織驗收，并應確認符合方案要求后使用。 腳手架應經單位工程負責人確認并簽署拆除許可令后拆除。 腳手架拆除時應劃出安全區，設置警戒標志，派專人看管。 拆除前應清理腳手架上的器具、多余的材料和雜物。腳手架拆除應按后裝先拆、先裝后拆的原則進行，嚴禁上下同時作業。連墻件應隨腳手架逐層拆除，分段拆除的高度差不應大于兩步。如因作業條件限制，出現高度差大于兩步時，應增設連墻件加固。七、安全管理與維護 7.1腳手架的搭設人員應持證上崗。 7.2支架搭設作業人員應正確佩戴安全帽、安全帶和防滑鞋。 7.3腳手架混作業層13、上的施工荷載不應超過設計標準。 7.4施工過程中，應派專人在安全區域內腳手支架的工作狀態，發生異常時觀測人員應及時報告施工負責人，情況緊急時施工人員應迅速撤離，并應進行相應加固處理。 7.5腳手架使用期間，不得擅自拆除架體結構桿件。如需拆除時，必須報請工程項目技術負責人以及總監理工程師同意，確定防控措施后方可實施。 7.6嚴禁在腳手架底座影晌范圍內進行挖掘作業。 7.7拆除的支架構件應安全地傳遞至地面，嚴禁拋擲。 7.8高度超過8m的腳手架，應設置安全警戒線不得上下交叉作業。7.9在腳手架上進行電氣焊作業時必須有防火措施和專人監護。7.10腳手架工程事故應急預案 1）應急預案目的為對腳手架工程14、施工過程中出現腳手架傾倒、跨架，人員高空墜落，落物傷人等事故后進行緊急處理，最大限度地保護工人生命和企業財產的損失，制訂本應急預案。2）適用范圍腳手架工程整個施工階段及發生腳手架傾倒、跨架，人員高空墜落，落物傷人等事故時。3）職責（1）項目經理 應急指揮總指揮。全面負責應急指揮工作。 有權采取一切手段，以控制和減少事故危害。 授權相關人員相應的應急處理權。（2）項目副經理 事故現場指揮，督促有關部門和人員進行現場防護搶險工作。 當項目經理不在現場時，擔任現場總指揮工作。（3）項目技術負責人 組織有關部門編制、修訂、評審應急預案。督促相關部門做好事故搶險過程記錄。 組織相關部門、人員進行事故調查15、，并形成記錄。 當項目經理、項目副經理不在時，擔任應急總指揮工作。（4）技術部：負責編制、修訂、評審應急預案。（5）質安部 協助技術部編制修訂、評審應急預案。 督促檢查相關部門落實應急準備工作。（6）安裝部 協助技術部編制、修訂、評審應急預案。 組織進行應急預案的演習，并提出改進建議。 發生事故時，組織搶險隊進行搶險、營救、減少損失。（7）器材部 協助技術部進行應急預案的編制、修訂、評審。 落實應急預案所需物資、設備的準備工作。（8）綜合部 協助技術部編制、修訂、評審應急預案。 落實應急物資及其它措施費的準備。4）搶險機構（1）搶險組織機構總指揮：項目經理姬衛星現場組織：項目副經理預案管理：項16、目技術副經理綜合部材部技術部器材部技術部技術部質安部安裝部搶險作業隊（2）搶險指揮中心設在項目經理辦公室。5）應急物資準備為了在腳手架工程施工中事故發生時能夠及時采取應對措施。需準備下述物資：（1）警戒隔離物資：警戒樁，警戒線存放地點：現場倉庫（2）人員急救設備；急救箱，急救藥品，擔架存放地點：現場倉庫（3）減損防護物資：鋼管、安全網等存放地點：現場倉庫6）技術資料藥品使用說明書、腳手架驗收記錄、應急預案及作業指導書。7）應急搶險隊應急搶險隊由項目部現場人員組成，平時進行搶險、急救方面的學習和培訓，當事故發生時即可投入應急搶險和救援工作。8、應急搶險程序1）減小應急預案風險的措施（1）作業層在17、其外側邊緣必須設置擋護高度1.2m的欄桿和擋腳板，且欄桿間的凈空高度應0.5m。（2）在腳手架高空落物影響范圍內同時進行其他施工作業或有行人通過的腳手架，應采取外立面安全網全封閉、半封閉以及搭設通道防護棚等適合的防護措施。（3）上下腳手架的坡道應設置扶手、欄桿或其他安全防護措施，并清除通道中的障礙，確保人員上下的安全。（4）采用合理的施工方法，避免因操作不當而造成的事故。2）應急聯絡（1）險情發生后，事故現場第一目擊者迅速向應急指揮中心發出求救信號。求救的方式可以采取呼喊、口信、通迅工具等一切可能的方式。（2）應急指揮中心接到險情信息后，立即作出下述應急反應：a、對內組織搶險隊，立即進行現場搶18、救工作。b、通過通迅工具，立即與外部機構聯絡，向相關的公安、醫院、消防等部門聯絡，請求支援。（3）應急聯絡單位、人員、地址、電話：機構名稱/人員地址電話備注應急指揮中心項目經理辦公室安全負責人項目部技術負責人項目部3）倒塌事故 施工現場一旦發生腳手架倒塌事故，將會造成人員傷亡和直接經濟損失。為了爭取在第一時間搶救傷員，最大限度地降低員工及相關方生命安全風險和經濟損失。（1）不論任何人，一旦發現腳手架有倒塌的可能性，應立即呼叫在場全體人員進行躲避。（2）現場人員應迅速通知項目經理或施工員，并打電話及時向公司應急搶險領導小組領導報告事故的發生情況，請求公司應急搶險領導小組的支援。（3）根據現場情況19、，若有人員受傷，應立即撥打120急救電話，向急救中心求救。應務必講清受傷人數、地點和人員受傷情況，并派人到主要路口引導急救車盡快趕到事故現場。同時，現場急救人員在急救車到來以前，應對受傷人員進行急救。本項目部配備應急急救藥箱1只，藥箱存放在現場醫務室。（4）在沒有人員受傷的情況下，現場負責人應根據實際情況研究補救措施，在確保人員生命安全的前提下，組織恢復正常施工秩序。（5）現場安全員應對腳手架倒塌事故進行原因分析，制定相應的改正措施，認真填寫傷亡事故報表、事故調查等有關處理報告，并上報公司搶險領導小組。 4）高處墜落事故腳手架施工過程中高處墜落事故發生以后，要迅速有效地開展搶救工作，最大限度地20、降低員工及相關方生命安全風險。（1）高處墜落事故發生后，事故發現第一人應立即大聲呼救，報告責任人（項目經理或管理人員）。（2）項目管理人員獲得求救信息并確認高處墜落事故發生以后，應：立即組織項目部自救隊伍進行施救；本項目部配備應急急救藥箱1只，藥箱存放在醫務室。立即向公司應急搶險領導小組匯報事故發生情況并尋求支持。立即向當地醫療衛生(120)、公安部門(110)電話報告。嚴格保護事故現場。項目部指揮部接到電話報告后，應立即在第一時間趕赴現場，了解和掌握事故情況，開展搶救和維護現場秩序，保護事故現場。5）當事人被送入醫院接受搶救以后，指揮部即指令善后處理人員到達事故現場，做好以下工作：現場搶險工21、作完成后，由項目部技術負責人組織項目部有關部門和人員，配合上級部門，對事故的發生、發展等方面的情況進行調查，形成相關的調查記錄。對事故中受傷人員應及時送醫院治療，直到傷愈后方可出院，并按有關要求支付受傷期間的誤工損失；對事故中不幸死亡人員應做好其家屬的思想工作，并按有關要求及時將賠償費用支付給其家屬。八、鋼管扣件式腳手架拆除要點及注意事項工程施工完畢，應經單位工程負責人檢查驗證確認不再需要腳手架時，方可拆除。拆除腳手架應制訂方案，經工程負責人核準后，方可進行。拆除腳手架應符合下列規定：8.1、拆除腳手架前，應清除腳手架上的材料，工具和雜物。8.2、拆除腳手架時，應設置警戒區，設立警戒標志，并由22、專人負責警戒。8.3、腳手架的拆除，應按后裝先拆的原則，按下列程序進行：（1）從跨邊起先拆頂部扶手與欄桿柱，然后拆腳手板（或水平架）與扶梯段，再卸下水平桿加固桿和剪刀撐。（2）自頂層跨邊開始拆卸交叉支撐，同步拆下頂撐連墻桿與頂層門架。（3）繼續相下同步拆除第二步門架與配件。腳手架的自由懸臂高度不得超過三步，否則應加設臨時拉結。（4）連續同步往下拆卸。對于連墻桿、長水平桿、剪刀撐，必須在腳手架拆卸到相關跨門架后，方可拆除。（5）拆除掃地桿、底層門架及封口桿。（6）拆除基座，運走墊板和墊塊。8.4、腳手架的拆卸必須遵守下列安全要求：（1）工人必須站在臨時設置的腳手板上進行拆除作業。（2）拆除工作中23、，嚴禁使用榔頭等硬物擊打、撬挖。拆下的連接棒應放入袋內，鎖臂應先傳遞至地面并放入室內堆存。（3）拆卸連接部件時，應先將鎖座上的鎖板與搭鉤上的鎖片轉至開啟位置，然后開始拆卸，不準硬拉，嚴禁敲擊。（4）拆除的門架、鋼管與配件，應成捆用機械吊運或井架傳送至地面，防止碰撞，嚴禁拋擲。九、計算書本計算書依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ 1302011)、建筑地基基礎設計規范(GB 50007-2002)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)(2006版)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)以及本工程的施工圖紙等編制。 腳手架搭設體系剖面圖 腳手架搭設體系平面圖9.1、24、參數信息鋼管類型：48.3 3.6mm，搭設高度：24m。高寬比：高寬比2，縱向最少跨數：k5。立桿步距h：1.5m。立桿間距：縱距la=1m，橫距lb=1m。作業層支撐腳手板的水平桿：采用縱向水平桿間距1/2跨距。作業層施工均布荷載標準值：3KN/m2。腳手板：木腳手板，腳手板自重：0.35KN/m2?？奂够休d力折減系數：1。腳手架類型：密目安全網全封閉。密目安全網：2300目/100cm2，A0=1.3mm2，自重：0.01KN/m2。全封閉腳手架背靠建筑物的狀況：背靠敞開、框架和開洞墻1.3。本工程地處北京，基本風壓0.3 kN/m2；地面粗糙度類別：C類(有密集建筑群市區)。立桿支25、撐面：腳手架放置在地面上。 9.2、縱向水平桿的計算：縱向水平桿在橫向水平桿的上面，縱向水平桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算。將縱向水平桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算縱向水平桿的最大彎矩和變形。1）均布荷載值計算作用在縱向水平桿上的荷載標準值： 恒荷載標準值qk1=0.040+0.351/2.000=0.215kN/m； 活荷載標準值qk2=31/2.000=1.500kN/m；作用在縱向水平桿上的荷載設計值：恒荷載設計值q1=1.2qk1=0.258kN/m；活荷載設計值q2=1.4qk2=2.100kN/m；2）強度驗算最大彎距 Mmax=0.10q1la2+0.117q26、2la2=0.100.25812+0.1172.10012=0.271kNm；最大應力計算值 =M/W=0.271106/5.260103=51.609N/mm2；縱向水平桿強度驗算：實際彎曲應力計算值=51.609N/mm2小于抗彎強度設計值f=205N/mm2，滿足要求！3）撓度計算最大撓度=(0.677qk1+0.990qk2)la4/100EI=(0.6770.215+0.9901.500)10004/(1002.06105127100)=0.623mm；縱向水平桿撓度驗算：實際最大撓度計算值:=0.623mm小于最大允許撓度值min（1000/150，10）=6.667mm，滿足要求27、！9.3、橫向水平桿的計算：縱向水平桿在橫向水平桿的上面，縱向水平桿把荷載以集中力的形式傳遞給橫向水平桿，橫向水平桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算。1）縱向水平桿傳遞給橫向水平桿的集中力計算集中力標準值：F=1.1qk1la+1.2qk2la=1.10.2151+1.21.5001=2.036kN；集中力設計值：F=1.1q1la+1.2q2la=1.10.2581+1.22.1001=2.803kN；2）橫向水平桿受力計算橫向水平桿按照三跨連續梁進行電算，得到計算簡圖及內力、變形圖如下： 彎矩和剪力計算簡圖 彎矩圖(kNm) 剪力圖(kN) 變形計算簡圖 變形圖(mm)計算得到： 最大彎矩28、： 最大變形：=0.908mm 最大支座反力：F=6.080kN3）強度驗算最大應力計算值=0.494106/5.260103=93.948N/mm2；橫向水平桿強度驗算：實際彎曲應力計算值=93.948N/mm2小于抗彎強度設計值f=205N/mm2，滿足要求！4）撓度驗算最大撓度=0.908mm；橫向水平桿撓度驗算：實際最大撓度計算值:=0.908mm小于最大允許撓度值min（1000/150，10）=6.667mm，滿足要求！9.4、作業層立桿扣件抗滑承載力的計算：扣件的抗滑承載力按照下式計算: RRc 其中Rc-扣件抗滑承載力設計值。規范規定直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN?？?9、件抗滑承載力折減系數1，則該工程采用的單扣件承載力取值為8.000kN，雙扣件承載力取值為16.000kN；R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值為6.080kN。作業層立桿扣件抗滑承載力驗算：R8.000kN，立桿采用單扣件，其抗滑承載力的設計計算,滿足要求!9.5、腳手架立桿荷載計算：腳手架采用密目安全網全封閉狀態下：外圍立桿承受靜荷載和活荷載最小，但承受風荷載最大；內部立桿承受靜荷載和活荷載，不考慮風荷載作用。1）腳手架外圍立桿荷載計算(1).靜荷載標準值計算： 結構自重標準值NG1kNG1k=gkH=0.144024=3.456kN； 腳手板自重標準值NG2k采用木腳手板，自重30、標準值gk=0.35kN/m2。NG2k=0.5lalbgk=0.5110.35=0.175kN； 安全網自重標準值NG2k2采用2300目/100cm2，A0=1.3mm2密目安全網全封閉，自重標準值gk=0.01kN/m2。NG2k2=lHgk=1.000240.01=0.240 kN；(2).活荷載標準值計算：NQk=0.5lalbqk=0.5113=1.500kN；(3).風荷載標準值計算：Wk=zs0其中 z - 風荷載高度變化系數，按照荷載規范的規定采用：腳手架底部z=0.740； s - 風荷載體型系數：s=1.3=1.30.876=1.138；為擋風系數，考慮了腳手架和圍護材料31、的共同作用，計算過程復雜因篇幅有限計算過程從略。0 - 基本風壓(kN/m2)，按照荷載規范規定采用：0=0.3kN/m2；經計算得到，風荷載標準值為:Wk=0.7401.1380.3=0.253kN/m2；2）、腳手架內部立桿荷載計算(1).靜荷載標準值計算： 結構自重標準值NG1kNG1k=gkH=0.158324=3.799kN； 腳手板自重標準值NG2k采用木腳手板，自重標準值gk=0.35kN/m2。NG2k=lalbgk=110.35=0.350kN；(2).活荷載標準值計算：NQk=lalbqk=113=3.000kN；9.6、立桿的穩定性計算：1）腳手架外圍立桿穩定性計算(1)32、.基本數據計算 外圍立桿長細比驗算依據扣件式規范第條：長細比= l0/i = kuh/i=uh/i（k取為1）查扣件式規范附錄C表C-1得：=2.377；立桿的截面回轉半徑 ：i=1.59cm；=2.3771.5100/1.59=224.245外圍立桿長細比驗算：實際長細比計算值：=224.245小于容許長細比250，滿足要求！ 確定軸心受壓構件的穩定系數長細比=l0/i=kuh/i=1.1912.3771.5100/1.59=267.076；因長細比 250 所以要通過公式：=7320/2計算；穩定系數經過計算得到：=0.103； 風荷載設計值產生的立桿段彎矩MwMw=0.91.4WkLh233、/10=0.072kNm；（2）.外圍立桿穩定性計算 組合風荷載時,立桿的穩定性計算=N/(A)+MW/Wf立桿的軸心壓力設計值 N=1.2（NG1k+NG2k+NG2k2）+0.91.4NQk=1.2（3.456+0.175+0.24）+0.91.41.500=6.535 kN；=6535.200/(0.103506)+71649.392/5260=139.476 N/mm2；外圍立桿穩定性驗算（組合風荷載）：實際抗壓應力計算值=139.476N/mm2小于抗壓強度設計值f=205N/mm2，滿足要求！ 不組合風荷載時,立桿的穩定性計算=N/(A)f立桿的軸心壓力設計值N=1.2（NG1k+34、NG2k）+1.4NQk=1.2（3.456+0.175）+1.41.500=6.457kN；=6457.200/(0.103506)=124.352N/mm2；外圍立桿穩定性驗算（不組合風荷載）：實際抗壓應力計算值=124.352N/mm2小于抗壓強度設計值f=205N/mm2，滿足要求！2）、腳手架內部立桿穩定性計算(1).基本數據計算 立桿長細比驗算依據扣件式規范第條：長細比=l0/i=kuh/i=uh/i（k取為1）查扣件式規范附錄C表C-1得：=2.377；立桿的截面回轉半徑：i=1.59cm；=2.3771.5100/1.59=224.245內部立桿長細比驗算：實際長細比計算值：=35、224.245小于容許長細比250，滿足要求！ 確定軸心受壓構件的穩定系數長細比=l0/i=kuh/i=1.1912.3771.5100/1.59=267.076；因長細比250所以要通過公式：=7320/2計算；穩定系數經過計算得到：=0.103；(2).立桿穩定性計算=N/(A)f立桿的軸心壓力設計值N=1.2（NG1k+NG2k）+1.4NQk=1.2（3.799+0.350）+1.43.000=9.179kN；=9179.040/(0.103506)=176.769N/mm2；內部立桿穩定性驗算：實際抗壓應力計算值=176.769N/mm2小于抗壓強度設計值f=205N/mm2，滿足要求！9.7、立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 pfg 地基承載力設計值:fg=fgkkc=800.000kPa； 其中，地基承載力標準值：fgk=2000kPa；腳手架地基承載力調整系數：kc=0.4； 立桿基礎底面的平均壓力：p=N/A=25.829kPa；立桿的軸心壓力設計值：N=9.179kN；基礎底面面積：A=0.25m2。p=25.829kPafg=800.000kPa。地基承載力滿足要求！