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1、廠區邊坡支護腳手架搭設施工方案第一部分 說明書1 說明根據設計圖紙，廠房后山體裂隙發育,需對其進行支護處理，邊坡支護高度60m，寬度30m，邊坡接近80。為此，特編制本邊坡腳手架施工方案。2 編制依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001）建筑施工高處作業安全技術規范建筑施工安全檢查標準（JGJ5999）高層建筑施工手冊建筑結構荷載規范相關的現行國家標準及規范3 施工技術要求支護腳手架主要采用鋼管、扣件、腳手板、安全網等.錨桿、錨筋采用QZJ100B潛孔鉆機造孔，卷揚機輔助安裝，注漿機注漿，A90/C噴射機噴射混凝土。腳手架主要材料必須滿足以下技術要求：3.1 鋼管腳手架2、鋼管采用外徑應為48mm,壁厚3。5mm，長度以46。0m為宜，每根鋼管的最大質量不應大于25kg； 鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道，有嚴重銹蝕、彎曲、裂紋、損壞的不得使用，鋼管上嚴禁打孔。3.2 扣件腳手架扣件應采用“十字扣件（直角扣件）和旋轉扣件，不得有裂紋，氣孔，不宜有疏松，砂眼或其他影響使用性能的鑄造缺陷，并應將外觀質量的粘砂、披縫、毛刺、氧化皮等清理干凈。扣件應進行防銹處理，使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用,出現滑絲的螺栓必須更換；腳手架采用的扣件與鋼管的結合面必須嚴格整形，應保證與鋼管扣緊時接觸良好,當扣件夾緊鋼管時，開口處3、的最小距離應不小于5mm，旋轉扣件活動部位應能靈活轉動，兩旋轉面間隙小于1mm，扣件表面應進行防銹處理，在螺栓擰緊扭力矩達65Nm時，不得發生破壞.3.3 腳手板腳手板采用竹跳板、木板,每塊質量不宜大于30kg.腳手板厚度不應小于50mm,寬度大于等于200mm，長度為24m,不得有開裂、腐朽,腳手板的兩端應各設直徑為4mm的鍍鋅鋼絲箍兩道。4 腳手架設計場地平整基礎處理、材料配備定位設置通長腳手板縱向掃地桿立桿橫向掃地桿橫桿縱桿焊接插筋斜撐、剪刀撐鋪腳手板扎防護欄桿驗收。本工程腳手架搭設以四排落地扣件式鋼管腳手架進行設計,其管架構造尺寸為立桿橫距1.65m，立桿縱距1。5m,步距1。 7m，4、剛性連墻（坡）件按兩步兩跨設置，腳手架立桿按照四排進行搭設。立桿底端墊鋼板或木板,基礎設插筋以抗滑筋，腳手架設置縱向和橫向剪刀撐，搭設鋼管爬梯、安全通道，施工平臺滿鋪竹跳板或者木板,爬梯、安全通道、施工平臺搭設防護欄桿以及掛安全網。腳手架的穩定計算見計算書.5 腳手搭設工藝流程場地平整基礎處理、材料配備定位設置通長腳手板縱向掃地桿立桿橫向掃地桿橫桿縱桿焊接插筋斜撐、剪刀撐鋪腳手板安全通道扎防護欄桿、掛安全網驗收。6 施工方法6。1 施工準備腳手架設計經監理工程師批準后，施工技術人員按照設計有關腳手架的要求向搭設和使用人員進行技術交底。作業隊組織人員進行材料和構配件準備，鋼管、扣件、腳手板等腳手5、架搭設材料和構配件必須經檢驗和驗收，檢驗合格的材料和構配件按照品種、規格分類，堆放整齊、平穩,不合格的材料嚴禁使用。清除搭設場地的雜物，搭設場地平整，保證排水通暢,堆放場地不得有積水.6。2 腳手架基礎和地基處理腳手架搭設前基礎必須平整，清除基礎面松動石塊、碎渣、浮土以及其他雜物，使腳手架架設在堅硬基礎之上。腳手架基礎必須按照腳手架設計方案中地基承載力計算結果和要求進行相應處理，嚴禁將腳手架立桿直接架設在孤石、軟土和破碎巖石上.腳手架搭設前項目部技術部門和相關單位有權根據基礎情況要求作業隊進行加固處理。腳手架立桿底端采用5050cm的鋼板或木板做墊板.6。3 腳手架搭設腳手架必須配合施工進度進6、行搭設,一次搭設高度不應超過連墻件以上兩步，每搭設一步腳手架后，應對步距、縱距、橫距及立桿的垂直度進行校正。6。3.1 立桿搭設腳手架搭設采用外徑為48mm鋼管。本工程腳手架均為承重腳手架，立桿必須錯開搭接,兩根相鄰立桿的搭接不應設置在同步內，同步內每隔一根立桿的兩個相隔接頭造高度方向錯開的距離不宜小于0.5m,各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3;立桿的搭接長度不應小于1m，采用不少于2個的旋轉扣件固定，端部扣件至桿端部不應小于0。1m;開始搭設立桿時應每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后方可根據實際情況拆除拋撐,但必須滿足安全；腳手架搭至有連墻件的構造點時，在搭設完該處的立桿7、大橫桿和小橫桿后，應立即開始設置連墻件；立桿必須與連墻件（邊坡）可靠連接，連墻件布置間距應按下表執行:腳手架高度豎向間距h水平間距la每根連墻件覆蓋范圍雙排50m3h3la40m250m2h3la27m2單排24m3h3la40m26.3。2大橫桿（縱向水平桿）搭設大橫桿采用不低于2個的旋轉扣件搭接，兩根大橫桿的接頭不宜設置在同跨內，不同跨兩個相鄰的接頭在水平方向錯開的距離不應小于0.5m，各接頭中心至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3。大橫桿搭接長度不應小于1m，端部扣件至桿端部不應小于0。1m；大橫桿和立桿的連接宜采用直角扣件連接。大橫桿應作為小橫桿的支座,用直角扣件連接。6。3.3小8、橫桿(橫向水平桿）搭設主節點處必須設置小橫桿，一個立桿縱距之間加設一根小橫桿,非主節點處的小橫桿根據腳手板的需要等間距設置,最大間距不大于縱距的1/2,靠永久邊坡的外伸長度不應大于0。5m；小橫桿應采用直角扣件緊密連接在大橫桿上,靠邊坡一側小橫桿端部距坡面的距離不宜大于0.1m；腳手板與小橫桿應固定牢固緊密，采用鐵絲連接，不得松動；6。3.4連墻件設置連墻件宜靠近主節點設置，偏離主節點的距離不宜大于0.3m，應從第一層大橫桿處開始設置；連墻件宜采用菱形布置，也可采用方形和矩形布置,腳手架左右兩端必須設置連墻件；連墻件與坡面必須可靠連接，連墻件與腳手架呈水平設置，如不能水平設置時，與腳手架連接采9、用下斜聯接，不可采用上斜連接；連墻件必須滿足承載拉力要求，施工中嚴格按照設計進行布設,對未按設計和規范要求設置連墻件的腳手架嚴禁使用；腳手架施工操作層高出連墻件二步時，應采用臨時穩定措施，直到上一層連墻件設置完成。6。3。5剪刀撐的設置本工程腳手架必須設置剪刀撐,每道剪刀撐寬度不應小于3跨，且不小于6m，擬采用3步4跨進行設置；剪刀撐必須延外側立面整個長度和高度連續設置，接長采用搭接,搭接長度不低于1.0m,采用不低于2個的旋轉扣件連接；剪刀撐必須每個節點采用旋轉扣件固定在立桿或大橫桿上，扣件中心點距主節點的距離不宜大于150mm，剪刀撐端部扣件距鋼管端部距離不小于150mm.剪刀撐與腳手架立10、桿、大橫桿、小橫桿和連墻件等必須同步搭設。搭設腳手架橫向剪刀撐。6。3。6斜撐的設置本工程腳手架斜撐按照實際需要設置。6。3。7腳手板、爬梯、護欄和擋腳板的設置腳手板應鋪滿、鋪穩,腳手板應設置在三根小橫桿上，采用不小于3.2mm的鍍鋅鐵絲連接,防止移動和側翻;本工程腳手板必須采用搭接鋪設，接頭必須只在小橫桿上，搭接長度不低于20cm，伸出小橫桿的長度不應小于10cm。為解決人員的上下通行問題，在排架搭設過程中隨排架上升設置“之”字形爬梯作為施工通道。“之字形爬梯設計參數：寬1。2m，坡度30左右(可根據現場實際情況調整)。斜道外圍均設置欄桿及擋腳板，欄桿高度為1。2m,兩側擋板高度為30cm（11、由腳手板綁扎形成)。擋腳板和護欄設置在外立桿的內側，欄桿上皮高度1.2m，中欄桿居中設置。擋腳板可采用木板或者木條設置，高度不應小于18cm。6.3.6 防護欄和安全網 施工作業平臺、安全通道必須搭設防護欄桿，以及掛好安全防護網。6。4 腳手架驗收腳手架的搭設必須按照設計進行搭設,搭設完成后作業隊自檢，自檢合格后施工人員進行初檢,初檢合格后安全部門組織人員作業隊、施工人員、質檢人員、技術人員和監理進行驗收。未按設計進行施工的腳手架不得驗收,未驗收合格的腳手架嚴禁使用.架子未經檢查、驗收，除架子工外，嚴禁其他人員攀登。驗收合格的架子任何人不得擅自拆改.6.5 腳手架的使用腳手架驗收合格后方可投入12、使用。腳手架使用過程中必須做到經常性檢查，經常性維護，特別是扣件的檢查,發現松動、脫絲應立即停止使用，及時整改和加固。腳手架嚴禁超負荷使用，機械人員不得集中，使用過程中必須配備相應的安全防護用品，如安全繩、安全帶等。腳手架使用過程中配專職安全員進行巡視檢查，交叉作業時必須設立警戒哨，安全管理主管部門經常巡視監督。發現問題及時進行整改。腳手架上不準有任何活動材料，如扣件、活動鋼管、鋼筋，一旦發現應及時清除，不準堆放成批材料，零星材料可適當堆放。6。6 腳手架的拆除拆除前應全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系是否負荷構造要求，清除腳手架上的雜物，設備、材料等，拆除地面障礙等。拆除時需嚴格按照13、拆除順序進行.拆除腳手架時必須自上向下進行，一步一清，嚴禁上下同時作業，拆除順序：安全網踢腳桿防護欄桿剪刀撐腳手片大橫桿小橫桿立桿.連墻件、剪刀撐、斜撐、掃地桿必須與腳手架同步拆除,嚴禁先將連墻件、剪刀撐、斜撐、掃地桿拆除后在進行立桿、大小橫桿的拆除。腳手架分段、分立面拆除時，分段拆除的高差不應大于2步。腳手架拆除時必須設立安全警戒哨，交叉作業時確保施工安全.7 安全技術措施腳手架搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則（GB5036）考核合格的專業架子工.上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗。腳手架必須按照設計進行搭設，施工、質檢、安全人員加強質量控制.搭設腳手架人14、員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋，凡是高血壓、心臟病、癲癇病、暈高或視力不夠等不適合做高處作業的人員，均不得從事腳手架作業。腳手架的構配件質量與搭設質量，應按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302001）的規定進行檢查驗收,合格后方準使用。作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在腳手架上；嚴禁懸掛起重設備。當有六級及六級以上大風和霧、雨、雪天氣時應停止腳手架搭設與拆除作業。雨、雪后上架作業應有防滑措施,并應掃除積雪，遇大風和霧、雨、雪天氣后，必須對腳手架進行一次全面清查，及時整改。必須經常對腳手架進行安全檢查與維護，安全網應按有關規定搭15、設或拆除.在腳手架使用期間,嚴禁拆除主節點處的縱、橫向水平桿,縱、橫向掃地桿和連墻件。不得在腳手架基礎及其鄰近處進行挖掘作業，否則應采取安全措施,并報主管部門批準。在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守.搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守,嚴禁非操作人員入內.腳手架必須設置必要的安全警戒和警示標識。其他要求按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302001）。8 資源配置腳手架施工配備充足的資源,共配備施工管理、技術人員2名，同時配備相應作業人員及機械設備，見下表：序號材料名稱單位規格型號數 量1腳手管T48mm，壁厚=3。5mm422直角扣件個5016、003對接扣件個15004旋轉扣件個20005手風鉆臺Y2826腳手板塊507切割機臺18架子工人159QZJ100B臺410空壓機臺20m3211注漿機臺SGB1型212卷揚機臺213噴射機臺A90/C29 質量保證措施選擇規格統一、材質合格的架管及扣件；腳手架及便道架設完成后，從下至上逐一檢查扣件固定節點，嚴禁架管相切節點及扣件鏍絲松動，扣件的扣緊力矩為4065NM;橫桿受力向下撓度大于3mm時,加密立桿，剪刀撐與各立、橫桿相切點均采用扣件扭緊，使腳手架形成整體受力；腳手架承受荷載發生變化時，加強對腳手架結構變形巡查，發現異常時及時增加橫、縱桿。10 安全文明保證措施加強現場管理，不合格的17、材料禁止使用。腳手架必須由專職架子工搭設。現場施工人員必須做好安全防護措施。架子搭設的過程中，材料應輕拿輕放，管件應傳遞,不得造成人為的強噪音。架子搭設過程中，非現場操作人員嚴禁入內。腳手架搭設完成經驗收合格后，方可組織機械及人員上架.腳手架上荷載增減或振動加載時，加強對腳手架扣件查檢，發現松動及時加固。做到工完場清，保證施工現場環境衛生.第二部分 計算書鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ1302001）、建筑地基基礎設計規范(GB 500072002)、建筑結構荷載規范（GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 500172003）等規范.計算參數：雙18、排腳手架,搭設高度60m，立桿采用單立桿；立桿縱距1。5m,立桿橫距1。65m，立桿步距1.7m，內立桿距離巖面30cm；鋼管類型為483。5，連墻件采用2步3跨，豎向間距3。4m,水平間距3.0m。施工活荷載為2。0KN/m，同時考慮兩層施工；腳手板采用木腳手板，荷載為0.35KN/m2，按照鋪設2層計算；欄桿采用木腳手板,荷載為0.17 KN/m2,安全網荷載取0.005 KN/m2；腳手板下小橫桿在大橫桿上,立桿縱向間距之間加設一根小橫桿；基本風壓0.3 KN/m2,高度變化系數1.35，體型系數0。85；地基承載力標準值200 KN/m2，基礎底面擴展面積 0。25m2，地基調整系數019、。40。一、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行計算，小橫桿在大橫桿的上面.按照小橫桿在上面的的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1。均布荷載值計算小橫桿的自重標準值：P1=0.038 KN/m腳手板的荷載標準值:P2=0。351.65/2=0.289KN/m活荷載標準值：P3=21.65/2=1.65KN/m荷載計算值：q=1.20.038+1.20。289+1.41.65=2。702 KN/m2。抗彎強度計算 最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的最大彎矩計算公式如下： Mqmax=ql2/8M=2。7021。652/8=0。92 KNm=0。92106/5080=181.120、 N/mm2小橫桿的計算強度小于205N/mm2，滿足要求。3.撓度計算 最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的最大撓度，計算公式如下：=5ql4384EI荷載標準值：q=2。702KN/m=52。70215004/（3842。06105121900.0)=7。093mm小橫桿的最大撓度小于1800/150與10mm，滿足要求。二、大橫桿計算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿上面。用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值：P1=0。0381.65=0.063 KN腳手板的荷載標準值：P2=0。351。651。21、5/2=0.0.433 KN活荷載標準值：Q=21。651.5/2=2。475 KN荷載的計算值：P=（1。20.063+1。20.433+1。42。475）/2=2.03KN2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和。均布荷載最大彎矩計算公式如下： Mmax=0.08ql2Mmax=0.08（1.20.038)1.51。5=0.008 KNm集中荷載最大彎矩計算公式如下： Mpmax=0.175pl Mpmax=0.1752。031。5=0。533 M=Mmax+Mpmax=0.008+0.533=0.541 KNm=0。541106/5080=106。22、496 N/mm2大橫桿的計算強度小于205 N/mm2,滿足要求.3.撓度計算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和。 均布荷載最大撓度計算公式如下： max=0.677ql4100EI 集中荷載最大撓度計算公式如下： pmax=1.146pl4100EI均布荷載引起的最大撓度： max=0。677（0.0381。2) 15004/(1002。06105121900）=0。062 mm集中荷載計算值：P=2.03 KN集中荷載計算值最不利位置引起的最大撓度： pmax=1。1462.0315004/(1002.06105121900）=4。69 mm最大撓度和:=m23、ax+pmax=0.062+4.69=4.752 mm大橫桿的最大撓度小于1500/150與10mm，滿足要求。三、扣件抗滑力的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算： RRc其中：Rc為扣件抗滑承載力設計值，取8。0KN； R為縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1。荷載計算橫桿的自重標準值：P1=0.0381。65=0.063 KN腳手板的荷載標準值：P2=0.351。651。5/2=0.433 KN活荷載標準值:Q=21。651.5/2=2。475 KN荷載的計算值：P=(1.20。063+1.20.433+1.42.475)/2=2.03 KN 單扣件24、抗滑承載力的設計計算滿足要求!四、腳手架荷載標準值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載.靜荷載標準值包括以下內容:（1）根據查表每米立桿承受的結構自重標準為0。1248 KN/m；NG1=0.124830=3。744 KN(2）腳手板的自重標準值為0.35 KN/m2；NG2=0。3521。65（1。5+1。5）/2=1.733 KN（3）欄桿與擋腳板自重標準值為0.17 KN/m； NG3=0。1723.0/2=0.51 KN（4)安全設置荷載，包括安全網，0。005 KN/m2； NG4=0.0051。5302/2=0。225 KN經計算得到，靜荷載標準值NG= NG1+NG2+N25、G3+NG4=6.212KN活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內。外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值NQ=2.021。651。5/2=4.95 KN風荷載標準值按照以下公式計算：Wk=0.7UZUSWO其中WO為基本風壓（KN/m2），根據水文氣象資料， WO=0.3KN/m2 UZ為風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范表7.2。1的規定采用：UZ=1。35 US為風荷載體型系數:US=0.85經計算得到，風荷載標準值Wk=0.71.350。850.3=0.241 KNm考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+0.851.4NQ經計算26、，底部立桿的最大軸向壓力N=1.26。212+0。851.44.95=13。345 KN不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計計算公式N=1.2NG+1.4NQ經計算，底部立桿的最大軸向壓力N=1.26。212+1.44.95=14.384 KN風荷載設計值產生的立桿彎矩MW=0.851.4WKlah2/10其中WK為風荷載標準值； la為立桿縱距; h為立桿的步距。經計算得到風荷載產生的彎矩MW=0.851.40。2411。51.72/10=0。124 KNm五、立桿的穩定性計算:1.不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 =NAf 其中N為立桿的軸心壓力設計值，N=13。345 為軸心受壓構件穩定系27、數，應根據長細比確定，當250時，=73202，由=198。8查表得到=0.183； 為長細比，=l0i=3142/158=198。8m； l0為計算長度，l0=1.1551。61.7=3.142m； i為截面回轉半徑，i=1。58cm A為立桿的截面面積，A=4.89cm2 Mw為計算立桿由風荷載設計值產生的彎矩，Mw=0。124 KNm f為鋼材的抗壓強度設計值,f=205 N/mm2. =14384/0.183/489=160.738 N/mm2. 不考慮風荷載時，立桿的穩定性f,滿足要求。2.考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 =NA+MWWf其中N為立桿的軸心壓力設計值，N=13。34528、 為軸心受壓構件穩定系數，應根據長細比確定，當250時，=73202，由=198。8查表得到=0.183； 為長細比，=l0i=3142/158=198。8m； l0為計算長度，l0=1。1551。61。7=3。142m； i為截面回轉半徑,i=1.58cm； A為立桿的截面面積,A=4.89cm2; W為立桿凈截面模量；Mw為計算立桿由風荷載設計值產生的彎矩,Mw=0.124 KNm f為鋼材的抗壓強度設計值，f=205 N/mm2。 =13345/（0.183489）+124000/5080=173.537 N/mm2.考慮風荷載時，立桿的穩定性f，滿足要求。六、最大搭設高度的計算:不考慮29、風荷載時,采用單立桿的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式進行計算：HS=A(1.2NG2K+1.4NQK）1.2gk其中NG2K為構件自重標準值產生的軸向力,NG2K=6.212 KN NQK為活荷載標準值，NQK=4.95 KN gk為立桿承受的結構自重標準值,gk =0.1248 KN/m經計算得到，不考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度HS=81.4 m。腳手架搭設高度HS等于或大于26m時，按照下式進行調整且不超過50m H=HS1+0.001HS經計算得到H=75。3m,超過50m，取上限值50m。考慮風荷載時，采用單立桿的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照30、下式進行計算:HS=A1.2NG2K+0.851.4NQK+AMWKW1.2gk其中NG2K為構件自重標準值產生的軸向力，NG2K=6。212 KN NQK為活荷載標準值，NQK=4。95 KN gk為立桿承受的結構自重標準值,gk =0。1248 KN/m MWK為風荷載標準值產生的彎矩，MWK=0.124 KNm經計算得到，考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度HS=65.6m。腳手架搭設高度HS等于或大于26m時，按照下式進行調整且不超過50m H=HS1+0.001HS經計算得到H=62m,超過50m，取上限值50m.由于本工程搭設高度為60m，因此最下部采用雙立桿加強搭設。1050m31、采用本計算核定的設計進行搭設.七、連墻件計算連墻件的軸向力計算值應按照下式進行計算:N1=N1W+N0N1W為風荷載產生的連墻件軸向力設計值,按照下式計算:N1W=1。4WkAWWk為風荷載設計標準值，0。124 KN/m2;AW為每個連墻件外側迎風面積，AW=3。43。0=10。2m2；N0為連墻件約束腳手架平面產生變形所產生的軸向力,N0=5.0KN經計算,N1W=1。40.12410。2=1.77 KN N1=1.77+5=6。77 KN 連墻件軸向力設計值 Nf=Af 為軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比150/1。58查表得到，=0。626 A=4。89cm2，f=205N/mm2. 經計算得到Nf=62。7KN。NfN1,連墻件設置滿足要求。八、立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式要求： Pfg；P為立桿基礎底面的平均壓力，P=N/A，P=14.384/0.25=57.54 KN/m2;N為上部結構傳至基礎底面的軸向壓力設計值，N=14.384 KN；A為基礎底面面積，A=0.09m2；fg基底承載力設計值，按照下式計算：fg= kcfgkkc地基承載力調整系數，kc=0.4fgk地基承載力標準值，fgk=200 KN/m2。fg=0。4200=80 KN/m2。Pfg，滿足要求