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1、xx電視中心外腳手架施工方案1.0 編制依據1、xx電視中心施工圖2、建筑施工手冊3、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001) 2。0 工程概況 xx電視中心工程位于xx市xx中心區深南大道與新洲路交匯處的東北角，這里三面有城市綠地環繞，面臨城市干道，交通便利.本工程為電視節目演播、制作、傳輸并兼有對外開放開展電視文化活動的大型綜合建筑。建筑用地面積20，132m2，建筑占地面積7,156m2，總建筑面積73,283m2 .本工程地下二層，塔樓28層，高124m，裙房6層，高37.5m.主樓高度為+124.00m（相對0。00），裙房高度為+37.50m（相對0。00）。2、本工程的結構形式為鋼筋混凝土框/剪力墻加部分鋼結構。抗震設防類別為乙類。3。0 外腳手架總體搭設方案本工程塔樓28層，高124m,裙房6層，高37。5m，首層層高5.6m，二層五層層高5.1 m，六層頂層層高有4.5 m、3。9 m，主樓南側立面為弧形。針對結構的特點，擬采用以下外架綜合方案：1) 主樓東、西、北側從二層樓面開始采用導軌式爬架（方案另詳）；2) 主樓南側弧形立面的部位采用懸挑外架,從8層樓面開始懸挑；3) 裙房采用落地式雙排腳手架。3。1 懸挑式外腳手架及物料平臺3。1。1材料及其要求1)。 鋼管鋼管包括立桿、大橫桿、小橫桿、剪刀撐、附墻桿等。鋼管采用外徑48mm，壁厚3。5m3、m，其材質符合GB700-79普通碳素結構鋼技術要求中A3鋼的技術要求。彎曲變形，銹蝕鋼管不得使用。2）。扣件扣件包括直角扣件、旋轉扣件、對接扣件及其附件T型螺栓、螺母、墊圈等.扣件及其附加件應符合GB97867可鍛鐵分類及技術條件的規定，機械性能不低于KT33-8的可鍛鑄鐵的制作性能，其附件的制造材料應符合GB700-79中A3鋼的規定，螺紋應符合GB196-81普通螺紋的規定，墊圈應符合GB9576墊圈的規定。扣件與鋼管的貼合面必須嚴格整形,保證鋼管扣緊時接觸良好,扣件活動部位應能夠靈活轉動，旋轉扣件的旋轉面間隙小于1mm,扣件表面應進行防銹處理。3).鋼絲繩（吊鎖）鋼絲繩選用61915.4、5光面新鋼絲繩，強度極限1400Mpa，破斷拉力總和15150Kg。斷股、銹蝕嚴重的鋼絲繩不得使用。4）。懸挑型鋼 懸挑型鋼梁采用20b工字鋼和210槽鋼,斜撐采用10槽鋼；定位鋼筋采用25鋼筋拉環（詳見05圖）。所有型鋼材質均應滿足相關規范要求的力學性能指標。5)。腳手板腳手板采用50厚木腳手板，一般規格為502004000。6）。安全網按照xx市安全質量監督總站的有關規定，本工程中的安全網采用密目式安全網。3。1。2 懸挑外架的布置及構造（詳見附圖0205）1) 813層腳手架采用48X3。5鋼管，雙排架,步距1。8m，縱距1.5m,立桿橫距0.9m；在8層樓面上懸挑20b型工字鋼(5M/5、根），外挑2700mm(從梁外邊起算）,縱向間距1500mm,該層鋼梁支撐813層的外架。2) 1319層 腳手架采用48X3.5鋼管，雙排架，步距1。8m，縱距1.2m，立桿橫距0.9m； 在13層樓面上懸挑210型槽鋼(2M/根)，縱向間距1200mm，并采用10型槽鋼斜撐,該層鋼梁支撐1319層的外架;在16層樓面上懸挑210型槽鋼（2M/根),縱向間距1200mm，支撐1619層的外架內側立桿。3) 19頂層 腳手架采用48X3.5鋼管,雙排架，步距1.8m，縱距1。2m，立桿隨建筑物外形向內逐步縮進,橫距不得大于1.2m.在19層樓面上懸挑210型槽鋼(2M/根),縱向間距1200m6、m，并采用10型槽鋼斜撐,該層鋼梁支撐1923層的外架；在21、23、25、27層樓面上懸挑210型槽鋼（2M/根），縱向間距1200mm,分別支撐21頂層的外架.3。1.3 懸挑外架搭設順序外架施工準備-8層樓面施工、預埋鋼筋拉環型鋼梁定位813層外架搭設812層主體施工-13層樓面施工、預埋鋼筋拉環及埋件型鋼梁定位1319層外架搭設1318層主體施工-19層樓面施工、預埋鋼筋拉環及埋件型鋼梁定位1921層外架搭設-20層樓面施工-21層樓面施工、預埋鋼筋拉環-型鋼梁定位2123層外架搭設22層樓面施工-23層樓面施工、預埋鋼筋拉環型鋼梁定位-2325層外架搭設-24層樓面施工25層樓面施工7、預埋鋼筋拉環型鋼梁定位-2527層外架搭設26層樓面施工-27層樓面施工、預埋鋼筋拉環型鋼梁定位27頂層外架搭設27頂層主體施工。3.1。4 施工注意事項1) 懸挑外架施工時必須待主體砼強度達到75以上時方可張緊鋼絲繩承受外架荷載；2) 樓面預埋25鋼筋拉環固定住懸挑鋼梁，空隙處用楔子楔緊，并與鋼梁焊牢；3） 懸挑鋼梁臂端應有適當的架設起拱量，同一層各挑梁、架上表面之間的水平誤差應不大于20mm，且應視需要在其間設置整體拉結構件，以保持整體穩定.4）腳手架在每樓層設鋼性拉接，樓層邊梁處予埋短鋼管（長400mm，埋深200mm)，拉接點沿腳手架縱向間距不大于4。5m。5）在腳手架外側立面長度和8、高度上連續設置剪力撐，與腳手架同時向上搭設。剪刀撐與地面夾角為45o，其寬度不小于4跨,并不小于6m.6) 弧型立面的外架與建筑物外沿邊的凈空如果超過300，則必須設置斜撐；用鋼管搭設成斜向平臺，斜撐與水平面成600夾角；7) 每段架只限兩個操作層面作業，且施工荷載控制在200kg/內。 物料平臺(詳見附圖06） 物料平臺采用20b工字鋼及210型槽鋼、10型槽鋼制作,斜拉式結構,安裝于主樓南側，可以根據施工需要用塔吊移動。物料平臺懸挑出外腳手架1。8m，寬度3m，扶手欄桿高1.5m，平臺板采用木腳手架板鋪設，欄桿立面用鋼絲網圍攔封閉.物料平臺上承受的施工荷載控制在2000kg以內。3。2 落9、地式雙排腳手架3.2.1 材料及其要求 腳手架采用的鋼管及扣件、鋼絲繩、腳手板、安全網的規格與要求均同3。1.1.3.2。2落地式雙排腳手架的布置及構造整個裙房外腳手架的布置參見附圖01，采用483。5的全封閉鋼管雙排腳手架，腳手架直接支承在1F樓層上，對局部沒有樓面的部位，腳手架支承在1F的懸挑支架上。腳手架內立桿距建筑物外邊緣400mm，立桿橫距1050mm，縱距1500mm,步高1800mm.操作層處滿鋪木跳板，設180mm高的擋腳板和高度1200mm的護身欄（二道水平桿緊貼外立桿內側，用扣件扣牢)。腳手架在每樓層設鋼性拉接，樓層邊梁處予埋短鋼管（長400mm，埋深200mm），拉接點沿10、腳手架縱向間距不大于3m.在腳手架外側立面長度和高度上連續設置剪力撐，與腳手架同時向上搭設。剪刀撐與地面夾角為45o,其寬度不小于4跨，并不小于6m.腳手架外側滿掛安全網，每隔兩層設安全水平兜網。腳手架的接地電阻不得大于10，接地極采用直徑不小于20mm的圓鋼，埋入深度不小于500mm。避雷針可用直徑25-32mm，管壁不小于3mm的鍍鋅管，高度不小于1m,設在房屋四角腳手架的立桿上。3。2.3 落地式雙排腳手架搭設順序 按建筑物的平面形狀放線定位-按立桿間距鋪設木墊板放置縱向掃地桿逐根豎立立桿，隨即與掃地桿扣牢-安裝第一步、第二步小橫桿-架設臨時支撐-依次安裝大橫桿和小橫桿放置連墻桿連接主桿11、架設剪刀撐于外立面及建筑物四周-鋪設腳手板隨搭設高度滿掛合格的安全網。3。2.4 施工注意事項1) 搭架前應清除搭設場地雜物,平整搭設場地，并使排水順暢;2) 當腳手架基礎下有設備基礎、管溝時，在腳手架使用過程中不應開挖，否則必須采取加固措施；3) 為避免架體不均勻沉降，掃地桿離下腳線不得超過120；4) 腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不應超過相鄰連墻件以上二步；5) 雙排腳手架橫向水平桿的靠建筑物一端至外墻裝飾面的距離不大于100；6） 腳手架下部采用雙立桿時，主立桿應沿其豎軸線搭設到頂，輔立桿與主立桿之間的中心距不得大于200mm，且主輔立桿必須與相交的全部平桿進行可靠連接。7）12、 每段架只限兩個操作層面作業，且施工荷載控制在200kg/內。4.0 腳手架搭設、使用和拆除的一般規定和要求4.1 腳手架搭設的一般規定（1） 搭設場地應平整、夯實并設置排水措施。（2） 立于地面之上的立桿底部應加設寬度200m、厚度50mm的木墊板或其它剛性墊塊，每根立桿的支墊面積應符合設計要求且不得小于0。15m2.（3） 在搭設之前,必須對進場的腳手架桿配件進行嚴格的檢查,禁止使用規格和質量不合格的桿配件。（4） 腳手架的搭設作業，必須在統一指揮下，嚴格按照規定程序進行.（5） 腳手架處于頂層連墻點之上的自由高度不得大于6m。當作業層高出其下連墻件2步或4m以上、且其上尚無連墻件時，應采13、取適當的臨時撐拉措施。（6） 腳手板作業層的鋪設應符合以下規定：1） 腳手板或其它鋪板應鋪平鋪穩，必要時應予綁扎固定;2） 腳手板采用對接平鋪時,在對接處,與其下兩側支承橫桿的距離應控制在100200mm之間;3） 腳手板采用搭設鋪放時，其搭接長度不得小于200mm.且在搭接段的中部應設有支撐橫桿。鋪板嚴禁出現端頭超出支承橫桿250mm以上未作固定的探頭板；（7） 工人在架上進行搭設作業時，作業面上宜鋪設必要數量的腳手板并予臨時固定.工人必須戴安全帽和佩掛安全帶.不得單人進行裝設較重桿配件和其它易發生失衡、脫手、碰撞、滑跌等不安全的作業。（8） 在搭設中不得隨意改變構架設計、減少桿配件設置和對14、立桿縱距作100mm的構架尺寸放大.確有實際情況，需要對構架作調整和改變時,應提交技術主管人員解決。4.2 腳手架使用的一般規定（1） 在架板上堆放的標準磚不得多于單排立碼3層；砂漿和容器總重不得大于1.5kN;施工設備單重不得大于1kN,使用人力在架上搬運和安裝的構件的自重不得大于2.5kN。（2） 在架面上設置的材料應碼放整齊穩固，不影響施工操作和人員通行。按通行手推車要求搭設的腳手架應確保車道暢通。嚴禁上架人員在架面上奔跑、退行或倒退拉車。（3） 作業人員在架上的最大作業高度應以可進行正常操作為度，禁止在架板上加墊器物或單塊腳手板以增加操作高度。（4） 在作業中,禁止隨意拆除腳手架的基本15、構架桿件、整體性桿件、連接緊固件和連墻件。確因操作要求需要臨時拆除時,必須經主管人員同意，采取相應彌補措施，并在作業完畢后，及時予以恢復。（5） 工人在架上作業中，應注意自我安全保護和他人的安全,避免發生碰撞、閃失和落物。嚴禁在架上戲鬧和坐在欄桿上等不安全處休息。（6） 人員上下腳手架必須走設安全防護的出入通（梯)道，嚴禁攀援腳手架上下.（7） 每班工人上架作業時,應先行檢查有無影響安全作業的問題存在，在排除和解決后方許開始作業。在作業中發現有不安全的情況和跡象時，應立即停止作業進行檢查，解決以后才能恢復正常作業;發現有異常和危險情況時，應立即通知所有架上人員撤離.4。3 腳手架拆除的一般規定16、（1） 先搭的后拆，后搭的先拆。先從鋼管腳手架頂端拆起。（2） 拆除時一層為一個流水段，周圍設置護欄或警戒標志，設專人指揮，嚴禁非作業人員入內,拆除順序由上而下，先搭后拆，后搭先拆的原則，先拆欄桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，后拆小橫桿、大橫桿、立桿,先按一步一清的原則依次進行，嚴禁上下同時作業.（3） 拆立桿時，先抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，先拆中間扣,然后托住中間，再解端頭扣。（4） 連墻桿應隨拆除進度逐層拆除。嚴禁先將連墻桿整層或數層拆除后再拆除腳手架，分段拆除高差不應大于2步。（5） 拆除整個過程中,不得換人，同一指揮,上下呼應,動作協調，當解開與另一人有關的結扣時17、，應先通知對方,以防止墜落。（6） 拆除時嚴格控制架桿接觸電線，不要碰壞外墻,瓷片，窗框,玻璃，水管等物品.（7） 拆下的鋼管,腳手板等配件,分別集中用鋼絲繩栓住,及時用塔吊運至地面，嚴禁拋擲，運至地面的材料應按指定地點分類堆放,當天拆當天清,拆下的扣件集中回收。5。0 腳手架搭設質量的檢查驗收規定(1）腳手架的驗收標準規定1） 構架結構符合前述的規定和設計要求，個別部位的尺寸變化應在允許的調整范圍之內。2） 節點的連接可靠。其中扣件的擰緊程度應控制在扭力距達到4060N。m； 8號鋼絲十字交叉扎點應擰1。52圈后箍緊，不得有明顯扭傷，且鋼絲在扎點外露的長度應80mm。3） 鋼腳手架立桿垂直度18、應1/300,且應同時控制其最大垂直偏差值：當架高20m時為不大于50mm；當架高20m時為不大于75mm。4） 縱向鋼平桿的水平偏差應1/250，且全架長的水平偏差值不大于50mm.5） 作業層鋪板、安全防護措施等應符合上述的要求.（2) 腳手架的驗收和日常檢查按以下規定進行，檢查合格后，方允許投入使用或繼續使用：1） 搭設完畢后；2） 連續使用達到6個月；3） 施工中途停止使用超過15天,在重新使用之前；4） 在遭受暴風、大雨、大雪、地震等強力因素作用之后；5） 使用過程中，發現有顯著的變形、沉降、拆除桿件和拉結以及安全隱患存在的情況時.6。0 腳手架及物料平臺計算書一、主樓南立面外腳手架19、立桿穩定計算1、813層立桿采用48X3.5鋼管，雙排架，步距1800mm,縱距1500mm，立桿橫距900mm。驗算底層立桿穩定，外排桿計算考慮風荷載，內排桿不考慮。（1） 荷載計算荷載標準值：木腳手板：0。35kN/m2，擋板：0。14kN/m，立桿（包括扣件等）自重：0.1248kN/m，施工荷載:3kN/m2內桿：a. 施工荷載(考慮兩層）：3X2X（0.9/2+0.2)X1.5=5.85kNb. 腳手板及擋板：0.35X（0。9/2+0。2）X1。5X5+0.14X1。5X5=2。756kNc. 立桿自重：0。1248X22。5=2。8kN外桿：a. 施工荷載(考慮兩層）：3X2X(20、0.9/2）X1。5=4.05kNb。 腳手板及擋板：0。35X(0.9/2)X1。5X5+0.14X1。5X5=2.23kNc。 立桿自重:0。1248X22。5=2.8kNd. 風荷載標準值wk按下式計算:wk=0.7zsw0式中風壓高度變化系數z取1.24,腳手架風荷載體型系數s=1。3，=1.2An/Aw，An為擋風面積,Aw為迎風面積，考慮腳手架外掛安全網的情況，取An/Aw=0.6。風荷載基本值w0取0。7kN/m2,則：wk=0。7X1.24X1.3X1.2X0.6X0.7=0.57 kN/m2（2） 穩定性驗算立桿計算長度l0按下式計算：l0=kh式中k為計算長度附加系數，取121、。155，為考慮腳手架整體穩定因素的單桿計算長度系數,取1。60，h為立桿步距1。8m，則l0=1。155X1.60X1.8=3。326m48X3。5鋼管幾何截面特性：A=489mm2，W=5。08cm3，i=1.58cm。鋼管長細比= l0/i=3326/15。8=211，查表得=0。163。外桿穩定驗算(組合風荷載)：軸力設計值：N=0.85X1。4X4。05+1。2X(2。23+2.8）=10。86kN風荷載設計值產生的彎矩:Mw2/10=0。33kNmN/（A）+ Mw/W=10。86/（0.163X0.489）+0.33/0。00508=201.2MPa205MPa（ 滿足）內桿穩定22、驗算（不組合風荷載）：軸力設計值:N=1。4X5。85+1.2X(2。76+2.8)=14。86kNN/（A）=14.86/（0。163X0。489)=186。4MPa205MPa，滿足要求。2、1319層立桿采用48X3。5鋼管,雙排架,步距1。8m，縱距1。2m，立桿橫距0。9m。驗算底層立桿穩定，外排桿計算考慮風荷載,內排桿不考慮。(1) 荷載計算荷載標準值：木腳手板：0。35kN/m2，擋板：0。14kN/m,立桿（包括扣件等)自重：0.1161kN/m，施工荷載:3kN/m2內桿:a. 施工荷載（考慮兩層）:3X2X(0.9/2+0.2)X1.2=4.68kNb. 腳手板及擋板：0.23、35X（0。9/2+0。2)X1。2X6+0。14X1。2X6=2.65kNc. 立桿自重：0.1161X25。2=2。93kN外桿:a。 施工荷載（考慮兩層)：3X2X(0。9/2)X1.2=3。24kNb. 腳手板及擋板：0.35X（0。9/2)X1。2X6+0.14X1.2X6=2.14kNc. 立桿自重：0。1161X25。2=2.93kNd. 風荷載標準值wk按下式計算：wk=0。7zsw0式中風壓高度變化系數z取1。55,腳手架風荷載體型系數s=1.3,=1。2An/Aw，An為擋風面積，Aw為迎風面積，考慮腳手架外掛安全網的情況,取An/Aw=0。6。風荷載基本值w0取0.7kN24、/m2,則：wk=0。7X1.55X1。3X1.2X0.6X0。7=0。71 kN/m2（3） 穩定性驗算立桿計算長度l0按下式計算：l0=kh式中k為計算長度附加系數，取1.155，為考慮腳手架整體穩定因素的單桿計算長度系數，取1。60,h為立桿步距1.8m，則l0=1。155X1。6X1.8=3。326m48X3.5鋼管幾何截面特性:A=489mm2，W=5.08cm3，i=1.58cm。鋼管長細比= l0/i=3326/15.8=211,查表得=0.163.外桿穩定驗算(組合風荷載）:軸力設計值：N=0。85X1。4X3.24+1.2X(2.14+2。93）=9。94kN風荷載設計值產生25、的彎矩：Mw=0。85X1.4X0。71X1.2X1.82X0.1=0.328kNmN/（A)+ Mw/W=9.94/(0。163X0。489)+0.328/0。00508=189.3MPa205MPa,滿足要求.內桿穩定驗算（不組合風荷載)：軸力設計值：N=1.4X4。68+1.2X（2.65+2。93)=13。25kNN/(A）=13。25/（0.163X0.489）=166.2MPa205MPa,滿足要求。3、25頂層立桿采用48X3.5鋼管，步距1.8m，縱距1.2m，立桿橫距約1。2m.驗算底層立桿穩定，考慮風荷載。(1) 荷載計算荷載標準值：木腳手板：0。35kN/m2,擋板:0.26、14kN/m,立桿（包括扣件等)自重:0。1161kN/m，施工荷載：3kN/m2a。 施工荷載（考慮兩層）：3X2X（1。2/2)X1。2=4。32kNb. 腳手板及擋板:0。35X（1。2/2）X1。2X4+0.14X1。2X4=1.68kNc. 立桿自重：0.1161X18=2.09kNd. 風荷載標準值wk按下式計算：wk=0.7zsw0式中風壓高度變化系數z取1.85，腳手架風荷載體型系數s=1。3，=1.2An/Aw，An為擋風面積，Aw為迎風面積，考慮腳手架外掛安全網的情況，取An/Aw=0.6。風荷載基本值w0取0。7kN/m2,則：wk=0。7X1。85X1.3X1。2X0。27、6X0.7=0.85 kN/m2(2) 穩定性驗算立桿計算長度l0按下式計算：l0=kh式中k為計算長度附加系數，取1。155,為考慮腳手架整體穩定因素的單桿計算長度系數，取1。60，h為立桿步距1。8m，則l0=1.155X1。6X1。8=3。326m48X3.5鋼管幾何截面特性:A=489mm2，W=5。08cm3，i=1.58cm。鋼管長細比= l0/i=3326/15.8=211,查表得=0。163.穩定驗算(組合風荷載)：4.32+1。2X(1.68+2.09)=9。66kN風荷載設計值產生的彎矩：Mw=0。85X1.4X0。85X1.2X1.82X0.1=0。393kNmN/(A)28、+ Mw/W=9.66/（0。163X0.489)+0。393/0。00508=198。6MPa205MPa,滿足要求。二、 主樓南立面懸挑外架鋼梁的計算（一） 8層樓面懸挑鋼梁（作法詳見05圖節點一）在該層樓面上懸挑20b型工字鋼(5M/根),外挑2700mm(從梁邊起算)，縱向間距1500mm;該層鋼梁支撐813層的外架，共5層樓總高度22。5M，外架橫距900mm,縱距1500mm，步高1800mm.1. 荷載計算荷載標準值：木腳手板:0。35kN/m2,擋板：0.14kN/m，立桿（包括扣件等）自重：0。1248kN/m，施工荷載：3kN/m2（1）內桿：a. 施工荷載（考慮兩層）:329、X2X（0。9/2+0。2）X1.5=5。85kNb. 腳手板及擋板：0.35X（0.9/2+0.2)X1。5X5+0。14X1。5X5=2。756kNc. 立桿自重：0.1248X22。5=2.8kN P內 = 5.85X1.4+（2。756+2.8)X1。2=14.86 kN(2）外桿：a。 施工荷載(考慮兩層）：3X2X（0。9/2）X1。5=4。05kNb。 腳手板及擋板：0.35X(0.9/2）X1.5X5+0.14X1。5X5=2。23kNc。 立桿自重：0.1248X22.5=2.8kNP外=4。05X1。4+（2.23+2.8)X1。2=11.71 kN2. 強度及剛度驗算鋼挑30、梁為20b型工字鋼，查表知IX =2500cm4， WX =250cm3，IX ：SX =16.9,計算簡圖如下所示：（1）應力=Mmax /XWX=（ P外 2。6+ P內 1.7）/（1.05WX ）=212。1 MPa215MPa（滿足）(2）剪應力=（ P外 + P內 ）SX /( IXb ） =( P外 + P內 )/(16。99 )=17。5 MPa125MPa（滿足）（3）撓度f=f內 + f外= P內（1700）2（32700-1700)/6EI+ P外 （2600）2 (32700-2600）/6EI22mm2L/250=22mm（滿足）（二）.13層樓面懸挑鋼梁（作法詳見031、5圖節點二)在該層樓面上懸挑210型槽鋼(2M/根),縱向間距1200mm,并采用10型槽鋼斜撐；該層鋼梁支撐1319層的外架，共6層樓總高度25。2M，外架橫距900mm，縱距1200mm，步高1800mm。1. 荷載計算荷載標準值:木腳手板：0.35kN/m2，擋板：0.14kN/m，立桿（包括扣件等）自重：0。1161kN/m，施工荷載：3kN/m2（1）內桿：a. 施工荷載(考慮兩層）:3X2X(0。9/2+0.2)X1.2=4.68kNb. 腳手板及擋板：0。35X(0.9/2+0.2)X1.2X6+0。14X1。2X6=2.65kNc. 立桿自重：0。1161X25。2=2。93k32、N P內 = 4.68X1。4+（2。65+2。93）X1.2=13。25 kN（2)外桿：a. 施工荷載（考慮兩層）：3X2X(0。9/2)X1.2=3.24kNb. 腳手板及擋板：0.35X（0。9/2)X1。2X6+0.14X1。2X6=2.14kNc. 立桿自重：0.1161X25。2=2。93kNP外 = 3.24X1.4+(2.14+2。93）X1。2=10。62 kN（3）斜撐： 軸力N=（P外 1.6+ P內 0.7）/0.7cos54.2o=64.1 kN2. 鋼挑梁強度及剛度驗算鋼挑梁為210型槽鋼，查表知IX =396.6cm4， WX =79。32cm3,計算簡圖如下所33、示:（1）應力=Mmax /XWX=（ P外 0。9)/（1。0WX ）=120.5 MPa215MPa（滿足)（2）剪應力=Nsin35。8o（ P外 + P內 ) /25。3（10028.5) =15.5 MPa125MPa（滿足）（3）撓度f = P外 （900）3 /3EI=3.10mm2L/250=7。2mm（滿足）3. 斜撐桿驗算斜撐采用10型槽鋼，面積A=12.748 cm2, iX =3.95lo=（0。92+0。652)1/2=1.11m，= lo/ iX =28。106查表得=0.918N/（A)=64.1103 /(0.918X12。748102)=54。8MPa215M34、Pa（滿足）（三）.19層樓面懸挑鋼梁（作法詳見05圖節點二）在該層樓面上懸挑210型槽鋼（2M/根），縱向間距1200mm，并采用10型槽鋼斜撐;該層鋼梁支撐1923層的外架,共4層樓總高度15。6M，外架橫距900mm，縱距1200mm，步高1800mm.1. 荷載計算荷載標準值:木腳手板：0。35kN/m2，擋板：0.14kN/m,立桿(包括扣件等）自重:0.1161kN/m，施工荷載：3kN/m2（1）內桿:a. 施工荷載（考慮兩層）:3X2X(1。05/2+0.2）X1。2=5.22kNb. 腳手板及擋板：0.35X（1。05/2+0.2) +0。14X1.2X4=1.89kNc. 35、立桿自重:0。1161X15。6=1。81kN P內 = 5.22X1。4+(1.89+1.81）X1。2=11。75kN（2)外桿：a。 施工荷載(考慮兩層）：3X2X(0.9/2）X1.2=3。24kNb。 腳手板及擋板:0.35X(0.9/2)X1.2X4+0.14X1。2X4=1。43kNc. 立桿自重：0.1161X7.8=0。906kNP外 = 3。24X1。4+(1。43+0。906)X1。2=7.34kN由于該層樓面懸挑鋼梁作法同13層樓面,內、外立桿的荷載又均小于13層樓面懸挑鋼梁上內、外立桿的荷載，故應滿足設計要求,無需再進行計算。（四） 25層樓面懸挑鋼梁(作法詳見05圖36、節點三）在該層樓面上懸挑210型槽鋼(2M/根),縱向間距1200mm；該層鋼梁支撐25頂層的外架，計算設定為4層樓總高度18M，外架橫距900mm,縱距1200mm,步高1800mm.1。 荷載計算荷載標準值：木腳手板：0.35kN/m2,擋板:0.14kN/m,立桿(包括扣件等)自重：0.1161kN/m,施工荷載：3kN/m2a. 施工荷載(考慮兩層）：3X2X（1。2/2)X1.2=4.32kNb. 腳手板及擋板：0.35X(1.2/2)X1。2X4+0.14X1.2X4=1。68kNc. 立桿自重：0.1161X18=2.09kN P = 4。32X1.4+（1.68+2。09)X137、.2=10.57kN2. 鋼挑梁強度及剛度驗算鋼挑梁為210型槽鋼，查表知IX =396。6cm4， WX =79。32cm3,計算簡圖如下所示：(1）應力=Mmax /XWX=( P 0。8)/(1.0WX )=106。6 MPa215MPa(滿足）（2)剪應力=P /25。3(10028。5） =12。0 MPa125MPa(滿足）（3）撓度f= P （800）3 /3EI=2.2mm2L/250=6。4mm（滿足)三、裙房外腳手架立桿穩定計算立桿采用48X3.5鋼管，雙排架,計算高度32m，步距1.8m，縱距1.5m，立桿橫距1。05m,連墻件布置為三步二跨。驗算底層立桿穩定,外排桿計算38、考慮風荷載，內排桿不考慮.1、荷載計算荷載標準值:木腳手板：0。35kN/m2;擋板：0。14kN/m；立桿(包括扣件等）自重：0。1248kN/m（步距1.8m）；施工荷載:3kN/m2（結構）;2kN/m2（裝修）內桿：a. 施工荷載（考慮結構+裝修共兩層）：(3+2)X（1.05/2+0.2)X1.5=5.44kNb. 腳手板及擋板（考慮四層）:0。35X（1。05/2+0。2)X1.5X4+0。14X1.5X4=2。36kNc. 立桿自重：0。1248X32=3。99kN外桿：a. 施工荷載（考慮結構+裝修共兩層）：（3+2）X（1。05/2)X1。5=3.94kNb。 腳手板及擋板（39、考慮四層）：0.35X(1.05/2）X1。5X4+0.14X1.5X4=1.94kNc。 立桿自重：0。1248X32=3。99kNd. 風荷載標準值wk按下式計算：wk=0.7zsw0式中風壓高度變化系數z取0。85,腳手架風荷載體型系數s=1.3，=1.2An/Aw，An為擋風面積，Aw為迎風面積，考慮腳手架外掛安全網的情況，取An/Aw=0。6.風荷載基本值w0取0。7kN/m2，則:wk=0.7X0。85X1。3X1.2X0.6X0.7=0。390kN/m2（1） 穩定性驗算立桿計算長度l0按下式計算：l0=kh式中k為計算長度附加系數，取1.155,為考慮腳手架整體穩定因素的單桿計40、算長度系數，取1.65，h為立桿步距1.8m，則l0=1。155X1.65X1。8=3。43m48X3.5鋼管幾何截面特性：A=489mm2，W=5。08cm3，i=1。58cm。鋼管長細比= l0/i=3430/15.8=217，查表得=0.154。外桿穩定驗算(組合風荷載):軸力設計值：N=0.85X1。4X3。94+1。2X(1。94+3。99)=11.8kN風荷載設計值產生的彎矩：Mw=0。85X1。4X0.390X1。5X1。82X0。1=0.226kNmN/（A）+ Mw/W=11.8/(0.154X0.489)+0.226/0.00508=201.2MPa205MPa,滿足要求。41、內桿穩定驗算(不組合風荷載):軸力設計值：N=1。4X5.44+1。2X（2。36+3。99)=15。24kNN/（A）=15.24/(0。154X0.489)=202.4MPa205MPa,滿足要求。四、物料平臺計算書(作法參見詳圖06)面荷載標準值:施工荷載：4.0kN/m2；腳手板：0.35kN/m2。荷載設計值：1.4X4。0+0。35X1.2=6。0kN/m2.1、 10號槽鋼小梁計算：均布荷載:q=6X0.6=3.6kN/m跨中彎矩:M=ql2/8=3。6X0.92/8=0.36kNm10號槽鋼截面抵抗矩W=39。7cm3最大正應力=M/W=0.36X106/39。7X103=9.42、07MPa215MPa，合格。2、 雙10號槽鋼梁計算均布荷載：q=6X0。9=5。4kN/m跨中彎矩:M=ql2/8=5.4X32/8=6。075kNm，支座反力R=5.4X3/2=8.1kN雙10號槽鋼截面抵抗矩W=79。3cm3最大正應力=M/W=6。075X106/79。3X103=76.6MPa215MPa,合格.3、 20b號工字鋼梁及鋼絲繩計算計算簡圖如右：P1，P2，P3分別為3根雙10號槽鋼梁傳來的集中力，其中：P1=4.05kN，P2=8.1kN，P3=4。05kNN1為鋼絲繩內的拉力,R1,R2為支座反力。簡化計算，忽略鋼絲繩的伸長,鋼梁上的最大彎矩Mmax=4.05X343、X1.8/4。8+8。1X3.9X0。9/4。8=10。5 kNm對左端支座取矩M=4.05X3+8。1X3。9+4。05X4。8N1Xsin39oX4。8=0，得N1=21kN.R1=N1Xcos39o=16.3kN。強度驗算：20b工字鋼截面抵抗矩W=250cm3工字鋼上的最大正應力：= Mmax /W=10.5X106/250X103=42MPa215MPa,合格鋼絲繩（61915。5）面積A=89。49mm2,抗拉強度大于1300MPa，鋼絲繩內的最大拉應力：= N1 /A=21X103/89.49=234。7MPa1300MPa,合格。水平支座反力R2依靠支座處的構造措施抵抗，不再驗算.