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1、xx皮革制品有限公司生產研發基地 承重平臺專項方案一、工程簡介xx皮革制品有限公司生產研發基地工程項目地處xx市xx二段，由一幢主樓和地下室組成為框架結構。主樓地上10層，地下室1層，層高4.6m。本工程總建筑面積73488.86，建筑結構的安全等級:二級;建筑抗震設防烈度:七度。基礎形式：地下室為鋼筋混凝土獨立柱基礎和防水板。通過對本工程的具體規劃，在各項分項施工過程中必須保證施工過程中的安全；由于施工現場場地有限，必須搭設2個承重平臺保證材料的臨時堆碼。二、施工部署 1#承重平臺架子 1#承重平臺設置在材料室附近基坑邊緣，平臺長17.6米，寬3.5米，承重噸數由公式計算及設保險系數為5時得2、出最大承載量不得超過15噸，每平方米不得超過300kg。承重平臺設置要求： 橫向或排距為0.7m，立桿縱距為0.8m，步距為1.5m；由于承重平臺搭設在護壁下部因此在搭設承重平臺時，鋼管縱橫桿必須和護壁鋼管連成整體保證承重平臺的整體穩定性。由于承重平臺下部土質為回填素土，因此在鋼管下部通長范圍鋪設跳板，保證整體表面平整和受力均勻。 2#承重平臺架子 2#承重平臺設置在鋼筋房右側基坑邊緣，平臺長17.6米，寬3.5米，承重噸數由公式計算及設保險系數為5時得出最大承載量不得超過13噸，每平方米不得超過400kg。 承重平臺設置要求：橫向或排距為0.6m，立桿縱距為0.8m，步距為1.5m；由于承重3、平臺搭設在護壁下部因此在搭設承重平臺時，鋼管縱橫桿必須和護壁鋼管連成整體保證承重平臺的整體穩定性。由于承重平臺下部土質為回填素土，因此在鋼管下部通長范圍鋪設跳板，保證整體表面平整和受力均勻。 平臺的圍護欄不低于1.2米，平臺上要在三個側面處加設擋腳板且不能出現漏空現象，以防止工程用料墜落。三、 管理協調 由于施工現場場地有限，而搭設的承重平臺又在主要通道周邊，因此在搭設承重平臺時必須按照規范要求搭設，掃地桿、縱橫向鋼管、剪刀撐必須搭設，在搭設立管時，護壁放坡范圍內立管和護壁鋼管用扣件連接；橫桿將護壁鋼管連接成一個整體且在每跨范圍內都必須設置剪刀撐；在搭設過程中安全員和現場工長必須現場監督，對承4、重平臺搭設的要求進行現場交底；在搭設完滿堂架后在第二鋪架節點下部采用1.5m鋼管加頂撐再次進行加固，保證滿堂架有足夠的整體穩定性；承重平臺搭設完后，每天不定時對承重平臺的基礎進行檢查，一旦發現有明顯沉降應及時采取措施。四、承重平臺安全要求: 1、承重平臺，必須符合下列規定：（1）承重平臺應按現行的相應規范進行設計，其結構構造應能防止左右晃動。（2）承重平臺使用時應有專人進行檢查，發現鋼管扣件有松動應及時扣緊，基礎沉降不均勻應及時采取措施。 2、承重平臺三側必須裝置固定的防護欄； 3、操作平臺上應顯著標明容許荷載，人員和物料總重量嚴禁超過設計容許荷載，配專人監督。五、 平臺承載量計算書1#承重平5、臺扣件鋼管支撐架計算書 計算依據1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。 計算依據2施工技術2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全(杜榮軍)。 計算參數: 模板支架搭設高度為4.7m， 立桿的縱距 b=0.80m，立桿的橫距 l=0.70m，立桿的步距 h=1.50m。 腳手板自重0.30kN/m2，欄桿自重0.15kN/m，材料最大堆放荷載4.00kN/m2，施工活荷載2.50kN/m2。 地基承載力標準值85kN/m2，基礎底面擴展面積0.250m2，地基承載力調整系數0.40。 圖 落地平臺支撐架立面簡圖 圖 落地平臺支撐架立桿穩定性荷載計算單元 采6、用的鋼管類型為483.5。 (一)、基本計算參數同上 (二)、縱向支撐鋼管的計算 縱向鋼管按照均布荷載下連續梁計算，截面力學參數為 截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 截面慣性矩 I = 12.19cm4； 縱向鋼管計算簡圖 1.荷載的計算： (1)腳手板與欄桿自重線荷載(kN/m)： q1 =0.000+0.3000.600=0.180kN/m (2)堆放材料的自重線荷載(kN/m)： q21 = 4.0000.600=2.400kN/m (3)施工荷載標準值(kN/m)： q22 = 2.5000.600=1.500kN/m 經計算得到，活荷載標準值 q2 = 1.500+2.400=37、.900kN/m 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩。 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 最大彎矩計算公式如下: 最大支座力計算公式如下: 靜荷載 q1 = 1.200.180=0.216kN/m 活荷載 q2 = 1.401.500+1.402.400=5.460kN/m 最大彎矩 Mmax=(0.100.216+0.1175.460)0.8002 最大支座力 N = (1.10.216+1.25.46)0.80=5.432kN 抗彎計算強度 f=0.423106/5080.0=83.20N/mm2 縱向鋼管的抗彎計算強度小于8、205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載 q1 = 0.180kN/m 活荷載 q2 = 1.500+2.400=3.900kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.180+0.9903.900)800.04/(1002.06105121900.0)=0.262mm 縱向鋼管的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求! (三)、橫向支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算 集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=5.43kN 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支9、撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax 最大變形 vmax=0.336mm 最大支座力 Qmax=7.424kN 抗彎計算強度 f=0.680106/5080.0=133.92N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于700.0/150與10mm,滿足要求! (四)、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN； R10、 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=7.42kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! ( 五)、立桿的穩定性計算荷載標準值 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架鋼管的自重(kN)： NG1 = 0.1294.700=0.607kN 鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A 雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改。 (2)欄桿的自重(kN)： NG2 = 0.1500.700=0.105kN (3)腳手板自重(kN)： NG3 = 0.3000.8000.700=0.168kN (4)堆放荷載(kN)11、： NG4 = 4.0000.8000.700=2.240kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.120kN。 2.活荷載為施工荷載標準值產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 2.5000.8000.700=1.400kN 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ (六)、立桿的穩定性計算 立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 5.70kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.58 A 立桿凈截面面積12、 (cm2)； A = 4.89 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.167； u 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3；u = 1.700 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.50m；公式(1)的計算結果：l0=1.1671.7001.50=2.976m =13、2976/15.8=188.345 =0.203 =5704/(0.203489)=57.427N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!公式(2)的計算結果：l0=1.500+20.500=2.500m =2500/15.8=158.228 =0.280 =5704/(0.280489)=41.591N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.007； 公式(3)的計算結果：l0=1.1671.007(1.500+20.500)=2.938m =2938/14、15.8=185.944 =0.209 =5704/(0.209489)=55.690N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 (七)、基礎承載力計算 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (kN/m2)，p = N/A；p = 22.82 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N = 5.70 A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.25 fg 地基承載力設計值 (kN/m2)；fg = 34.00 地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc fgk 其中 kc 15、腳手架地基承載力調整系數；kc = 0.40 fgk 地基承載力標準值；fgk = 85.00 地基承載力的計算滿足要求!2#承重平臺扣件鋼管支撐架計算書 計算依據1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。 計算依據2施工技術2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全(杜榮軍)。 計算參數: 模板支架搭設高度為4.7m， 立桿的縱距 b=0.80m，立桿的橫距 l=0.60m，立桿的步距 h=1.50m。 腳手板自重0.30kN/m2，欄桿自重0.15kN/m，材料最大堆放荷載7.00kN/m2，施工活荷載2.50kN/m2。 地基承載力標準值85kN/m2，基16、礎底面擴展面積0.250m2，地基承載力調整系數0.40。 圖 落地平臺支撐架立面簡圖 圖 落地平臺支撐架立桿穩定性荷載計算單元 采用的鋼管類型為483.5。 (一)、基本計算參數同上 (二)、縱向支撐鋼管的計算 縱向鋼管按照均布荷載下連續梁計算，截面力學參數為 截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 截面慣性矩 I = 12.19cm4； 縱向鋼管計算簡圖 1.荷載的計算： (1)腳手板與欄桿自重線荷載(kN/m)： q1 =0.000+0.3000.600=0.180kN/m (2)堆放材料的自重線荷載(kN/m)： q21 = 7.0000.600=4.200kN/m (3)施工荷載標準值17、(kN/m)： q22 = 2.5000.600=1.500kN/m 經計算得到，活荷載標準值 q2 = 1.500+4.200=5.700kN/m 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩。 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 最大彎矩計算公式如下: 最大支座力計算公式如下: 靜荷載 q1 = 1.200.180=0.216kN/m 活荷載 q2 = 1.401.500+1.404.200=7.980kN/m 最大彎矩 Mmax=(0.100.216+0.1177.980)0.8002 最大支座力 N = (1.10.216+1.2718、.98)0.80=7.851kN 抗彎計算強度 f=0.611106/5080.0=120.35N/mm2 縱向鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載 q1 = 0.180kN/m 活荷載 q2 = 1.500+4.200=5.700kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.180+0.9905.700)800.04/(1002.06105121900.0)=0.262mm 縱向鋼管的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求! (三)、橫向支撐鋼管計算 橫向支撐19、鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算 集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=7.85kN 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax 最大變形 vmax=0.000mm 最大支座力 Qmax=7.851kN 抗彎計算強度 f=0.000106/5080.0=0.00N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于600.0/150與10mm,滿足要求! （四)、扣件抗滑移的計20、算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=7.85kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! （五）、立桿的穩定性計算荷載標準值 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架鋼管的自重(kN)： NG1 = 0.1294.700=0.607kN 鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A 雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改。 (2)欄桿的自重(kN)： NG2 = 0.1500.60021、=0.090kN (3)腳手板自重(kN)： NG3 = 0.3000.8000.600=0.144kN (4)堆放荷載(kN)： NG4 = 7.0000.8000.600=3.360kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.201kN。 2.活荷載為施工荷載標準值產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 2.5000.8000.600=1.200kN 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ （六）、立桿的穩定性計算 立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 6.72kN 軸22、心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.58 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.89 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.167； u 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3；u = 1.700 a 立桿上端伸出23、頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.50m； 公式(1)的計算結果：l0=1.1671.7001.50=2.976m =2976/15.8=188.345 =0.203 =6721/(0.203489)=67.668N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 公式(2)的計算結果：l0=1.500+20.500=2.500m =2500/15.8=158.228 =0.280 =6721/(0.280489)=49.009N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數，24、按照表2取值為1.007； 公式(3)的計算結果：l0=1.1671.007(1.500+20.500)=2.938m =2938/15.8=185.944 =0.209 =6721/(0.209489)=65.622N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 （七）、基礎承載力計算 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (kN/m2)，p = N/A；p = 26.88 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N = 6.72 A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.25 fg 地基承載力設計值 (kN/m2)；fg = 34.00 地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc fgk 其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 0.40 fgk 地基承載力標準值；fgk = 85.00 地基承載力的計算滿足要求!