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1、xx綜合保稅區B5地塊標準廠房施工樓梯專項施工方案批準：審核：編制：目 錄1 編制依據12 工程概況13 安全通道的搭設13。1安全通道設計13.2基礎找平13。3立桿搭設23。4橫桿搭設23。5剪刀撐23.6頂棚橫桿23.7排架斜桿33.8第一層防護33。9第二層防護34.搭設注意事項35通道的安全措施46成品保護47安全生產與文明施工48。安全通道的拆除49。安全通道腳手架計算書61.1扣件式鋼管落地腳手架計算書61 編制依據編制依據主要有以下規范及標準:建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ1302011）;建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ 80-91)建筑施工安全檢查標準（J2、GJ 5999）建筑地基基礎設計規范（GB50007-2002）建筑結構荷載規范(GB500092001）建設工程安全生產管理條例 xx綜合保稅區B5地塊標準廠房施工圖紙2 工程概況本工程建設地點位于貴州省xx市網內B5地塊，四層工業廠房，共三棟建筑物，總建筑面積3。6萬平方米。其中B52、B53廠房結構相同,框架四層，無地下室,占地面積2545.6平米,建筑面積10176.2平米.防火類別：丙類倉庫，耐火等級：二級，建筑高度23.40米,一層層高6米,二至四層層高5。5米,外裝飾為幕墻，樓面荷載：0。8T/.B51廠房占地3945.8平米，建筑面積16022.8平米，框架四層，無地下室。防火3、類別：丙類倉庫，耐火等級：二級,建筑高度23.40米,一層層高6米,二至四層層高5.5米，外裝飾為幕墻.3 安全通道的搭設3。1安全通道設計綜合現場情況,確定B52、B53廠房東側采用鋼管搭設凈高3m，凈寬2。5m的安全通道，B51廠房西側采用鋼管搭設凈高3m,凈寬2。5m的安全通道。安全通道棚頂共分上下兩層，間距為0.9m，每層均滿鋪腳手板。3。2基礎找平為保證安全通道架體的穩固性，架體搭設(即所有立桿）處地基土壤應密實，并且標高應大致一致，立桿底部均設置墊板。3。3立桿搭設立桿按照雙排設置，采用482.8鋼管，沿通道長度方向以1800mm的間距進行搭設，排距600mm；立桿上設置縱向掃地桿4、(即第一道大橫桿）,并用直角扣件固定在距地面200mm處的立桿上,立桿的垂直偏差不得大于架高的1/300，同時其絕對偏差不大于75mm。在豎立桿時，用單支3m的鋼管,不得采用對接鋼管,立桿縱距1.5米。禁止使用彎曲鋼管。3.4橫桿搭設（1)大橫桿大橫桿步距為1600mm，長度不宜小于三跨立桿，大橫桿置于立柱內側,與立桿必須用直角扣件扣緊。大橫桿采用對接扣件連接，接頭與相鄰立桿距離不大于500mm。同一平面內側和外側、上步和下步相鄰的兩根大橫桿的接頭均勻相互錯開，不得出現在同一跨間內，水平間距不小于500mm。同一排大橫桿水平偏差不大于該通道總長度的1/250且不得大于50mm。大橫桿接頭與相鄰5、立桿距離不大于立桿縱距的1/3。同一水平和豎向相鄰的兩根大橫桿的接頭均應相互錯開,不得出現在同一跨間內，相鄰的水平間距部小于500mm.（2）小橫桿小橫桿采用48*2。8鋼管，對立桿與大橫桿起約束作用，沿通道長度方向進行搭設，緊貼立桿并用直角扣件扣緊在大橫桿上。3。5剪刀撐剪刀撐沿通道架高及通道長度方向連續布置，桿件搭接長度不小于1000mm，并用不少于三個旋轉扣件等間距扣牢，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不小于200mm。3。6頂棚橫桿由于本通道凈寬為2。5m3m，單支鋼管的長度不足以作為頂棚橫桿進行搭設，因此須進行搭接。桿件搭接長度不小于1000mm，并用扣件扣牢。橫桿間距為1500mm，與6、立桿用扣件連接牢固。同一水平和豎向相鄰的兩根頂棚橫桿的接頭均應相互錯開，不得出現在同一跨間內。3。7排架斜桿排架內斜桿與立桿連接，搭設時將斜桿的一頭扣在立桿上，另一頭扣在上層頂棚鋼桿中部，中間與下層頂棚鋼桿相交處也用扣件扣緊,間距1.5米。3.8第一層防護在通道架高500mm處，先沿通道寬度及長度范圍內在頂棚橫桿上鋪設木方，木方間距不得大于300mm，并用22號鐵絲與頂棚橫桿綁扎固定;然后在木方上滿鋪18mm厚膠合模板一層，并與木方釘牢固定；最后沿通道寬度及長度范圍內滿鋪密目網。3.9第二層防護在通道架高2000mm處先沿通道寬度及長度范圍內在頂棚橫桿上鋪設木方，木方間距不得大于300mm，并7、用22號鐵絲與頂棚橫桿綁扎固定；然后在木方上滿鋪18mm厚膠合模板一層，并與木方釘牢固定;最后沿通道寬度及長度范圍內滿鋪密目網.4.搭設注意事項安全通道搭設過程中兩側拉警戒線,并設專人看守.若必須有人通過應由看管人員通知上方施工人員，待無隱患后才可通過。通過時必須佩帶安全帽,并注意頭頂上方情況。搭設之前對進場的鋼管以及配件進行嚴格的檢查，禁止使用不和規格和質量不合格的桿配件.搭設前清掃現場,處理立柱下方墊木部分路面的突出及凹陷。通道的搭設必須統一交底后作業，必須統一指揮，嚴格按上述搭設程序進行。通道應按“一”字形從一端開始并向另一端延伸搭設，搭設過程中隨立隨校正后予以固定。剪力撐、斜桿等整體接8、結桿件應隨搭設的架子及時設置。木方及模板應鋪平、鋪穩，并用鐵絲綁扎固定,防止移動。工人在架上進行搭設作業時，作業面上需鋪設臨時腳手板并固定,工人必須戴好安全帽和佩掛安全帶，不得單人進行較重桿件和易失衡、脫手、碰接、滑跌等不安全作業。在搭設過程不得隨意改變通道結構，減少配件設置和對立桿、縱距作100mm以上的構架尺寸放大。5通道的安全措施通道兩側內外均采用密目式安全網全封閉,密目式安全網掛設在外排架的外側，內排架內側。上、下兩層棚頂腳手板上均設安全網。通道門口掛置“安全通道示牌，并懸掛“上面施工危險,請勿在此停留警示牌。6成品保護在使用中注意成品保護。任何人嚴禁隨意拆除結構桿件，破壞通道結構.過9、往車輛注意提防刮碰通道結構。本通道限高3m，限寬2.5m。禁止超高、超寬車輛通過。通過較大型車輛時，通道四角派人看守，防止刮碰到通道立柱。風雨后，及時組織人員對通道進行檢查，若有損壞及時修繕。7安全生產與文明施工通道搭設過程中四周拉警戒線,搭設通道的架子工必須持證上崗,按規定佩帶安全帽、安全帶。搭設時派專人看守,防止人員通過，若必須通過時應有看護人員通知施工人員，待無安全隱患時方可允許人員通過，并必須佩帶安全帽.施工完畢后打掃現場垃圾,收回剩余剩余材料入庫。在通道出入口設標語牌。禁止人員在通道內逗留，通道內嚴禁堆放任何物品。8.安全通道的拆除（1）在安全通道拆除前應作好以下工作：對安全通道進行10、安全檢查，確認不存在嚴重隱患.如存在影響拆除安全通道的安全隱患，應先對安全通道進行修整和回固,以保證安全通道的拆除過程中不發生危險;在拆除安全通道時,應先清除鋪設層上的垃圾雜物，清除時嚴禁高空向下拋擲，大塊的裝入容器內由垂直運輸設備向下運送，能用掃帚集中的集中裝入容器內運下。安全通道在拆除前，應先明確拆除范圍、數量、時間和拆除順序、方法、拆除的安全措施和警戒區域。(2）嚴格遵循拆除順序,由后搭者先拆、先搭者后拆。(3）拆除安全通道時,下部的出入口必須停止使用，對此除監護人員要特別注意外，還應在出入口處置明顯的停用標志和圍欄。（4)在拆除的安全通道周圍，必須有專人監護，以保證拆腳手架時無其他人員11、入內。（5）安全通道人工拆除，上下運輸也為人工傳遞，拆下的鋼管、扣件及其他材料，應及時清理,以免堵塞通道.將合格的、需要整修后重復使用的和應報廢的加以區分，按規格堆放。（6）安全通道拆除時遇大風、大雨、大霧天應停止作業；（7)拆除時操作人員要系好安全帶，穿軟底防滑鞋、扎裹腿。(8）安全通道拆除過程中,不中途換人，如必須換人，則應該在安全技術交底中交代清楚。9.安全通道腳手架計算書1.1扣件式鋼管落地腳手架計算書1。1 計算依據建筑施工計算手冊江正榮著中國建筑工業出版社；建筑施工手冊第四版中國建筑工業出版社、鋼結構設計規范GB500172003 中國建筑工業出版社;建筑結構荷載規范GB5000912、2001中國建筑工業出版社;建筑施工腳手架實用手冊（含垂直運輸設施)中國建筑工業出版社；建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ1302001 中國建筑工業出版社；建筑地基基礎設計規范GB50007-2002中國建筑工業出版社；建筑施工安全檢查標準JGJ59-99中國建筑工業出版社。1。2 計算參數1。2。1 鋼管截面特征：（鋼號:Q235，B類)鋼管規格：482。8；鋼管直徑d（mm）：48；鋼管壁厚t（mm)：2.8；單位重量qg（kN/m）:0.0376；慣性矩I（mm4)：121900;抵抗矩W（mm3)：5080；截面積A(mm2）：489；回轉半徑i（mm);15。8;抗彎、抗壓13、容許應力（N/mm2)：205;彈性模量E(N/mm2)：206000；1.2。2腳手架構造參數腳手架類型:單排架；腳手架高度Hs（m）：3；立桿縱距La（m）：1.5；立桿橫距Lb（m）：0.9；橫桿步距h（m）：1.8;上部橫桿根數n2：1；腳手板鋪設層數n3:2；立桿底墊塊面積A（m2):0.2；剪刀撐斜桿與地面的傾角a：45;剪刀撐跨越立桿根數n4：6；荷載參數腳手板自重qj（kN/m2）：0.35；欄桿、擋腳板自重qd(kN/m）：0.15；安全網自重qa(kN/m2）：0。0014；作業層施工均布荷載qs（kN/m2):2；同時施工作業層數 n1：2；腳手架狀況：敞開；成都市地區基14、本風壓w0（kN/m2）： 0.3；1。2。4其他參數風壓高度變化系數z(查GB500092001表）架高25m，地處B類（城市郊區）z為:1。42；腳手架風荷載體型系數s（查JGJ 130-2001表4。2.4）:0.09；風荷載標準值wk=0.7szw0 =0.027kN/m2；立桿計算長度系數（查JGJ 1302001表5.3。3）：1.5；軸心受壓構件穩定系數(查JGJ 130-2001附錄C）：0.243;注:計算長度l0 = h =1.51。8=2。7m 長細比= l0 / i=2。7/0.0158=171荷載分項系數（查GB50009-2001第8頁)永久荷載G:1。2；可變荷載15、Q:1。4;地基承載力標準值fgk（kPa）地基為粉土:200;腳手架地基承載力調整系數kc（查JGJ 130-2001第20頁)1。3。1 縱向水平桿驗算縱向水平桿在橫向水平桿的上面，縱向水平桿按照三跨連續梁進行強度和撓度驗算。按照縱向水平桿上面的腳手板自重和施工作業均布荷載計算縱向水平桿的最大彎矩和撓度。圖1 縱向水平桿設計荷載組合簡圖（跨中最大彎矩和跨中最大撓度）圖2 縱向水平桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩）2.荷載計算均布荷載設計值(用于計算彎矩）靜荷載公式：q縱靜設=Lb/（n2+1）1.2qj+1.2qg靜荷載計算式:q縱靜設=0。9/（1+1)1。20。35+1。20。037616、0。234kN/m活荷載公式：q縱活設=Lb/(n2+1）1.4qs活荷載計算式：q縱活設=0。9/（1+1)1。42=1。26kN/m均布荷載標準值(用于計算撓度)靜荷載公式：q縱靜標=Lb/（n2+1)qj+ qg靜荷載計算式:q縱靜標=0。9/（1+1)0.35+0。03760。195kN/m活荷載公式：q縱活標= Lb/（n2+1)qs 活荷載計算式：q縱活標=0。9/（1+1）2=0。9kN/m3。最大彎矩計算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合.跨中最大彎距計算公式如下：公式：Mmax=0.08q縱靜設La2+0。1q縱活設La2計算式：M1max=0。080。2341。52+017、.11。261.520.326kN.m支座最大彎距計算公式如下:公式：M2max=-0。1q縱靜設La2-0.117q縱活設La2M1max=0。10。2341.520.1171。261。52-0.384kN。m4?？箯潖姸闰炈氵x擇支座彎矩和跨中彎矩的最大絕對值進行強度驗算：公式:= Mmax/W計算式：=0.384106/508075.665N/mm2結論：縱向水平桿（大橫桿）的受彎應力 75.67 N/mm2，小于鋼管的抗彎強度205N/mm2,滿足要求。5。撓度驗算公式：=0.677q縱靜標La4/(100EI）+ 0.99q縱活標La4/（100EI）計算式：=0。6770。1951518、004/(100206000121900）+0.990.915004/（100206000121900） 2.063mm=1500/150=10與10mm結論：縱向水平桿(大橫桿）的撓度 2。063 mm，小于鋼管的容許撓度 10 與10mm,滿足要求。6。1.3.3 水平桿與立桿的連接扣件計算1。荷載計算設計值公式：p扣（p橫設n2+ q橫設Lb)/2計算式：p扣(2.2411+0.0450.9）/21.14 kN2?？奂涤嬎憧紤]扣件抗滑力下降扣件實際抗滑力R?。? kN 扣件數計算公式：Nk p扣 / R計算式：Nk1.14/61個結論：水平桿與立桿連接需要1個扣件，滿足要求。7。1.319、。4 立桿穩定性驗算本腳手架工程采用單立管搭設需要對立桿落地處進行立桿穩定性計算.1。荷載計算扣件式鋼管腳手架構件自重：公式:gk1=La（n2/2+1)+Lb/2+hqg+ (n2/2+2)0.013/hHs計算式：gk1=1.5(1/2+1)+0.9/2+1.80。0376+(1/2+2)0。013/1。8252.8kN腳手板自重計算公式:gk2=qjLaLbn3/2計算式：gk2=0.351。50.95/21。18kN欄桿、擋腳板自重：公式:gk3= Laqdn1計算式：gk3=1。50.152=0.45kN剪刀撐自重：公式：gk4=La(n41)/cos a 2/La（n41)tan 20、a /hn4qg/hHs計算式：gk4=1.5(6-1）/cos452/1.5(61）tan45/1.860.0376/1.8250。44kN恒荷載計算公式：NGK=gk1+ gk2+ gk3+ gk4計算式：NGK=2。8+1。18+0.45+0。444.88kN活荷載計算公式：NQK= LaLbn1qs/2計算式：NQK=1。50。922/2=2.7kN2。立桿軸向力設計值及風荷載產生彎矩設計值計算組合風荷載軸力計算公式:N=1。2NGK +0。851.4NQK計算式:N=1。24。88+0。851。42。79.07kN不組合風荷載軸力計算公式：N=1。2NGK +1.4NQK計算式：N=21、1.24。88+1。42.79。63kN風荷載產生彎矩設計值計算公式：Mw = 0。851。4WkLah2/10計算式：Mw = 0.851。40。0271。51。82/100.015kN。m3.立桿穩定性驗算不組合風荷載應力計算公式:N/（A)計算式:9.63103/(0.243489)81。07N/mm2結論:立桿所受最大應力 81.07 N/mm2，小于鋼管的抗壓強度205N/mm2,滿足要求。組合風荷載應力計算公式：N/(A)+MW/W計算式：9。07103/ （0.243489)+0.015106/508079.33N/mm2結論:立桿所受最大應力 79.33 N/mm2，小于鋼管的抗壓強度205N/mm2，滿足要求。9地基承載力驗算關系式：P fg立桿傳給地基的荷載：PN/A計算式：P9。63/0。248。17kPa地基承載力計算公式:fg=kcfgk計算式：fg=1200=200kPa結論：由于P fg，滿足地基承載力要求。