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1、xx高速公路xx合同段xx互通跨線橋箱梁支架、模板施工方案編制:審核：目 錄一、工程概況1二、施工布署11施工進度計劃12箱梁支架、模板13施工組織2三、腳手架設計23。1碗口式鋼管腳手架的構造要求及技術措施23。1.1整體構造21、箱梁底排架搭設23。1。2地基處理33。1.3立桿33。1。4橫桿3剪刀撐、斜撐33。1。6腳手板43。1.7防護設施4四、質量要求4五、腳手架施工45。1 腳手架搭設45。2腳手架拆除5六、腳手架驗收及維護與使用5七、質量保證注意事項6八、安全施工措施68.1材質及其使用的安全技術措施68.2腳手架搭設的安全技術措施78.3腳手架上施工作業的安全技術措施78.42、腳手架拆除的安全技術措施7九、文明施工要求8十、支架、模板體系驗算9一、 工程概況xx互通跨線橋位于A匝道，上跨主路,設計橋寬15.5m，起點AK0+563.99,終點AK0+656。01，橋梁全長92.02m,上部結構采用25+35+25米預應力箱梁，混凝土標號為C50,下部結構采用柱式墩，樁基礎。本方案為xx互通跨線橋現澆后張法預應力箱梁施工方案.二、 施工布署根據總體施工安排，第二標段下設路基一工區，具體負責xx互通跨線橋橋梁工程的施工.1施工進度計劃 根據總體施工進度要求和現場施工情況，計劃2009年6月20日左右開始進行跨線橋箱梁的施工，計劃在開工后三十天左右時間完成箱梁的施工。2箱3、梁支架、模板現澆箱梁支架采取碗扣式腳手架、模板采用竹膠模板，為按業主要求工期完成施工任務，我單位決定一次性投入兩聯箱梁施工所需要的碗口件、木板、模板等材料 . 3施工組織項目總負責人：楊福生技術負責人：嚴盛施工負責人:陳瑋、王占文質量負責人：郝占新試驗負責人：郝占新 測量負責人:呂春生施工隊隊長:鮑秀國工人40人三、 腳手架設計3。1碗口式鋼管腳手架的構造要求及技術措施3。1.1整體構造1、箱梁底排架搭設1。1、全橋采用碗扣式鋼管滿堂支架。一般部位立桿步距0。9m(橫橋向）0。9m(順橋向），大橫梁處排架加密,尺寸為0。9m（橫橋向）0。6m（順橋向）,全橋橫桿步距0。6m。排架外側立面與橫向4、排架增設剪力撐加固，以使排架結構靜定.1.2、梁底模板采用122mm244cm15mm優質木膠合板,側面進行細刨，以保證結合嚴密。1.3、模板底縱橋向鋪10cm寬15cm高方木支撐，間距20cm,模板與木方間用釘子釘牢，板頂高程均掛線調整，復測核實,以確保模板高程準確.1.4、木板下橫橋向為10cm寬15cm高方木支撐，間距同支架立桿步距.立桿高程依靠可調頂托與可調底托進行調整。1.5箱梁腹板側模支撐體系從內至外依次為:15mm厚木膠合板-縱橋向15cm10cm方木間距20cm橫橋向10cm15cm方木間距同排架間距橫桿碗扣件.1。6箱梁翼板下模板支撐體系由上至下依次為15mm厚木膠合板5cm5、25cm大板縱橋向5cm10cm方木橫橋向10cm10cm方木間距同排架間距-碗扣立桿。1.7在左、中、右腹板下排架沿橋縱向各設一道剪力撐，橫向每隔2排設剪刀力二道，以保證排架結構靜定及排架的整體穩定性。1。8在高出操作面搭設1.2m高的防護欄桿，外側掛密目網，操作面對應的架體上滿鋪腳手架板,不好滿鋪的應綁扎兜網，確保操作面安全。3.1。2地基處理排架基底為壓實素土，基礎為底部10cm級配砂石,上部15cm厚C25素混凝土剛性擴大基礎，確保排架底部整體受力均勻。同時也要考慮，雨水對基礎的影響，留好排水槽,做好疏通排暢工作，防止雨水浸泡,造成地基的沉降.3.1。3立桿滿堂紅腳手架的每根立桿下都座6、在專用的可調底托上，可調范圍060cm（調節高度盡量控制在25cm以內防止整體失穩），調節地基不平的影響。細部微調采用可調頂托進行控制.3.1.4橫桿橫桿根據設計的立桿縱橫間距,搭設HG-60、HG90型號的橫桿，橫桿的歩距為120cm，為了架體的穩固，最下一道歩距設定為60cm,縱橫向橫桿要調水平,橫桿與立桿連接處的扣碗要打緊。不得有松動的扣碗和不水平的出現。3。1.5剪刀撐、斜撐本工程的剪刀撐和斜撐采用扣件式腳手架進行搭設，橫橋向每隔4.8m設置一道，順橋向設置4道，最外兩側設置2道連續的剪刀撐，中間設置2道連續的斜撐，抵制實體板澆筑過程之中的水平分力，防止架體的整體失穩。剪刀撐斜桿與地面7、的夾角在4560之間。斜桿相交點處于同一條直線上,并沿架高連續布置，剪刀撐的斜桿扣在立桿上，兩端分別用旋轉扣件固定,在其中間增加24個扣結點。剪刀撐斜桿采用對接扣件連接（保證鋼管和對接扣件的質量和必要日常檢查）。3.1.6腳手板操作面腳手板采用松木，厚度不小于5cm,寬2325cm，長度不小于3.5m的硬木板，兩端設直徑為4mm的鍍鋅鐵絲箍兩道.在作業層下部加設一道水平兜網。腳手板設置在三根橫向水平桿上,并在兩端8cm處用直徑14#鍍鋅鐵絲箍繞23圈固定。腳手板應平鋪、滿鋪、鋪穩，接縫處設兩根小橫桿,各桿距離接縫的距離均不大于15cm。不能滿鋪腳手板的部位,下面應設置連續的水平兜網。3。1。78、防護設施腳手架最上端通常掛一道密目安全網，密目網采用1.86.0m規格，用網繩綁扎在橫桿外側。作業層安全網應高于作業面1。2m，并在作業層下部掛一道水平兜網.四、 質量要求滿堂架搭設水平桿要保證水平，立桿要垂直,間距要符合方案規定，立桿垂直偏差縱向不大于H/500,且不大于10cm，每個橫立桿交接處的扣碗必須打緊，剪刀撐、斜撐的數量、間距、位置要正確，連接要牢固，無松動現象.五、 腳手架施工5。1 腳手架搭設5.1.1腳手架搭設應對基礎進行驗收，并按本設計要求放線定位。5。1.2腳手架必須配合施工進度搭設，每次搭設長度不影響后續工序施工。5。1.3開始搭設立桿時，應先座底每跨架體的兩直角邊，然9、后成三角形階梯狀搭設。5。1.4搭設過程中,應隨時校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度.5.1.5凡是參加外架搭設的人員，必須是經過專業技術培訓,并考核合格取得蹬高作業操作證的人員，非持證人員不得參加操作。5.1.6、凡經醫院檢查，證明患有高血壓、貧血、冠心病、心臟病以及其他不能從事高空作業的同志不得參加操作。5.1。7進入施工現場必須正確戴好安全帽，高空作業時必須按要求正確系好安全帶且應系緊掛牢.5。1.8搭設時必須遵守操作規程，按安全技術交底的要求實施，不得圖方便，偷工省料。5.1.9操作時，手應抓緊抓牢,所用板手應用繩鏈系掛在腰部，扛管時應注意前后左右的行人，架子操作還應注意下方有無其他人10、員操作,行走或停留，以免發生事故。5.1.10吊車吊運鋼管,腳手板、扣件時應分規格、類型進行,一次上管集中堆放使用,嚴禁長短不一的鋼管混吊和散吊。施工前在地面上劃好高空作業區，并派專人監護。5.2腳手架拆除5。2.1拆除腳手架時，必須經過項目總工和監理工程師同意后方可拆除，未經批準的腳手架不得擅自拆除。拆除時周圍應設置警戒區域，并有專人負責監視。5。2。2拆除腳手架的方法和順序，應從橋跨的中間向兩邊墩柱對稱松頂托卸荷后，再呈成階梯狀拆除。5。2.3拆除下來的腳手管應用人工傳遞，嚴禁亂扔，事前必須在地面上劃好作業區，并派專人監護，作業區內不準人員行走或停留,拆下的鋼管應按長短分規格堆放到指定位置11、，而且要堆放整齊，扣件按種類型號堆放到指定地點，保持現場整潔和文明施工。六、 腳手架驗收及維護與使用6。1滿堂腳手架采用分段驗收的辦法,每搭設完一段由項目經理組織施工員、安全員等檢查驗收，符合要求辦理驗收單后再使用。6.2滿堂腳手架必須按照規定和設計要求進行搭設,施工中的腳手架，不準堆放大量的鋼管，模板木楞、鋼筋等材料，總而言之，每平方不得超3000kg，操作前應先檢查扣碗等焊接有無松動，發現情況應及時處理，不留隱患，雪霜雨后應將雨水、霜雪清掃干凈，任何人不得擅自拆除腳架管和安全網拿作他用，不得任意拆除腳手架上的任何部位的扣件和其他附件及鎖卡裝置。以免造成事故。對安全網要定時清洗，保持清潔.七12、 質量保證注意事項7。 1腳手架必須經過安全員驗收合格后方可使用，作業人員必須認真戴好安全帽、系好安全帶。7。2腳手架的驗收和日常檢查按照以下規定進行,檢查合格后，方允許使用或繼續使用：搭設完畢后；連續使用達六個月;施工中中途停止使用超過15天，在重新使用之前；在受到暴風或大雨、地震等強力因素作用之后；在使用過程中發現顯著變形、沉降、拆除桿件和拉結及安全隱患存在的情況時。7.3操作架上嚴禁集中堆放不必要的施工材料或重大荷載。7.4在架子的使用過程中,要做好日常的維護、保養工作,派專門人員定期檢查鋼管、扣件、腳手板及安全網的使用情況，遇有問題及時解決。7.5外觀質量：安全網總體顏色應當一致,每13、一立面安全網的顏色不得出現過大色差，安全網掛設必須緊湊，表面繃緊。八、 安全施工措施8.1材質及其使用的安全技術措施8。1。1碗扣鋼管腳手架的桿件，均采用Q235A鋼制作的 48mm鋼管，在立桿上每隔600mm安裝一套碗扣接頭，下碗扣焊在鋼管上，上碗扣套在鋼管上.因此對桿件及配件的質量要求應滿足以下要求：桿件的鋼管應無裂縫、凹陷、銹蝕現象.焊接質量要求焊縫飽滿，沒有咬肉、夾渣、裂縫等。立桿最大彎曲變形小于1/500，橫桿、斜桿的最大變形要求1/250。碗扣式鋼管腳手架其他材料的質量要求同扣件式鋼管腳手架。8。1.2鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用，禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件。814、.1.3嚴禁將立桿外徑48mm與51mm的鋼管混合使用。8.1.4支架的斜撐必須對稱設置，不得隨意拆除。8.2腳手架搭設的安全技術措施8。2.1腳手架的基礎必須經過碾壓處理滿足承載力要求，做到不積水、不沉陷.8.2.2腳手架搭設以34人為一組，其中12人遞料,另2人各負責一端，共同配合組裝。8。2。2搭設過程中劃出工作標志區，禁止行人進入,統一指揮、上下呼應、動作協調，嚴禁在無人指揮下作業.8.2。3在搭拆過程中應由安全員、架子班長現場旁站并保持記錄，搭拆完畢后經安全員等相關人員進行檢查、驗收和簽證.每段驗收一次,達到設計施工要求后掛合格牌。8。3腳手架上施工作業的安全技術措施8。4腳手架拆除15、的安全技術措施8。4.1腳手架搭拆人員必須是經過考核的專業架子工,并持證上崗。8.4.2拆架前，全面檢查待拆腳手架，根據檢查結果,擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準備工作.8。4.3架體拆除前，必須察看施工現場環境,包括架空線路、地面的設施等各類障礙物、電器裝置情況，凡能提前拆除的盡量拆除掉。8.4。4拆除時應劃出作業區,周圍設繩綁圍欄或樹立警示標志，地面設專人圍護，禁止非作業人員進入。8。4.5拆除時統一指揮、上下呼應、動作協調,當解開與另一人有關的扣件時必須先告訴對方并得到允許，以防墜落傷人。8。4.6拆架時不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開.8。4。7每16、天拆架下班時,不應留下隱患部位。8。4。8拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。8。4。9在拆除過程中，凡松開連接的桿、配件應及時拆除運走,避免誤扶、誤靠已松脫的桿件。拆除的桿、配件嚴禁向下拋擲,應吊至地面,同時做好配合協調工作，禁止單人進行拆除較重桿件等危險性作業.8。4.10六級風以上(含六級）時停止拆除腳手架施工。九、 文明施工要求根據腳手架施工的特殊性,結合公司職業健康安全管理手冊、程序文件，要求施工時做到:9.1進入施工現場的人員必須戴好安全帽，高空作業系好安全帶，穿好防滑鞋等,現場嚴禁吸煙。9。2嚴禁酗酒人員上架作業,施工操作時要求精力集中、禁止開玩笑和打鬧。9。3腳手架搭17、設人員必須是經考試合格的專業架子工，上崗人員定期體檢,體檢合格者方可發上崗證。凡有高血壓、貧血病的、心臟病及其它不適宜高空作業者，一律不得上腳手架操作。9。4上架子作業人員上下均應走人行梯道，不準攀爬架子。9.5護身欄、腳手板、擋腳板、密目安全網等影響作業班組支模時，如需要拆改時，應由架子工來完成，任何人不得任意拆改.9。6腳手架驗收合格后任何人不得擅自拆改，如需作局部拆改時，須經技術總工同意后由架子工操作。9。7不準利用腳手架吊運重物；作業人員不準攀登架子上下作業面；不準推車在架子上跑動；塔吊起吊物體時不能碰撞和拖動腳手架。9.8不得將模板支撐、泵送混凝土及砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁18、任意懸掛起重設備.9.9在架子上的作業人員不得隨意拆動腳手架的所有拉接點和腳手板,以及扣件棒扎扣等所有架子部件。9.10拆除架子而使用電焊氣割時，派專職人員做好防火工作,配備料斗,防止火星和切割物濺落.9.11腳手板使用時間較長，因此在使用過程中需要進行檢查,發現地基下沉、桿件變形嚴重、防護不全、拉接松動等問題要及時解決。9。12施工人員嚴禁凌空拋擲桿件、物料、扣件及其它 ，材料、工具用吊車和繩索運輸，不得亂扔。9。13使用的工具要放在工具袋內，防止掉落傷人；登高要穿防滑鞋，袖口及褲口要扎緊。9。14腳手架堆放場做到整潔、擺放合理、專人保管，并建立嚴格領料手續。9。15施工人員做到活完料凈腳下19、清，確保腳手架施工材料不浪費。9.16運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清,拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理，應及時整理、檢查，按品種、分規格堆放整齊,妥善保管。9.17六級以上(含六級)大風、大雪、大霧、大雨天氣停止腳手架作業.在雨季要經常檢查腳手板、斜道板、跳板上有無積水等物，若有則應隨時清掃，并要采取防滑措施。十、 支架、模板體系驗算10。1支架驗算：10。1.1。參數信息A、腳手架參數立桿橫向間距或排距:0。60m；立桿縱向間距或跨距lb：0。90m；立桿步距：1.20m；立桿上端伸出至模板支撐點長度:0.10m；模板支架計算高度:5。00m；采用的鋼管：483.520、0mm；板底支撐連接方式：方木支撐；B、荷載參數模板與木板自重:0.350kN/m2；混凝土與鋼筋自重：26。000kN/m3;樓板澆筑厚度:1200.00mm;施工均布荷載標準值:1.000kN/m2；C、木方參數木方彈性模量E：9500。000N/mm2；木方抗彎強度設計值：13.00N/mm2木方抗剪強度設計值1。40N/mm2；木方的間隔距離:200。00mm；木方的截面寬度：100。00mm；木方的截面高度：150.00mm;圖2 樓板支撐架荷載計算單元模板支撐方木的計算：方木按照簡支梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 10。00015。00015.000/6 = 321、75.00 cm3； I = 10。00015.00015。00015。000/12 = 2812。50 cm4；方木楞計算簡圖 1.荷載的計算： （1)鋼筋混凝土板自重（kN/m): q1 = 26.0000.2001.200 = 6。240 kN/m； （2）模板的自重線荷載(kN/m): q2 = 0。3500。200 = 0.070 kN/m ； （3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN）： p1 = （1.000 + 2。000)0。9000.200 = 0.540 kN； 2。方木強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：均布22、荷載 q = 1。2 （q1+q2） = 1.2（6。240+0.070) = 7.572 kN/m；集中荷載 p = 1.40。540 = 0.756 kN;最大彎距 M = Pl/4+ql2/8 = 0。7560.900/4+7.5720。9002/8 = 0。937 kN；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0。756/2 +7。5720。900/2 = 3.785 kN ；方木最大應力計算值 = M /W = 0.937106/375000。00 = 2.499N/mm2;方木的抗彎強度設計值 f = 13。0 N/mm2;方木的最大應力計算值為 2。499 N/mm2小于方23、木的抗彎強度設計值 13。0 N/mm2，滿足要求！ 3。方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下： Q = ql/2 + P/2截面抗剪強度必須滿足： T = 3Q/2bh T其中最大剪力： Q = 7。5720.900/2+0.756/2 = 3.785 kN；方木受剪應力計算值 T = 33.785103/(2100。000150。000) = 0。379 N/mm2；方木抗剪強度設計值 T = 1。400 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.379 N/mm2小于方木的抗剪強度設計值 1。400 N/mm2，滿足要求！ 4。方木撓度驗算：最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓24、度和,計算公式如下：均布荷載 q = q1+q2 = 6.310 kN/m；集中荷載 p = 0。540 kN；最大撓度計算值 V = 56。310900.04/（3849500。0002560000。000)+540。000900.03/(482560000。0009500.000) = 2.554 mm;最大允許撓度 V = 900.0/ 250 = 3。600 mm；方木的最大撓度計算值2。554 mm小于方木的最大允許撓度3.600 mm，滿足要求！10。1.3木方支撐鋼管計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 7。5720。900 +25、 0.756 = 7。571 kN； kN;支撐鋼管計算彎距圖（kN。m） 最大彎矩 Mmax = 1。213 kN。m ;最大變形 Vmax = 0.0000 mm;最大支座力 Qmax = 17。163 kN ；鋼管最大應力 = 3。235 N/mm2；鋼管抗壓強度設計值 f = 205.000 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 3。235 N/mm2小于支撐鋼管的抗壓強度設計值 205。000 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于900。0/150與10 mm,滿足要求！10。1.4.扣件抗滑移的計算:由于采用碗扣式腳手架，上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿,無需計算。26、10.1。5模板支架立桿荷載標準值（軸力）:作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內容： （1)腳手架的自重(kN）： NG1 = 0.1385。000 = 0.690 kN； (2）模板的自重(kN）： NG2 = 0.3500.9000。600 = 0.189 kN； （3）鋼筋混凝土樓板自重（kN)： NG3 = 26.0001.2000.6000。900 = 16。848 kN；靜荷載標準值 NG = NG1+GG2+GG3 = 17.727 kN； 2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。活荷載標準值 NQ = (1.000+2.00027、) 0。6000.900 = 1.620 kN； 3。不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ = 23。540 kN；10。1.6立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 23。540 kN；- 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 L0/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) :i = 1。58 cm； A 立桿凈截面面積（cm2）：A = 4.89 cm2； W 立桿凈截面模量（抵抗矩）(cm3）：5。08 cm3； 鋼管立桿受壓應力計算值 （N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值：f28、 = 205.000 N/mm2； L0- 計算長度 （m）；如果完全參照扣件式規范，由下式計算 L0 = h+2a a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度;a = 0。100 m；得到計算結果：立桿計算長度 L0 = h+2a = 1.20020。100 = 1。400 m; L0/i = 1400。000/15.782 = 89由長細比 L0/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數 = 0。667 ；鋼管立桿受壓應力計算值； = 23540.000/(0.667 489。000） = 72。173 N/mm 2;立桿穩定性計算 = 72。173 N/mm2小于鋼管立桿抗壓強29、度設計值 f = 205.000 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下面公式計算 L0 = k1k2（h+2a) k1 - 計算長度附加系數,取值為1。185； k2 - 計算長度附加系數，取值為1.155；上式的計算結果：立桿計算長度 L0 = k1k2(h+2a) = 1。1851。155（1.200+20。100） = 1.916 m； L0/i = 1916.145/15.782 = 121由長細比 L0/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數 = 0.446 ；鋼管立桿受壓應力計算值；= 23540。000/（0。446489.000) = 107.935 30、N/mm 2；立桿穩定性計算 = 107.935 N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度設計值 f = 205.000 N/mm2，滿足要求！10。1。7基礎承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg其中 p - 立桿基礎底面的平均壓力 (kN/m2)，p = N/A；p = 115。55 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N = 28.89 A - 基礎底面面積 （m2)；A = 0。25 fg 地基承載力設計值 （kN/m2)；fg = 120.00地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc fgk其中 kc - 腳手架地基承載力調整系數;kc = 1.00 fgk - 地基承載力標準值;fgk = 120.00地基承載力的計算滿足要求!