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1、一、 工程概況 本工程位于重慶市xx區(qū)xx街道辦亊處xx三社，總建筑面積約為 9255.62m2。地下室一層。地下一層的層高為4.2米; 外擋墻厚度為300mm；由于本工程西北側(cè)局部外垱墻距基坑邊緣距離過小（具體部位見附圖)，造成該部位外擋墻與基坑邊間距離不能滿足雙面支模的要求。由于該墻體的厚度較厚，模板的側(cè)壓力較大,且無法采取止水對拉螺栓進(jìn)行加固,只能靠單側(cè)的模板支架來承受混凝土的全部側(cè)壓力，這就為單面模板施工帶來了極大的困難。 所以，本工程支撐系統(tǒng)、模板系統(tǒng)的接茬處理成為本工程施工設(shè)計和質(zhì)量控制的關(guān)鍵。二、支模方案 經(jīng)項目組慎重考慮后決定；內(nèi)側(cè)采用鋼管三角斜撐作支撐系統(tǒng)， 1830915*2、15mm 木膠板為模板面板，45 mm90 mm 方木為次龍骨,2 48 mm*3.5mm 鋼管為主龍骨。其優(yōu)點是材料通用性強,重復(fù)利用率高,有利于降 低成本,對本工程的外墻適應(yīng)性強。三、單面支模構(gòu)造1、模板形式 （1）面板采用 183091515mm 木膠板，用釘子與次龍骨相連，主龍骨用鐵 絲勾住次龍骨。（2）支撐系統(tǒng)采用48鋼管,扣件連接，地面埋設(shè)鋼筋地錨與支撐體系相連,次龍骨間距不大于 200 ，主龍骨間距不大于 500 。 2、支撐系統(tǒng) 外墻單面支模系統(tǒng)見圖所示。支撐系統(tǒng)要保證模板的牢固性和穩(wěn)定性,垂直模板方向的寬度應(yīng)大于高度的 1。5 倍。 3。1 主龍骨立桿、水平桿順模板方向的主龍3、骨立桿間距應(yīng)為 500mm，垂直于立桿方向的上下水平間 距為 500mm，用扣件連接牢固。 3。2 掃地桿 距地 50mm 設(shè)置縱橫掃地桿,垂直于模板方向的掃地桿與主龍骨的立桿間距對應(yīng)為 500mm，平行于模板方向的掃地桿間距為 700mm。掃地桿與地錨須連接牢固. 3.3 斜撐鋼管斜撐上連接每道主龍骨水平桿，下連接掃地桿,斜撐的角度不應(yīng)大于 45，斜撐橫向間距500mm. 3。4 地錨設(shè)置地錨用兩根通長483。5的鋼管焊結(jié)在預(yù)埋于基礎(chǔ)砼上露25鋼筋上，其位置分別距墻2500、3500，再用長150的25焊接栓固底部固定鋼管.主龍骨立桿和斜支撐的下部及掃地桿的端部，順模板方向，均用扣件固定于底4、部鋼管. 4、施工要點 4。1 主龍骨的水平桿與斜撐的連接，斜撐與掃地桿的連接完全靠扣件固定，為了增加扣件的抗滑性，扣件必須擰緊，模板受力最大的中下部的斜撐要加雙扣件。 4。2 地錨在荷載作用下產(chǎn)生水平和向上分力靠地錨拉牢，受力最大，所以主地 錨與掃地桿的連接、掃地桿與主龍骨的連接是整個體系最重要的一道工序,必須確保它的穩(wěn)定性。 4。3 砼的側(cè)壓力與砼的澆注高度和速度有關(guān)，所以砼澆注時須分層澆注,控制砼的澆注速度和高度。5、實際應(yīng)用5。1 根據(jù)要求，斜撐越往上越長,它的整體剛度越弱,因此，斜撐用鋼管拉通 相連來增加它的剛度（見圖）. 5。2由于底部側(cè)壓力較大， 在底板上鉆100孔洞預(yù)埋25鋼筋5、下部埋深500,上露150，用C40混凝土澆筑填實。上露鋼筋與483.5鋼管通長焊結(jié)窂實。5.3擋墻單面摸板支撐第一段1/2軸1/6軸；共4跨長度32.4m。第二段1/91/11軸；共3跨長度16.5m（見圖).單面模板支設(shè)示意圖單面模板支撐支設(shè)示意圖側(cè)墻單面支模結(jié)構(gòu)計算書材料的力學(xué)性能： 木枋 E=9000 N/mm2 f 順紋抗剪=1。4 N/mm2 =13 N/mm2 普通膠合板 E=6000 N/mm2 f 順紋抗剪=1。5 N/mm2 =13 N/mm2 鋼管(48*3.5） E=2。06105 N/mm2 =205N/mm2 w=5.08cm3 I=12.19cm4 模板及其支架設(shè)6、計主要參考書： 1、建筑施工手冊（第四版） 2、建筑施工腳手架實用手冊 3、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范 側(cè)墻采用單邊支模，墻模采用15mm 厚普通膠合板,豎向小楞用木枋4590 間距300，標(biāo)高600、1200、1800、2400、3000、3600、4200（底板面相對標(biāo)高0。000）處分別采用2 48 鋼管作水平外橫楞。 因不能使用對拉螺桿施工，標(biāo)高600、1200、1800、2400 、3000、3600、4200處水平向間距600 采用鋼管 斜撐支撐，標(biāo)高1200、1800、2400、3000、3600處采用鋼管間距600 水平對撐,(1）荷載設(shè)計值：1）、墻側(cè)模板荷載設(shè)計值7、： 、新澆筑砼對模板的側(cè)壓力： 按 建 筑 施 工 手 冊（ 第 四 版 ）縮 印 版 第 514 頁 ，公 式 計 算 ，并應(yīng)取其中的 較小值：F=0。22gcb1b2VF=cHg 式中： F新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力（kN/m2）； gc-混凝土的重力密度(kN/m ）;t0-新澆混凝土的初凝時間 （h） 可按實測確定;當(dāng)缺乏試驗資料時可采用t0200/（T+15）計算，T為混凝土的溫度（）；b1外加劑影響修正系數(shù)，不摻外加劑時取1。0；摻具有緩凝作用的外加劑時取1.2 b2-混凝土坍落度影響修正系數(shù)： 當(dāng)坍落度在 30mm 時， 坍落度在 50mm90m m取 0。85;時,取 1。8、0；坍落度在 110mm150mm 時，取 1.15；V混凝土澆筑高度(厚度）與澆筑時間的比值,即澆筑速度（m/h）; H混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆筑混凝土頂面的總高度(m）混凝土側(cè)壓力的計算分布圖形如圖A.0.4所示；圖中 h= F/gcF=0.222441.21.15 1。5= 32。79KN/m F=244=96 KN/其中：t0=200/(T+15）=200/（35+15）=4h V=1m/h 新澆筑砼總高度可達(dá)4.4m，但實際墻高4。2m。 .計算參數(shù)的確定 ： gc =24KN/m 3砼重力密度）t0 =4h（砼初凝時間）V=1.5m/h (砼 澆 筑 速 度 ) b1= 1.29、(外 加 劑 影 響 修 正 系 數(shù) ） b2=1.15（砼 坍 落 度 影 響 修 正 系 數(shù) ） 砼側(cè)壓力的計算高度取4 米.F=244=96KN/ 取兩者較小值即 F1=32。79KN/m2 其有效壓頭高度 h=F/gc =32.79/24=1。37m,計算簡圖如下：、混凝土側(cè)壓力設(shè)計值:F=F1分項系數(shù)*折減系數(shù)=F1*1.20。9=35。413kN/m 2）、傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的水平荷載： 查表8-66傾倒砼時產(chǎn)生的水平荷載Q=4kN/ 荷載設(shè)計值=Q1.40。9=5.04kN/m2 3）按表869進(jìn)行荷載組合 F,=35。413+5.04=40。453 kN/m2 （2)、驗算： 取10、1 米寬板帶作為計算對象,化為線荷載: q1=40.4531=40.453KN/m 按三跨連續(xù)梁計算,其計算簡圖如下：面板計算簡圖Mmax=1/10ql2 = Mmax/Wfm 式中：q作用在模板上的側(cè)壓力(N/mm）； L內(nèi)楞的間距（mm)； 模板承受的應(yīng)力（N/mm）； W模板的截面抵抗矩(mm3）； F木材的抗彎強設(shè)計值,采用松木板取13N/mm2； 按以下公式進(jìn)行面板抗彎強度驗算： = M/W f 其中，-面板承受的應(yīng)力（N/mm2）；M -面板計算最大彎矩(Nmm）；W -面板的截面抵抗矩 ：W = bh2/6 = 60018.018。0/6=3.24104 mm3； f -面板截面11、的抗彎強度設(shè)計值（N/mm2); f=13。000N/mm2;面板截面的最大應(yīng)力計算值：=M/W =1.19105/3。24104= 3。7N/mm2 ； Mmax=1/10ql2=0。1ql2=0。140.4530。22=0。162KN。m =M/W=0。162106/3.24104=5 N/mm2fm=13 N/mm2 經(jīng)檢驗，抗彎強度符合要求. 3)、抗剪強度驗算： 計算公式如下: V=0。6ql 其中，V-面板計算最大剪力（N)； l-計算跨度(次楞間距）: l =200。0mm； V=0.6ql=0。640.4530.2=4。85KN 截面抗剪強度必須滿足: = 3V/(2bhn)f12、v 其中, -面板截面的最大受剪應(yīng)力（N/mm2）； V-面板計算最大剪力（N）：V = 7。25KN;b-構(gòu)件的截面寬度(mm)：b = 600mm ；hn-面板厚度（mm)：hn = 15。0mm ； fv-面板抗剪強度設(shè)計值(N/mm2）：fv = 1.500 N/mm2； =3V/2bh=（34.85103）/（2*60015)=0.674N/mm2fv=1.5N/mm2 經(jīng)檢驗，抗剪強度符合要求。 4）、剛度驗算：根據(jù)建筑施工手冊，剛度驗算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時不考慮振動荷載作用。 撓度計算公式如下： =0。677ql4/（100EI) =l/250 其中，q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載13、： q = 40。4530.6 =24。271N/mm； l-計算跨度(次楞間距)： l = 200mm；E面板的彈性模量: E = 6000N/mm2;I-面板的截面慣性矩: I = 600183/12=29。16cm4；面板的最大允許撓度值： = 0。8mm； 面板的最大撓度計算值: = 0.67724.2712004/(100600029。16105） = 0.1503 mm；面板的最大撓度計算值: =0。1503mm 小于等于面板的最大允許撓度值 =0。8mm, 滿足要求！ 2、內(nèi)豎楞的驗算： 內(nèi)楞采用45*90 方木。 1）、抗彎強度驗算： 化為線荷載: q1=40.4530。2=814、.091KN/m 其各跨受荷簡圖如下： 內(nèi)楞計算簡圖Mmax=ql2/10=8.0910.62/10=0。291KN。m = Mmax /W=0。291106 /（501002/6)=3.49N/mm2 fm=13N/mm2經(jīng)檢驗，抗彎強度符合要求。 2）、抗剪強度驗算: Vmax =0.625ql=0.6258.0910.6=3.034KN =3 V2max /2bh=3*3。034*103/2*50100=0。91N/mm2fc=1.4N/mm2 經(jīng)檢驗，抗剪強度符合要求. 3）、剛度驗算： 用于計算撓度的標(biāo)準(zhǔn)線荷載為： q1=40。4530.2=8。09KN/m =0.677ql4/（115、00EI）=0.6778.090。64/1009000501003/12=1.892mm 次楞的最大容許撓度值： = 2。4mm; 次楞的最大撓度計算值 =1。892mm小于次楞的最大容許撓度值 =2。4mm，滿足要求! 3、外橫楞的驗算：外橫楞采用2 48鋼管，水平方向間距600用鋼管斜撐支承。 1）、抗彎強度驗算: 按均布荷載考慮,化為線荷載:q1=40。453*0.6=24.27KN/m 按四跨連續(xù)梁計算，其計算如下:q1=24。27KN/m M1=0.1q1l2=0.124。270。62=0。874KN。m = M1/W=0.874*106/25.08103=86。02N/mm2fm=16、205N/mm2 經(jīng)檢驗，抗彎強度符合要求。 2）、剛度驗算： 用于計算撓度的標(biāo)準(zhǔn)線荷載為：q2=40.4530。6=24。27KN/m w=0。677q3l4/100EI=0。67724。276004/1002。06105212。19104=0。424 mmw經(jīng)檢驗，剛度符合要求. 4、鋼管斜撐驗算：鋼管斜撐間距600,下面四道用鋼管斜撐,上面四道用鋼管對撐.所有鋼管斜撐及鋼管對撐與鋼管立柱或鋼管水平加固桿相交處均用扣件相連. 承受水平向集中力,考慮受荷最大的一道斜撐： Q1=40.4530.6=24。27 KN 鋼管所受軸心力:N=Q1/COS45=34。328KN 鋼管計算長度：l=1。7 米。 = l/i=1700/15.8=107。6 查表： =0.533 查表86:A=489 = N/ A=34.328103/0。533489=131.71N/mm2fm=205N/mm2 強度符合要求。 由以上計算可知,各層鋼管斜撐及水平對撐均符合要求。