午啪啪夜福利无码亚洲,亚洲欧美suv精品,欧洲尺码日本尺码专线美国,老狼影院成年女人大片

1、梁模板(扣件鋼管架)專項(xiàng)方案工程概況：xx市xx工程公司綜合樓工程，框架結(jié)構(gòu)；地上13層；地下0層；建筑高度：41.8m；標(biāo)準(zhǔn)層層高：2.9m ；總建筑面積：8522平方米；總工期： 天。本工程由xx市xx工程公司投資建設(shè)，廣西南寧人防科研設(shè)計(jì)院設(shè)計(jì)，由xx市xx工程公司施工。編制依據(jù)：1.建筑工程施工質(zhì)量驗(yàn)收統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)（GB50300-20XX）2.混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范(GB50204-20XX)3.建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)（JGJ59-20XX）4.建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范（JGJ80-91）5.建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-20XX）6.建筑施工計(jì)算手冊202、XX版7.木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)程（GB50005-20XX）8.建筑機(jī)械使用安全技術(shù)規(guī)范（GJ33-20XX）9.鋼管腳手架扣件（GB15831-20XX）10.廣西地方標(biāo)準(zhǔn)建筑施工模板及作業(yè)平臺鋼管支架安全技術(shù)規(guī)范11.建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范（JGJ162-20XX）因本工程梁支架高度大于4米，根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)建議，如果僅按規(guī)范計(jì)算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計(jì)算中還參考了施工技術(shù)20XX（3）：扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全中的部分內(nèi)容。其中梁KZL7A（2A）為線荷載最大：梁高1600mm，梁寬600mm。就以該梁做計(jì)算參照，其它達(dá)到高大梁的參照該梁計(jì)算及施工。一、參數(shù)信息1.模板支3、撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m)：0.60；梁截面高度 D(m)：1.60；混凝土板厚度(mm)：180.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.50；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.50；梁底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.20；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：4.80；梁兩側(cè)立桿間距(m)：0.80；承重架支撐形式：梁底支撐小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：1；采用的鋼管類型為483；立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù)：1.00；2.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/4、m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數(shù)木材品種：馬尾松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm)：12.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm2)：1.5；面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：13.0；4.5、梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：100.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底模板支撐的間距(mm)：200.0；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：200；次楞根數(shù)：4；主楞豎向支撐點(diǎn)數(shù)量：4；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；穿梁螺栓水平間距(mm)：200；豎向支撐點(diǎn)到梁底距離依次是：50mm，450mm，900mm，1350mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；次楞合并根數(shù)：2；二、梁側(cè)模板荷載計(jì)算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)6、算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時(shí)間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計(jì)算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值17.848 kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要7、考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。面板計(jì)算簡圖(單位：mm)1.強(qiáng)度計(jì)算材料抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式如下： M/W f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 201.81.8/6=10.8cm3； M - 面板的最大彎矩(Nmm)； - 面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計(jì)算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值: q1= 1.20.217.85=8、4.284kN/m；振搗混凝土荷載設(shè)計(jì)值: q2= 1.40.24=1.12kN/m；計(jì)算跨度: l = (1600-180)/(4-1)= 473.33mm；面板的最大彎矩 M= 0.14.284(1600-180)/(4-1)2 + 0.1171.12(1600-180)/(4-1)2= 1.25105Nmm；面板的最大支座反力為: N=1.1q1l+1.2q2l=1.14.284(1600-180)/(4-1)/1000+1.21.120(1600-180)/(4-1)/1000=2.866 kN；經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 1.25105 / 1.08104=11.6N/m9、m2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =11.6N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗(yàn)算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計(jì)值: q = q1= 4.284N/mm； l-計(jì)算跨度: l = (1600-180)/(4-1)=473.33mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 201.81.81.8/12=9.72cm4；面板的最大撓度計(jì)算值: = 0.6774.284(1600-180)/(4-1)410、/(10095009.72104) = 1.576 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =(1600-180)/(4-1)/250 = 1.893mm；面板的最大撓度計(jì)算值 =1.576mm 小于面板的最大容許撓度值 =1.893mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板支撐的計(jì)算1.次楞計(jì)算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：q = 2.866/0.200= 14.332kN/m本工程中，次楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.11、783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2；計(jì)算簡圖剪力圖(kN)彎矩圖(kNm)變形圖(mm)經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩 M = 0.057 kNm，最大支座反力 R= 3.153 kN，最大變形 = 0.004 mm（1）次楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下: = M/Wf經(jīng)計(jì)算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 = 5.73104/8.99103 = 6.4 N/mm2；次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 205N/mm2；次楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 = 6.4 N/mm2小于次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205N/mm2，滿足要求！（2）次楞的撓度驗(yàn)算次楞的最大容許撓度值: = 200/412、00=0.5mm；次楞的最大撓度計(jì)算值 =0.004mm 小于次楞的最大容許撓度值 =0.5mm，滿足要求！2.主楞計(jì)算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力3.153kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2；主楞計(jì)算簡圖主楞彎矩圖(kNm)主楞變形圖(mm)經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩 M= 0.110 kNm，最大支座反力 R= 2.969 kN，最大變形 = 0.019 mm（1）主楞抗13、彎強(qiáng)度驗(yàn)算 = M/Wf經(jīng)計(jì)算得到，主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 1.10105/8.99103 = 12.3 N/mm2；主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 205N/mm2；主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =12.3N/mm2小于主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205N/mm2，滿足要求！（2）主楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到主楞的最大撓度為 0.019 mm主楞的最大容許撓度值: = 450/400=1.125mm；主楞的最大撓度計(jì)算值 =0.019mm 小于主楞的最大容許撓度值 =1.125mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計(jì)算驗(yàn)算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面14、積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170 N/mm2；穿梁螺栓型號: M12 ；查表得：穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm；穿梁螺栓有效面積: A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =2.969 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.969kN 小于穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！六、梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝15、土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 6001818/6 = 3.24104mm3； I = 600181818/12 = 2.92105mm4；1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算： = M/Wf新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計(jì)值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.601.60=29.376kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載設(shè)計(jì)值：q2:1.20.300.60=0.216kN/m；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值：q3: 1.4(2.00+2.00)0.60=3.360kN/m；最大彎矩計(jì)算公式如下:Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.16、117q3l2= 0.1(29.376+0.216)20XX+0.1173.3620XX=1.34105Nmm； =Mmax/W=1.34105/3.24104=4.1N/mm2；梁底模面板計(jì)算應(yīng)力 =4.1 N/mm2小于梁底模面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗(yàn)算根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。最大撓度計(jì)算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1+q2=29.376+0.216=29.592kN/m； l-計(jì)算跨度(梁底支撐間距): l =200.00mm； E-面板17、的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大撓度計(jì)算值: = 0.67729.59220XX/(10095002.92105)=0.116mm；面板的最大撓度計(jì)算值: =0.116mm 小于面板的最大允許撓度值: =0.8mm，滿足要求！七、梁底支撐木方的計(jì)算1.荷載的計(jì)算：(1)鋼筋混凝土粱和模板自重設(shè)計(jì)值(kN/m)：q1 = 1.2(24+1.5)1.60.2+0.30.2(21.42+0.6)/ 0.6=10.205 kN/m；(2)施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值(kN/m)： q2 = 1.4(218、+2)0.2=1.12 kN/m；均布荷載設(shè)計(jì)值 q = 10.205+1.120 = 11.325 kN/m；梁兩側(cè)樓板荷載以集中荷載的形式傳遞，其設(shè)計(jì)值： p=0.201.20.1824.00+1.4(2.00+2.00)(0.80-0.60)/4=0.108kN2.支撐方木驗(yàn)算：本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=1088/6 = 1.07102 cm3；I=10888/12 = 4.27102 cm4；E= 10000 N/mm2；計(jì)算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下：簡圖(kNm)剪力圖(kN)彎矩圖(kNm)變形圖(mm)方木的支座力:N1=N3=19、0.845 kN；N2=5.322 kN；最大彎矩：M= 0.204kNm最大剪力：V= 2.661 kN方木最大正應(yīng)力計(jì)算值： =M/W=0.204106 /1.07105=1.9 N/mm2；方木最大剪應(yīng)力計(jì)算值： =3V/(2bh0)=32.6611000/(210080)=0.499N/mm2；方木的最大撓度： =0.024 mm；方木的允許撓度：= 0.8103/2/250=1.6mm；方木最大應(yīng)力計(jì)算值 1.914 N/mm2小于方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13.000 N/mm2，滿足要求！方木受剪應(yīng)力計(jì)算值 0.499 N/mm2小于方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fv=1.500 N/mm220、，滿足要求！方木的最大撓度 =0.024 mm 小于方木的最大允許撓度 =1.600 mm，滿足要求！八、梁跨度方向鋼管的計(jì)算作用于梁跨度方向鋼管的集中荷載為梁底支撐方木的支座反力。鋼管的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=4.49 cm3；I=10.78 cm4；E= 206000 N/mm2；1.梁兩側(cè)支撐鋼管的強(qiáng)度計(jì)算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中力P= 0.845 kN支撐鋼管計(jì)算簡圖支撐鋼管計(jì)算彎矩圖(kNm)支撐鋼管計(jì)算變形圖(mm)支撐鋼管計(jì)算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0.108 kNm ；最大變形 max = 0.084 mm ；最21、大支座力 Rmax = 2.358 kN ；最大應(yīng)力 =M/W= 0.108106 /(4.49103 )=24.1 N/mm2；支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值 24.1 N/mm2小于支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度max=0.084mm小于500/150與10 mm,滿足要求!2.梁底支撐鋼管的強(qiáng)度計(jì)算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中力P= 5.322 kN支撐鋼管計(jì)算簡圖支撐鋼管計(jì)算彎矩圖(kNm)支撐鋼管計(jì)算變形圖(mm)支撐鋼管計(jì)算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0.681 22、kNm ；最大變形 max = 0.527 mm ；最大支座力 Rmax = 14.858 kN ；最大應(yīng)力 =M/W= 0.681106 /(4.49103 )=151.7 N/mm2；支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值 151.7 N/mm2小于支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度max=0.527mm小于500/150與10 mm,滿足要求!九、扣件抗滑移的計(jì)算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設(shè)計(jì)值取16.00kN，扣件抗滑承載力系數(shù)1.00，該工程實(shí)際的雙扣件23、承載力取值為16.00kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取16.00 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；計(jì)算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計(jì)算結(jié)果得到 R=14.858 kN；R 16.00 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求! 十、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算:立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式 = N/(A)f1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算:其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：縱向鋼管的最大支座反力： N1 =2.358 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1294.824、=0.744 kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N3=1.2(1.200/2+(0.800-0.600)/2)0.5000.300+(1.200/2+(0.800-0.600)/2)0.5000.180(1.500+24.000)=2.054 kN；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值：N4=1.4(2.000+2.000)1.200/2+(0.800-0.600)/40.500= 1.820 kN；N =N1+N2+N3+N4=2.358+0.744+2.054+1.82=6.976 kN；- 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm25、)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f =205 N/mm2； lo - 計(jì)算長度 (m)；參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計(jì)算 lo = k1uh k1 - 計(jì)算長度附加系數(shù)，取值為：1.155 ； u - 計(jì)算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，u =1.7；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長度 lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；lo/i = 2945.25 / 15.9 =26、 185 ；由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.209 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；=6975.856/(0.209424) = 78.7 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 78.7 N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算:其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：縱向鋼管的最大支座反力：N1 =14.858 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.129(4.8-1.6)=0.744 kN；N =N1+N2 =14.858+0.496=15.353 kN ； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)27、定系數(shù)，由長細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f =205 N/mm2； lo - 計(jì)算長度 (m)；參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計(jì)算 lo = k1uh k1 - 計(jì)算長度附加系數(shù)，取值為：1.155 ； u - 計(jì)算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，u =1.7；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長度 lo = k1uh = 1.155128、.71.5 = 2.945 m；lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.209 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；=15353.295/(0.209424) = 173.3 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 173.3 N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 f = 205 N/mm2，滿足要求！模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。以上表參照杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全十一、梁模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求工程經(jīng)驗(yàn):除了要遵守扣件架規(guī)范的相關(guān)要求外，還要考慮以下內(nèi)容1.模板支架29、的構(gòu)造要求：a.梁板模板高支撐架可以根據(jù)設(shè)計(jì)荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設(shè)雙向水平桿，確保兩方向足夠的設(shè)計(jì)剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時(shí)，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個(gè)方向變距、而另一個(gè)方向不變。2.立桿步距的設(shè)計(jì)：a.當(dāng)架體構(gòu)造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時(shí)，可以采用等步距設(shè)置；b.當(dāng)中部有加強(qiáng)層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設(shè)置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不宜超過1.5m。3.整體性構(gòu)造層的設(shè)計(jì)：a.當(dāng)支撐架高度20m或橫向高寬比6時(shí)，需要設(shè)置整體性單或雙水平加強(qiáng)層；b.單水平加強(qiáng)層可以每4-6米沿水平30、結(jié)構(gòu)層設(shè)置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設(shè)置斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的1/3；c.雙水平加強(qiáng)層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設(shè)置，四周和中部每10-15m設(shè)豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結(jié)構(gòu)層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設(shè)置層）必須設(shè)水平加強(qiáng)層。4.剪刀撐的設(shè)計(jì)：a.沿支架四周外立面應(yīng)滿足立面滿設(shè)剪刀撐；b.中部可根據(jù)需要并依構(gòu)架框格的大小，每隔10-15m設(shè)置。5.頂部支撐點(diǎn)的設(shè)計(jì)：a.最好在立桿頂部設(shè)置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點(diǎn)位于頂層橫桿時(shí)，應(yīng)靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件31、應(yīng)進(jìn)行抗滑驗(yàn)算，當(dāng)設(shè)計(jì)荷載N12kN時(shí)，可用雙扣件；大于12kN時(shí)應(yīng)用頂托方式。6.支撐架搭設(shè)的要求：a.嚴(yán)格按照設(shè)計(jì)尺寸搭設(shè)，立桿和水平桿的接頭均應(yīng)錯(cuò)開在不同的框格層中設(shè)置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規(guī)范的要求；c.確保每個(gè)扣件和鋼管的質(zhì)量是滿足要求的，每個(gè)扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的；d.地基支座的設(shè)計(jì)要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求：a.精心設(shè)計(jì)混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴(kuò)展的澆筑方式；b.嚴(yán)格控制實(shí)際施工荷載不超過設(shè)計(jì)荷載，對出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應(yīng)的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動(dòng)和變形情況及時(shí)解決。