午啪啪夜福利无码亚洲,亚洲欧美suv精品,欧洲尺码日本尺码专线美国,老狼影院成年女人大片

1、腳手架施工方案一、編制依據1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范2、建筑施工高處作業安全技術規范3、建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99)4、相關的現行國家標準及規范二、工程概況一、工程概況：工程名稱：天津市奧亞機電有限公司新建工程建設單位：天津市奧亞機電有限公司監理單位：天津市安盛工程建設監理有限公司施工單位:天津富凱建設集團有限公司項目經理：劉文艷本工程坐落于天津泰達(津南)微電子園區內，建筑面積8411，建筑高度13米，框架二層局部三層。工期:20XX年1月1日至20XX年8月31日本工程為爭創文明工地示范工程，要求安全防護措施要得力,因此要求腳手架搭設標準要高，必須按照（JGJ132、020XX）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范編制本方案.腳手架立桿間距符合標準要求，做到橫平豎直，整齊美觀，防護到位，符合標準規定。搭設高度:本工程外腳手架類型為落地式扣件鋼管腳手架，搭設最高度高約為14米三、工程準備1、材料準備（1）鋼管桿件：鋼管桿件采用483。5mm,焊接鋼管其材性應符合碳素結構鋼（GB70088)的相應規定。（2）扣件：扣件應采用GB978-67可鍛鑄鐵分類及技術條件的規定，機械性能不低于KT33-8的可鍛鑄鐵制造。扣件的附件采用的材料應符合GB70088碳素結構鋼中Q235鋼的規定；螺紋均應符合GB19681普通螺紋的規定,墊圈應符合GB9676墊圈的規定。（3)3、腳手板：腳手板采用毛竹片。（4）安全網采用綠色密目安全網,必須有產品質量檢驗合格證，安全網的選用應符合規范規定要求。2、人員配備各專業施工人員及上崗證應配備齊全。3、技術準備腳手架施工前，必須編制專門施工方案，經批準后組織實施，具體搭拆前，要進行技術交底，并提出有關的要求事項。四、腳手架施工、施工布置本工程采用雙排落地式鋼管腳手架，腳手架排距0.8m；步距1。8m;柱距1.5m；連墻桿水平間距4。5m，垂直間距3。6m(隔二步拉一道）。、腳手架搭設的地基、基礎要求1、腳手架地基與基礎的施工,必須根據腳手架搭設高度、搭設場地土質情況與GBJ202的有關規定進行。2、腳手架底座底面標高要求高于自然4、地坪50MM。3、腳手架基礎經驗收合格后，應按現場形式放線定位。4、具體做法按土質分為：A:素土夯實；B:10cm碎石墊層;C：10cm1。2米寬C20混凝土.、構造要點本工程腳手架采用雙排落地式鋼管腳手架,立桿橫距為8001000mm,縱距為1200mm,相鄰立桿的接頭位置應布置在不同的步距內，與相鄰大橫桿的距離不宜大于500mm.立桿與大橫桿必須用直角扣件扣緊,不得隔步設置或遺漏。大橫桿步距為1800mm，上下橫桿的接長位置應錯開布置在不同的立桿縱距內，與相近的立桿距離不大于500mm.同一排大橫桿的水平偏差不大于該片腳手架的總長度的1/250,且不大于500mm。相鄰步架的大橫桿應錯開布5、置在立桿的里側和外側，以減少立桿偏心受載情況。小橫桿應貼盡立桿布置，搭于大橫桿之上并用直角扣件扣緊。在相鄰二立桿之間根據需要加設12根。在任何情況下,均不得拆除作為基本構架結構桿件的小橫桿。剪刀撐與地面夾角為45度沿架高連續布置,采用搭接連接，搭接長度為100cm，除兩端用旋轉扣件與腳手架的立桿或大橫桿扣緊外，在其中間應增加24個扣節點。連柱墻桿按每步三跨設置，其水平垂直間距均不得大于6000mm,與柱拉接方式采用單桿箍柱式。水平斜拉桿設置在有連柱墻桿的步架平面內，加強腳手架的橫向剛度.腳手板采用木跳板，腳手板與腳手架之間用10鐵絲不少于3點綁扎.如立桿未立在堅實的結構上，搭設前應將場地填土夯6、實，并將立桿置于厚度不小于50mm的通長木方上。護欄：在鋪腳手板的操作層上設三道護欄，上欄桿距腳手板面高度為1200mm,下欄桿距腳手板面為600mm，高度為180mm設擋腳板.、施工作業順序依據要求排立桿位置，放線使立桿在一條平行軸線的直線上放置縱向掃地桿；自角部起依次向兩邊豎立桿，底端與縱向掃地桿扣接固定后，裝設橫向掃地桿并與立桿固定，每邊豎起34根立桿后,隨即裝設第一步大橫桿（與立桿扣接固定）和小橫桿（靠近立桿并與大橫桿扣接固定),校正立桿垂直和平桿水平使其符合要求后，按4060Nm力矩擰緊扣件螺栓,形成構架的起始段；按上述要求依次向前搭設，直至第一步架交圈完成.交圈后,再全面檢查一遍構7、架和地基情況，嚴格確保方案要求和構架質量;設置連柱桿（開始搭設時加邊撐），按以上的作業程序和要求向上搭設腳手架，隨搭設進程及時設置剪刀撐，隨施工進度在腳手架構架大橫桿間搭設橫桿，以縮小鋪設腳手板的支撐跨度，鋪設腳手板、欄桿和防護密目網。、施工作業注意事項底部第一排立桿應按立桿搭設要求選擇,不同長度的鋼管交錯設置，至少有6m、4m兩種不同長度的鋼管作立桿；在設置第一排連柱桿前，應每隔約6跨設一道斜撐，以確保架子穩定；一定采取先搭設起始段而后向前延伸的作業方式,可分別從相對角開始搭設；連柱桿和剪刀撐應及時設置，不得滯后超過兩個步距;桿件端部伸出扣件之外的長度不得小于100mm;在頂排連柱桿之上的架8、高不得多于兩個步距,否則應每隔6跨加設一道撐拉措施；剪刀撐的斜桿與基本構架結構桿件之間至少3道連接，其中斜桿的搭接接頭部位至少有二道連接;周邊腳手架的大橫桿必須在角部交圈并與立桿固定；縱向對接搭設腳手板時，對接處的兩側必須設置橫桿，并且綁扎牢固；作業層的欄桿應設置在立桿的內側,欄桿接長應符合對接或搭接的要求。密目安全網應掛在外立桿里側，并予全面封閉.五、鋼管腳手架拆除拆除時應劃出工作區標志和設置圍欄，并派專人看守，嚴禁行人進入。拆除順序應逐層由上而下，后裝的先拆,先裝的后拆。一般是先拆欄桿、腳手板、剪刀撐,后拆小橫桿、大橫桿、立桿等。統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時應先9、告之對方，以防墜落。材料、工具要用滑輪和繩索運送，嚴禁拋扔.使用期間，嚴禁拆除下列桿件：主節點處的縱橫向水平桿，縱、橫向掃地桿；連墻桿。六、安全防護措施1、安全網防護安全網的質量必須符合有關規定，且每張安全網必須有出廠檢驗合格證。本工程四周邊全采用安全立網，安全網搭設完畢后，必須經施工負責人、安全員驗收合格后才能使用，安全網在使用過程中每周應進行一次定期檢查.網內不得存留雜物，對網變形、磨損等損壞的網片不得使用。網與網間，網與支撐架的連接部位有無松脫，安全網在使用過程中,每隔三個月必須按批號抽一根試驗繩進行強力試驗.安全網應定期進行沖擊試驗。2、腳手板的防護腳手架外側設置擋腳笆，擋腳笆設置在腳10、手架鋼管內側，安全網外側，竹榀與鋼管必須用16#鐵絲捆扎.腳手板采用鋼笆鋪設,鋼笆與鋼管必須用16鐵絲捆扎,不得有探頭板出現.3、卸料平臺的防護卸料平臺應均勻布置，每一個卸料平臺的輻射面積為200m2.每一個面上卸料平臺的個數不得超過兩個。卸料平臺卸荷結構必須設置在建筑物上，不得作用于外架上.卸料平臺應設置兩道扶手，高度分別為1。2m和0。6m，外側用密目安全網屏蔽，兜底采用雙層安全網（一道平網、一道密網）。七、質量要求及保證措施（1） 腳手架用鋼管 表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎；外徑偏差不大于-0。5mm，壁厚偏差不大于-0.3mm；端面應平整,偏差不超過1。7mm；鋼11、管銹蝕深度應小于0。5mm,不得使用嚴重銹蝕的鋼管；鋼管長度規格必須按要求統一，不得長短參差不齊。(2）扣件所用鑄鐵不得有裂紋、氣孔；不宜有疏松、砂眼或其他影響使用性能的鑄造缺陷；并應將影響外觀質量的粘砂、澆冒口殘余、披縫、毛刺、氧化皮等清除干凈；扣件與鋼管的貼合面必須嚴格整形，應保證與鋼管扣緊時接觸良好；扣件活動部位應能靈活轉動，旋轉扣件的兩旋轉面間隙應小于1mm；當扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離應不小于5mm;扣件表面應進行防銹處理.（3）木腳手板木腳手板必須具備產品質量合格證;木腳手板必須順直,端頭不開裂。(4）腳手架未經驗收不得投入使用，腳手架檢查與驗收標準見下表：序號項 目容許偏差12、檢查方法1立桿垂直度H/200100吊線2間距步距偏差20鋼卷尺柱距偏差50排距偏差203大橫桿高差一根桿兩端20水平儀 水平尺同跨內、外大橫桿高差104扣件螺栓擰緊扭力矩4065Nm扭力扳手5剪刀撐與地面傾角4560角尺6腳手板外伸長度對接100a150卷尺搭接a100卷尺八、安全注意事項避雷措施：將首層梁板、內墻水平筋圍繞建筑物焊接為環形回路，并引出鋼筋與避雷引上主筋焊接，環形回路共引出8根鍍鋅鋼筋與鋼管腳手架焊接,所有避雷線路中鋼筋直徑均不得小于12mm，所有搭接焊應為雙邊滿焊且焊接點長度不得小于6d（或單邊焊搭焊接點長度不小于12d），如焊接點長度不滿足要求，則應另加鋼筋按要求兩邊焊接13、,如實測離鍍鋅鋼筋最遠點內腳手架上過渡電阻超過10應增加引出鍍鋅鋼筋以滿足要求。搭設金屬扣件雙排腳手架,必須嚴格按國家建筑安裝安全技術規程和施工組織設計的要求進行設計和搭設.搭設前應嚴格進行鋼管的篩選,凡嚴重銹蝕、薄壁。嚴重彎曲及裂變的桿件不宜采用。嚴重銹蝕、變形、螺栓螺紋已損壞的扣件不宜采用。腳手架的基礎除按規定設置外，必須做好排水處理。腳手架拆除現場必須設警戒區域，張掛醒目的警戒標志.警戒區域內嚴禁非操作人員通行或在腳手架下方繼續組織施工.地面監護人員必須履行職責。如遇強風、雨、雪等特殊氣候,不應進行腳手架的拆除。夜間實施拆除作業，應具備良好的照明設備.所有高處作業人員，應嚴格按高處作業規14、定執行和遵守安全紀律及拆除工藝要求。拆除人員進入崗位以后，先進行檢查，加固松動部位，清除 樓層內留的材料、垃圾塊。所有清理物應安全輸送至地面,嚴禁高處拋擲。所有連墻桿、斜拉桿、隔排措施、登高措施必須隨腳手架步層拆除同步進行下降.不準先行拆除。所有桿件與扣件,在拆除時應分離，不允許桿件上附著扣件輸送地面，或兩桿同時拆下輸送地面.當日完工后,應仔細檢查崗位周圍情況,如發現留有隱患的部位，應及時修復后方可撤離崗位。輸送至地面的所有桿件、扣件等，應按類堆放整理。腳手架搭設計算書：外腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ13020XX。 搭設尺寸為: 本工程采用雙排落地式鋼管腳手架，15、腳手架排距0。7m;步距1.5m；柱距1.2m；連墻桿水平間距4。0m，垂直間距3。0m（隔二步拉一道）。 采用的鋼管類型為48 X 3.5，施工均布荷載為 2.0kN/m2,同時施工 2 層，腳手板共鋪設 2 層。 一、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 按大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形. 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 p1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P1=0.3501。300/3=0。152kN/m 活荷載標準值 Q=2。0001.300/3=0.867kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.16、20.038+1。20.152=0.228kN/m 活荷載的計算值 q2=1。40.867=1.213kN/m 2.強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下： MImax=0.08q1l2+0.10q2l2 跨中最大彎矩為: M1=(0.08 0。228+0。1011。213）1。4002=0.274KN.m 支座最大彎矩計算公式如下： M2max=-0。10q1l20.117q2l2 支座最大彎矩為： M2=-(0.10O.228+0.1171.213）1.4002=-0。323KN。m 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算: =0.323117、06/5080.0=63。572N/mm2大橫桿的計算強度小于 205。0 N/mm2，滿足要求！3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下: 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度： V = （0。6770。190+0。9900. 867) 1400。04/ 1002.06105121900。0） （ = 1。509mm 大橫桿的最大撓度小于 1400。0/150 與 10mm,滿足要求! 二、小橫桿的計算： 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值,在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩 和變形. 1.荷載值計算 大橫18、桿的自重標準值 P1 = 0。0381.400=0。054kN 腳手板的荷載標準值 P2=0。3501.3001。400/3=0.212kN 活荷載標準值 Q=2.0001。3001。400/3=1。213kN荷載的計算值 P=1.20。054+l.20.212+1.41。213=2.018kN 2。強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布 荷載最大彎矩計算公式如下： 小橫桿的計算強度小于 205.0N/mm，滿足要求！3。撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度19、:45 V1=5。00.0381300.00 /(3842。06010 121900.000）=0.06mm 集中荷載標準值 P=0.054+0。212+1。213=1。479kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度: V2 = 1479.427 1300。0/ （ 3 13O0.02 4 1300。02 /9 ） / ( 72 2.06 105 121900。0）=4.594mm 最大撓度 V=V1+V2=4.65lmm 小橫桿的最大撓度小于 1300。0/150 與 10mm，滿足要求! 三、扣件抗滑力的計算： 縱向或橫向水平桿與立桿連接時， 扣件的抗滑承載力按照下式計算 (規范 5。220、。5) ： R Rc 其中 Rc扣件抗滑承載力設計值,取 8。0kN; R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1。荷載值計算 橫桿的自重標準值P1=0.0381.300=0.054kN 腳手板的荷載標準值P2 = 0。3501.3001.400/2=0.318kN 活荷載標準值 Q=2.0001。3001。400/2=1.820kN 荷載的計算值 R=1。20.054+1。20.318+1。41.820=2。995kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ 當直角扣件的擰緊力矩達 40 65N.m 時試驗表明：單扣件在 12kN 的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取 8。0kN; 四、腳21、手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載，活荷載和風荷載. 靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m） ;本例為 0。1611 NG1=0.16138。600=6。219kN(2)腳手板的自重標準值（kN/m2)；本例采用竹串片腳手板，標準值為 0.35 NG2=0.35021.400(1.300+0.300)/2=0.784KN (3）欄桿與擋腳手板自重標準值（kN/m) ;本例采用欄桿,木腳手板標擋板，標 準值為 0。14 NG3=0.1401.4002/2=0.196KN （4）吊掛的安全設施荷載，包括安全網(KN/m2)；0.005 NG4=0.022、051。4001.300/2=0.005K 經計算得到，靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7。203KN 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和,內、外立桿按一縱距內施工荷載總和 的 1/2 取值。經計算得到,活荷載標準值 NQ=2.00021。4001。300/2=3.640KN 風荷載標準值應按照以下公式計算:其中 WO基本風壓（KN/m2） ，按照建筑結構荷載規范 （GBJ9）的規定采用 WO=0.300 UZ-風荷載高度變化系數,按照建筑結構荷載規范 （GBJ9）的規定采用： UZ=1。000 US風荷載體型系數:US=1。2002 經計算得到，風荷載標準值 WK=023、.70。300 1.000 1。200=0.252KN/m 考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式： N=1。2NG+0.85 1.4NQ不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式: N= 1。2NG+l.4NQ 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 計算公式:MW=0.851.4Wklah2/10 WK風荷載基本風壓值（Kn/m2) ; la立桿的縱距（m）；h立桿的步距(m). 五、立桿的穩定性計算: 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式： 其中 N立桿的軸心壓力設計值，N=13。74kN； -軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 的結果查表得到 0.48; i-計算立桿的截面回24、轉半徑，i=1.58cm; l0計算長度（m） ,由公式 l0=kuh 確定,l0=1.82m; k計算長度附加系數，取 1.155；u計算長度系數，由腳手架的高度確定 u=1。75;A-立桿凈截面面積,A=4.89 cm2；f立桿凈截面模量(抵抗矩） =5.08cm.； W . 2 W-鋼管立桿受壓強度計算值（N/mm ) ；經計算得到=58。08 f鋼管立桿抗壓強度設計值,f=205。00kN/mm2 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算f滿足要求！ 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式: 其中 N立桿的軸心壓力設計值，N=12。98kN；軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/I 的結果查表得25、到 0.48； i-計算立桿的截面回轉半徑,i=1。58cm; l0-計算長度（m） ,由公式 10=kuh 確定 u=1.75； k-計算長度附加系數,取 1。155; U-計算長度系數,由腳手架的高度確定;u=1.75A-立桿凈截面面積,A=4.89cm2；3 W-立桿凈截面模量(抵抗矩) ,W=5.08cm ;MW-計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0。034KN。m。 2 鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm ） ；經計算得到=61.54 2f-鋼管立桿抗壓強度設計值,f=205。00kN/mm 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算f，滿足要求！ 六、最大搭設高度的計算： 不考慮風荷載時26、,采用單立管的敞開式,全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 其中 NG2K構配件自重標準值產生的軸向力,NG2K=O.985KN； NQ 活荷載標準值, NQ= 3.640KN gk每米立桿承受的結構自重標準值，gk=0.161kN/m 經計算得到,不考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度 Hs=218。388 米。 七、連墻件的計算: 連墻件的軸向力計算值應按照下式計算: N1=N1W+N0; 其中 N1W風荷載產生的連墻件軸向力設計值(KN)應按照下式計算； NIW= 1.4WKAW 5 WK風荷載基本風壓值,Wk= 0。252KN/m AW-每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎27、風面積 AW=2.704.20=11。340 N0連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力（KN) 0=5.000 ;N 經計算得到 N0=4。00lkN，連墻件軸向力計算值 N1=9。001kN 連墻件軸向力設計值 N0=Af其中-軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 1/i=30.00/1.58 的結果查表得到=0。95； A=4。89cm2; f=205.00N/mm2. 經過計算得到 Nf=95.4llkN NrN1 連墻件的設計計算滿足要求! 八、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求： p fg其中 P-立桿基礎底面的平均壓力(N/mm2) ，P=N/A；p=54.96 N上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值(KN) N=13。74 ；2 A-基礎底面面積（m ）；A=0。25 fg地基承載力設計值（mm2);fg=68。00 地基承載力設計值應按下式計算： fg=kcfgk 其中 KC-腳手架地基承載力調整系數;KC=0.40fgk-地基承載力標準值 fgk=170.00 地基承載力的計算滿足要求! 附圖： 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖（跨中最大彎矩和跨中最大撓度） 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖（支座最大彎矩) 小橫桿計算簡圖 連墻件扣件連接示意圖