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1、xx水利樞紐工程渠系C1標跨河渡槽專項施工方案目 錄1、工程概述32、施工布置32.1、施工用水32.2、施工用電32。3、拌和系統32。4、施工排水32.5、施工通道42.6、圍堰及腳手架基礎拆除43、施工導流44、承重架基礎55、主拱承重架施工65.1、架體搭設施工65.2、承重腳手架計算86、施工預拱度177、混凝土澆筑197.1、拱圈的澆筑197.2、拱波的澆筑207。3、拱肋聯結系的澆筑207。4、排架及槽托的澆筑207.5、槽身的澆筑207。6、拱肋鋼筋的綁扎217.7、拱上其它建筑鋼筋與模板217。8、材料質量要求217。9、混凝土配合比設計227.10、混凝土運輸及澆筑設備222、7.11、質量檢測標準248、質量保證措施249、安全保證措施259。1、腳手架整體性構造要求259.2、腳手架加強剪刀撐259。3、腳手架頂部支撐點要求259.4、支撐架搭設的要求259。5、施工使用的要求269.6、其它安全措施2610、進度控制261、工程概述xx水利樞紐渠系C1標跨河渡槽為鋼筋混凝土結構，由拱圈、排架、渡槽和人行走道為主要工程，拱圈基礎為鋼筋混凝土剪蹬式結構,拱圈跨度為81m,拱頂高度約22m.其跨度較大，高度較高，施工難度大，不確定因素較多，特別是河水漲跌不定，增加了施工的困難程度.地理位置較差，河岸均為陡坡，無較好的施工場地與施工通道,材料與設備進出困難，且工期短、3、任務重，必須在20XX年汛前完成主體工程，否則洪水將對腳手架工程造成損壞,影響工程質量.為保證該渡槽工程的順利施工,特制訂渠系C1標跨河渡槽專項施工方案。2、施工布置2。1、施工用水施工用水從xx河直接抽取使用。2.2、施工用電施工用電主要用當地網電,由于網電經常停電，故我部增設一臺150KW與一臺50KW發電機作為拌和站與施工現場的備用電源。2.3、拌和系統沿用前期1m3的拌和站。2.4、施工排水由于跨河渡槽圍堰未經防滲處理，滲流量較大，我部投入8臺7.5kw與3臺15kw的潛水泵用于排水。2。5、施工通道為了保證順利施工，上游修建一條200m的交通通道（45m寬），其中100m陡坡路段擬澆4、筑3。5m寬混凝土路面（厚度25cm），以確保雨雪天車輛通行，另外100m平緩段采用泥結石路面，一個星期用礦渣鋪墊維護一次。下游修筑一條100m的人行通道至鋼筋內場,用于成品鋼筋的抬運與部分零星材料的運輸，其寬度為34m的泥結石路面.此外，跨河渡槽承重腳手架旁修一條80m長的施工便道(寬度為4m)連接左右岸,路基分層碾壓（50cm一層）填筑5m高(EL469mEL474m），上游按1：1放坡，兩過流孔（每孔凈跨度均為5m）采用橋面（每孔橋面長9m），橋面結構形式與配筋見附圖，剩余70m路面采用鋼筋混凝土路面,路面混凝土厚度為30cm，底部配單層筋12120mm120mm，上游迎水面護坡采用6.5、5200mm200mm鋼筋網噴射混凝土，噴射混凝土厚度為15cm。2。6、圍堰及腳手架基礎拆除渡槽主拱圈混凝土澆筑完成28天達到設計強度以后，方可拆除承重腳手架，承重腳手架拆除完成,便可拆除左右岸圍堰及腳手架基礎,基礎鋼筋混凝土面板采用爆破拆除，其它土石填筑部分及土石圍堰采用CAT320裝載機裝15t雙橋車進行拆除.3、施工導流由于跨河渡槽橫跨xx河,上游方竹電站發電泄水在跨河渡槽施工期間需要導流，按枯水期5年一遇洪水設計。左右岸墩臺基坑用土石圍堰導流，圍堰填筑高度5m（EL469mEL474m)，頂寬12m，底寬22m，圍堰兩側按1:1放坡，左岸圍堰軸線長度40m，右岸圍堰軸線長度50m。跨6、河渡槽主拱施工導流采用在河中填筑堰體，堰體長度80m，堰體中部布置兩個過流孔導流，過流孔凈寬5m。河中堰體采用土石分層碾壓填筑,分層厚度50cm，用反鏟CAT320C碾壓。堰體填筑頂寬12m（包含上游側施工通道），填筑高度5m（EL469mEL474m)，上下游均按1:1放坡。堰體頂部澆筑30cm厚鋼筋混凝土(C25）,滿堂腳手架承重區寬6m，施工便道寬4m，上下游各留1m富余寬度，腳手架承重區配雙層筋12120mm120mm,避免不均勻沉陷，施工便道配單層筋12120mm120mm,堰體上下游護坡均采用6.5200mm200mm鋼筋網噴射混凝土（C20)防沖,噴射混凝土厚度為15cm。過流孔7、凈寬5m，長12m，兩端采用C15混凝土灌砌塊石結構，單邊砌塊石頂寬2m,底寬3m，高5m。過流孔頂部采用現澆混凝土（C25）梁板結構，板長10m(承重區寬6m，施工通道寬4m），板寬9m，板厚20cm；梁高70cm,梁寬30cm，梁長9m,單孔共7根梁.過流孔底部澆筑80cm厚C25混凝土。具體布置見附圖.4、承重架基礎為保證承重架基礎的穩定性,順著過河渡槽軸線沿河床兩端采用土石逐層碾壓夯實，分層厚度50cm，基礎碾壓采用反鏟CAT320C進行，基礎堰體回填結束后在堰體中部開兩個槽過流，開槽寬度11m，槽的兩端用C15混凝土灌砌塊石，槽的底部用C25混凝土（80cm厚）澆筑護底,槽的頂部采用8、現澆梁板結構，槽的凈寬5m。C15混凝土灌砌塊石完成后在其墻背人工將堰體分層夯實。然后在堰體頂部澆筑C25鋼筋混凝土面板，并在堰體的上下游掛6。5200mm200mm鋼筋網噴C20混凝土，噴射厚度15cm。過流口進出口用大塊石護腳。5、主拱承重架施工主拱承重架采用滿堂腳手架，腳手架間距排距步距為50cm50cm80cm。鋼管選用外徑4.8mm，壁厚3.5mm新鋼管，特別是承重拱圈的小橫桿必須使用外徑4.8mm，壁厚3。5mm新鋼管，銹蝕較嚴重的鋼管不能使用。鋼管扣件在使用前應檢查有無裂紋，螺桿、螺帽是否有效，有無滑絲現象，凡有嚴重銹蝕或不合格的鋼管、扣件等均不得使用。每批進場的鋼管、扣件必須經9、現場監督人員檢查認可合格后方能使用，未經驗收的鋼管、扣件一律不準使用。為確保施工安全，每批進場的鋼管、扣件由項目部專職安全員與施工隊負責人聯合檢驗。搭設承重架或立模用的腳手板采用普通竹夾板，腳手板端頭必須用12# 鐵絲綁扎牢固。5.1、架體搭設施工（1）人員要求凡參加搭架的特殊工種人員必須是經勞動部門培訓并取得合格證的人方能持證上崗，未取得上崗證的人員不準參與本工程腳手架搭設工作，參加搭架的人員必須接受現場管理人員的監督，一經查到違規操作的人員立即停止其施工作業.所有參加搭架的人員必須嚴格按操作規程、規范施工，嚴禁違規操作，嚴禁喝酒、穿拖鞋、硬底鞋上崗,每個員工必須攜帶安全三寶。（2）搭設順序10、先搭兩根豎向立桿用大橫桿連接,然后是兩邊同時進行,豎向桿間距為500mm 500mm，不得超距.橫桿隨豎桿向前推進，扣件的緊固不得小于60N,在離地面200mm處搭設掃地桿,特殊位置要設一根掃地桿，大小橫桿的步高為800mm，搭設進程依次向前推進，搭設到三步架后須每隔10根豎向桿搭設一組剪刀撐以保證架體的穩定性，架桿連接必須兩人共同配合，連接件要檢查是否可靠，否則不得使用。豎向桿的連接應錯開50,不得在同一斷面連接，當架子搭設到10m高度時必須檢查一次垂直度并加浪風繩固定，浪風繩角度不得小于45.后續的搭設施工照此推進。(3）架子驗收隨著架子的升高除拉好浪風繩外還應在架體的兩邊張掛好安全網，以11、預防物件墜落造成傷害。所有員工在施工時應相互監督，上崗后應先檢查周圍環境有無障礙物和易脫落物件，如發現有不良因素應立即排除。如排除不了的物件，應通知有關人員協肋，不得野蠻施工。承重架實行分段驗收和整體驗收多次進行，架子搭設高度每隔15m驗收校正一次，并做好驗收記錄.架子搭設完成經詳細檢查和排查后,實行整體驗收，兩岸用全站儀和水準儀根據甲方提供的控制點進行軸線與標高測量，架子的豎向垂直度不得大于3cm。若大于規定數值，可用浪風調整在有效控制范圍內。驗收記錄作為檔案資料存檔保存。驗收完畢的架子在保證有效的情況下，可辦理移交給木工進行模板安裝，根據施工進度的需要及現場實際情況，主拱鋼筋也可以適度綁扎12、。5。2、承重腳手架計算高支撐架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ13020XX）、混凝土結構設計規范GB5001020XX、建筑結構荷載規范（GB 50009-20XX)、鋼結構設計規范（GB 50017-20XX）等規范.5。2.1、計算參數（1）腳手架參數橫向間距或排距（m）：0.50；縱距（m）：0.50；步距（m)：0.80;立桿上端伸出至模板支撐點長度（m）：0。10；腳手架搭設高度（m）：21。00；采用的鋼管（mm)：483。0 ；扣件連接方式：單扣件，扣件抗滑承載力系數：0。80；板底支撐連接方式：方木支撐;（2）荷載參數模板與木板自重（kN/m2）：0。13、350；混凝土與鋼筋自重（kN/m3）：25.000;拱圈澆筑厚度（m）：2.000；傾倒混凝土荷載標準值（kN/m2）：2.000；施工均布荷載標準值（kN/m2):1.000；（3）木方參數木方彈性模量E(N/mm2）：9500。000；木方抗彎強度設計值（N/mm2)：13.000；木方抗剪強度設計值（N/mm2）：1.300；木方的間隔距離(mm）：300。000;木方的截面寬度（mm）:80。00;木方的截面高度(mm）：100.00；圖2 拱圈支撐架荷載計算單元5。2。2、模板支撐方木的計算方木按照簡支梁計算,方木的截面力學參數為本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W14、=8。00010。00010.000/6 = 133。33 cm3；I=8.00010.00010。00010。000/12 = 666.67 cm4； 方木楞計算簡圖5。2.2.1、荷載的計算(1）鋼筋混凝土板自重（kN/m）：q1= 25.0000.3002。000 = 15.000 kN/m;（2）模板的自重線荷載(kN/m）：q2= 0.3500。300 = 0.105 kN/m；（3）活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN）：p1 = (1.000+2.000)0。5000。300 = 0。450 kN;5.2。2。2、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利15、分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.2(15。000 + 0。105） = 18.126 kN/m；集中荷載 p = 1.40.450=0.630 kN；最大彎距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0。6300。500 /4 + 18。1260.5002/8 = 0。645 kN.m;最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0。630/2 + 18.1260.500/2 = 4.847 kN ；截面應力 = M / w = 0.645106/（133.333103）= 4。839 N/mm2；方木的計算強度為 4。839 N/mm2小于13。0 N/mm2，滿足要求。16、5。2。2。3、抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q = ql/2 + P/2截面抗剪強度必須滿足：T = 3Q/2bh T其中最大剪力：Q = 0。50018.126/2+0.630/2 = 4.847 kN；截面抗剪強度計算值 T = 34846。5/（280.0100） = 0.909 N/mm2；截面抗剪強度設計值 T = 1.300 N/mm2；方木的抗剪強度為0。909 N/mm2小于1。3001。30 N/mm2 ，滿足要求！5.2。2。4、撓度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和,計算公式如下：均布荷載 q = q1 + q2 = 15.000+0。105=17、15.105 kN/m;集中荷載 p = 0。450 kN；最大變形 V= 515.105500。0004 /(3849500.0006666666。67) +450.000500.0003 /（ 489500.0006666666.67) = 0。213 mm；方木的最大撓度 0。213小于 500。000/150，滿足要求.5.2。3、木方支撐鋼管計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算;集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 18。1260。500 + 0.630 = 9.693 kN； 支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖（kN.m）支撐鋼管計算變形圖（kN.m）支撐鋼管計算剪力圖18、（kN)最大彎矩 Mmax = 0.838 kN。m ;最大變形 Vmax = 0.484 mm ；最大支座力 Qmax = 17.187 kN ；截面應力 = 0。838106/4490.000=186。578 N/mm2 ；支撐鋼管的計算強度小于 205.000 N/mm2，滿足要求。支撐鋼管的最大撓度小于500。000/150與10 mm，滿足要求。5.2。4、扣件抗滑移的計算按規范表5。1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6。40kN.縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 17。187 kN；可19、見,單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求，為此，通過在模板底縱向或橫向水平桿處增加保險扣件的方式來滿足抗滑承載力要求，每個節點增加3個扣件。5。2。5、模板支架荷載標準值（軸力）作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。5。2。5。1、靜荷載標準值包括內容（1)腳手架的自重（kN）:NG1 = 0。14921。000 = 3.127 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A 雙排架自重標準值。（2）模板的自重（kN）:NG2 = 0。3500。5000。500 = 0.088 kN；(3）鋼筋混凝土拱圈自重（kN)：NG3 = 25。0002。0000。5000.500 = 12.50020、 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 15.714 kN；5.2。5.2、活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到,活荷載標準值 NQ = （1.000+2。000 ) 0.5000。500 = 0.750 kN；5.2。5.3、不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1。2NG + 1。4NQ = 19.907 kN；5。2。6、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式其中 N - 立桿的軸心壓力設計值（kN）：N = 19.907 kN；- 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到；i - 計算立桿的截面回轉半徑（cm21、）:i = 1。59 cm；A - 立桿凈截面面積（cm2):A = 4.24 cm2;W - 立桿凈截面模量（抵抗矩cm3)：W=4。49 cm3； -鋼管立桿抗壓強度計算值 （N/mm2）；f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205。000 N/mm2；Lo- 計算長度 （m)；若完全參照扣件式規范，由公式（1）或(2）計算lo = k1uh （1）lo =（h+2a）（2)k1- 計算長度附加系數，取值為1.155；u - 計算長度系數，參照扣件式規范表5。3。3；u = 1.700；a-立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a= 0。1m；公式（1）的計算結果：立桿計算長度 22、Lo = k1uh = 1。1551。7000。800 = 1。571 m;Lo/i = 1570.800 / 15。900 = 99。000 ；由長細比 Lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.595 ；鋼管立桿受壓強度計算值 ：=19907。280/(0。595424。000）= 78。909 N/mm2；立桿穩定性計算 = 78.909 N/mm2 小于 f = 205。000 N/mm2滿足要求.公式（2）的計算結果：立桿計算長度 Lo = h+2a = 0。800+0。1002 = 1。000 m；Lo/i = 1000.000 / 15.900 = 63。000 ;由長23、細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.806 ;鋼管立桿受壓強度計算值 ：=19907.280/(0。806424.000） = 58。252 N/mm2;立桿穩定性計算 = 58.252 N/mm2 小于 f = 205.000 N/mm2滿足要求。如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3）計算lo = k1k2（h+2a）（3）k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1。243;k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.000 按照表2取值1。096 ；公式（3）的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1。2431。096(0。800+0。24、1002） = 1.362 m；Lo/i = 1362.328 / 15。900 = 86。000 ;由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0。686 ；鋼管立桿受壓強度計算值 ;=19907.280/(0。686424。000） = 68.442 N/mm2；立桿穩定性計算 = 68.442 N/mm2 小于 f = 205。000 N/mm2滿足要求。5.2。7、結論和建議通過在模板底部縱向或橫向水平桿處增加保險扣件的方式來滿足扣件抗滑承載力要求，每個節點增加3個扣件的情況下，計算結果滿足要求。6、施工預拱度跨河渡槽拱頂預拱度按經驗公式估算：=L2/（5000f）式中25、:-拱頂預拱度；L-拱圈跨度，L=81m；f-拱高，f=16.2m；=L2/（5000f）=812100/(500016。2）=8.1cm根據現場實際情況，本跨河渡槽拱頂預拱渡擬取10cm。設置預拱度時，拱頂處應按全部預拱度總值設置，拱腳處為零,其余各點可按拱軸線坐標高度比例或按二次拋物線分配。按二次拋物線分配時的計算方法,可參考下列公式和圖4計算.x=（14x2/L2）式中:x-任意點（距離為x）的預加高度； -拱頂總預加高度；L-拱圈計算跨徑；x-跨中至任意點的水平距離。7、混凝土澆筑跨河渡槽混凝土澆筑分四個階段進行：第一階段：支承墩和臺帽第二階段:拱圈 第三階段：澆筑上部排架第四階段：澆26、筑渡槽槽身?；炷翝仓^程中，應保證前一階段的混凝土達到設計強度的70%以上才能澆筑后一階段的混凝土。拱架在第四階段混凝土澆筑前拆除，但必須事先對拆除拱架后拱圈的穩定性進行驗算.如設計文件對拆除拱架另有規定，應按設計文件執行.拱波應在拱圈強度或其間隔縫混凝土強度達到設計強度的70后開始。具體分層分塊見附圖。7.1、拱圈的澆筑拱肋混凝土采用分段澆筑法進行共分12倉，分段長度為68m（具體見附圖)。分段位置確定的原則是使拱架受力對稱、均勻，并使拱架變形小.因此，在拱架撓曲線為折線的拱架支點、節點處，及拱頂、拱腳等處，設置分段點并適當預留間隔縫.如預計變形較小且采取分段間隔澆筑時，也可減少或不設間隔27、縫。間隔縫的位置應避開橫撐、隔板、吊桿及剛架節點等處。間隔縫的寬度一般為80100cm，以便于施工操作和鋼筋連接。為縮短拱圈合龍和拱架拆除的時間，間隔縫內的混凝土強度采用比拱圈高一等級的半干硬性混凝土。各段的接縫面應與拱軸線垂直.分段澆筑程序應符合設計要求，且對稱于拱頂進行，跨河渡槽主拱圈混凝土兩端同時對稱澆筑，使拱架變形保持對稱均勻和盡可能地小。填充間隔縫混凝土,應由兩拱腳向拱頂對稱進行。拱頂及兩拱腳間隔縫應在最后封拱時澆筑，間隔縫與拱段的接觸面應事先按施工縫進行處理。并應注意以下幾點：(1）間隔縫混凝土應在拱圈分段混凝土強度達到70%設計強度后進行；(2）封拱合龍溫度應符合設計要求，如設計28、無規定時，可在接近當地的年平均溫度或在515之間進行。7。2、拱波的澆筑拱波應在拱肋強度或其間隔縫混凝土強度達到設計強度的70%后開始進行。7.3、拱肋聯結系的澆筑各拱肋同時澆筑時，各拱肋間橫向聯結系與澆筑拱肋同時施工，并同時卸落拱架;各拱肋不是同時澆筑和卸架時，應在各拱肋卸架后再澆筑肋間橫向聯結系.7.4、排架及槽托的澆筑排架及槽托應在拱波強度達到設計強度的70后開始。排架混凝土按3.03.5m層高進行分層分塊，頂部施工縫設在槽托的底面.7。5、槽身的澆筑槽身混凝土應在排架及槽托混凝土強度達到設計強度的100%后才能進行。每兩排排架之間的渡槽槽身混凝土應一次連續澆完。7.6、拱肋鋼筋的綁扎(29、1）拱腳接頭鋼筋預埋由于拱肋的主鋼筋需伸入墩臺內，因此在澆筑墩臺混凝土時，應按設計要求的位置和深度將鋼筋端頭預埋入混凝土中。為便于預埋，主鋼筋端部可截開，但應按有關規定使各根鋼筋的接頭錯開。（2）鋼筋接頭布置為適應拱肋在澆筑過程中的變形,拱肋的主鋼筋或鋼筋骨架不使用通長鋼筋，而在適當位置的間隔縫中設置鋼筋接頭,且最后澆筑的間隔縫處必須設鋼筋接頭。（3)鋼筋綁扎順序鋼筋綁扎將根據混凝土澆筑分段及順序進行，綁扎時各種預埋鋼筋應予臨時固定,并在澆筑混凝土前進行檢查和校正。7。7、拱上其它建筑鋼筋與模板為簡化在拱肋上進行的施工作業，拱上建筑的鋼筋采用預先綁扎或焊接成鋼筋骨架，模板預先組裝成整塊或整體。30、鋼筋骨架和整體式模板在條件具備的情況下采用吊車吊到拱上安裝。7.8、材料質量要求水泥：選用普通硅酸鹽或礦渣硅酸鹽水泥有出廠日期和出廠合格證，儲存超過三個月以上視為不合格，必須重新檢驗標號后方可使用。砂：含泥量不大于3%，云母含量不大于2,硫化物、硫酸鹽含量分別不大于1,有機物含量用比色法，顏色不深于標準色。碎石:碎石級配良好,粒徑可采用35cm，針片狀含量不大于15,含泥量不大于1%，碎石強度壓碎指標值不大于13,硫化物硫酸鹽含量不大于1.拌和用水：不得含有影響水泥正常硬化的有害物質，凡PH值小于4和硫酸根含量大于1%的污水不能使用，應使用不含泥不受污染的天然水或自來水（飲用）。7.9、混凝土31、配合比設計混凝土宜采用半流動性微膨脹緩凝混凝土，配合比設計要點如下：(1）水灰比應小于0.35，坍落度：58cm，以 7cm最佳；（2）加入減水劑增加流動度。減水劑以FDN最好，在相同水灰比時,可增大坍落度1。0倍,提高強度20%左右。也可選用M型、YJ2、UNF2型減水劑,減水劑摻加量約為水泥量的0.91.2;（3）加微膨脹劑防止混凝土收縮。微膨脹劑可選用鈣礬石、UEA等。摻加量為水泥量的10%20%（具體用量根據產品情況試驗確定)；（4）夏季澆筑混凝土時，可加5(水泥量）的一級粉煤灰,以增加和易性，降低水化熱；（5）應加入緩凝劑延長初凝時間；（6)配料強度應大于（1。101.15）的設計強32、度.7.10、混凝土運輸及澆筑設備混凝土拌制選用強制式攪拌機，嚴格按用料重量比進行拌制，混凝土拌合物拌合時間應不少于1分鐘（等于或小于1000L容量的強制式拌合機）,嚴格控制水灰比，加水量根據砂、碎石含水量調整,使拌合物塌落度不大于7cm?；炷涟韬衔锊捎?m3混凝土攪拌運輸車進行水平運輸。經運輸至澆筑地點應保持其勻質性，不分層、不離析，不漏漿，和易性好。垂直運輸采用泵送，輸送泵選用兩臺HBT60型低壓泵,輸送泵布置在左岸拱腳附近.混凝土泵的選擇應注意以下事項：（1)混凝土輸送泵應當性能可靠，以保證連續澆筑。(2）輸送泵的額定揚程應大于25m.（3）輸送泵的泵壓不宜超過4MPa，以免過度及擠壓33、模板.(4）輸送泵的額定速度：V1.2Qt式中：V輸送泵的額定速度;m3/h；t混凝土終凝時間，取72h；Q要求澆筑的混凝土量，m3。入倉混凝土采用2.2kw的軟軸插入式振搗器人工振搗.振搗器的插點要均勻排列，可采用“行列式”或“交錯式的順序移動，避免漏振。拱肋混凝土澆筑應連續進行，如因天氣、設備故障、模板的支撐，停電等情況必須間歇時，歇間時間當氣溫在25度左右時不超過兩小時，超過時間應留施工縫,但施工縫的位置應設在拱肋分段的 1/3跨內。施工縫在繼續澆筑前必須作必要的處理，清除松散軟弱部份，鑿毛清洗后再行澆筑。拱式渡槽各部位混凝土在澆筑期及澆筑完成后需進行灑水或覆蓋養護，渡槽槽身應覆蓋草席。34、各構件的養護時間不得低于15天。7.11、質量檢測標準現澆拱圈的結構質量檢測標準見表7-1。表71序號項 目允許偏差檢查方法或頻率1混凝土強度(Mpa）在合格標準內2軸線偏位(mm）5用全站儀測量5處4內弧線偏離設計弧線（mm)1/500跨徑用水準儀測量5處5斷面尺寸（mm）高度5用尺量拱腳、l/4、拱頂5個斷面6其它+107拱肋間距(mm)5用尺量5處8、質量保證措施（1）拱圈模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿;(2）立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿,確保兩方向足夠的設計剛度；（3）拱圈荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變；(4）加強現場管理力度35、，加強質量管理，適時進行質量管理及質量監控知識培訓；（5）進行設計文件、施工規范及施工方案等的技術交底,讓所有施工人員了解設計意圖，規范施工；(6)鋼管搭設、鋼筋安裝、模板安裝及混凝土澆筑嚴格按技術標準及規程規范進行施工。9、安全保證措施9。1、腳手架整體性構造要求a. 跨河渡槽中部支撐架高度20m，需在架體上部設置單水平加強層；b。 單水平加強層可以每46米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3;c. 在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層.9.2、腳手架加強剪刀撐a. 沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b。36、 中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置.9.3、腳手架頂部支撐點要求a. 最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b. 頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；c. 支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件。9。4、支撐架搭設的要求a. 嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b。 確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；c. 確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；d37、. 地基支座的設計要滿足承載力的要求。9.5、施工使用的要求a。 精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載,最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b。 嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放;c。 澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決.9。6、其它安全措施a. 加強冬季施工防凍、防滑安全措施；b. 加強用電安全的管理；c. 腳手架四周應掛設安全網；d. 腳手板應用12鐵絲捆牢；e。 高空作業應拴安全帶；f承重腳手架上下游左右岸各布置一根18mm浪風鋼絲繩，約1500m;g。 施工作業人38、員上班時不能喝酒，上工地要帶安全帽等。10、進度控制(1）施工準備：20XX年12月01日20XX年12月07日；（2)承重腳手架基礎及過流孔施工：20XX年12月08日20XX年12月28日；（3）拱座鋼管樁施工：20XX年12月10日20XX年01月25日；（4）承重腳手架搭設:20XX年12月24日20XX年01月25日；（5)拱座基礎承臺混凝土施工：20XX年01月10日20XX年02月10日；（6）主拱圈模板鋪設：20XX年01月26日20XX年02月20日；（7）主拱圈鋼筋安裝：20XX年02月21日20XX年03月10日；（8)主拱圈混凝土澆筑：20XX年03月11日20XX年03月31日；(9）承重架拆除：20XX年04月29日20XX年05月12日;(10）圍堰及渡槽腳手架基礎拆除：20XX年05月13日20XX年05月28日；(11）渡槽排架施工：20XX年04月01日20XX年05月10日；（12）渡槽槽身施工:20XX年05月11日20XX年06月30日;（13）附屬結構施工：20XX年07月01日20XX年07月20日.