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1、外架搭拆專項方案一、編制依據1、扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-20XX）2、建筑施工安全檢查評定標準（JGJ59-99）。3、國家工程建設標準強制性條文及其它法律、法規等。4、公司ISO9002質量體系文件（質量手冊、程序文件和有關工程指導性文件等）。5、根據總平面圖進行的現場踏勘資料。6、*研發的PKPM施工技術應用軟件二、工程概況工程名稱:*門急診樓改擴建工程幕墻工程（3#樓、放射樓、連廊）位于杭州市*號。本工程石材幕墻面積約3500平方米，玻璃幕墻面積約2500平方米。本工程外架擬采用落地式雙排單管鋼管腳手架。三、搭設基礎形式在原室外地面上搭設。四、腳手架搭設構造要求1、腳2、手架采用雙排單管，搭設立桿橫距1.05m，縱距1.5m，步距1.7m，搭設高度分別高過建筑物檐口1.5m、女兒墻1.0m，最高按25.03米計算。2、立桿（1）立桿接頭除頂層步可采用搭接外，其余各步接頭采用對接扣件；立桿上的對接扣件須交錯布置；兩根相鄰立桿的接頭不能設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不小于500mm，各接頭中心至主節點的距離不大于步距的1/3。（2）縱、橫向掃地桿，縱向掃地桿采用直角扣件固定在底座200mm處的立桿上，橫向掃地桿用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。（3）立桿連墻件與建筑物采用可靠連接。3、縱向水平桿（1）縱向水平桿設置在立桿3、內側，其長度不小于三跨。（2）縱向水平桿采用對接扣件連接時，對接扣件應交錯布置，兩相鄰縱向水平桿的接頭不設置在同步或同跨內；不同步不同跨的兩個相鄰接頭在水平方向錯開距離不小于500mm；各接頭中心到最近主節點的距離不大于縱距的1/3。（3）縱向水平桿采用搭接時，搭接長度不小于1000mm，且應等間距設置3個旋轉扣件固定。端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿標桿端的距離不小于100mm。4、橫向水平桿主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件接在立桿上且嚴禁拆除。主節點處的兩個直角扣件的中心距不大于150mm，靠墻一端外伸150mm，另一端外伸200mm。5、腳手板、安全網、防護欄腳手板采用竹笆腳手4、板。（1）底層、作業層滿鋪毛竹腳手板，毛竹腳手板按其主竹筋垂直于縱向水平桿鋪設，采用對接平鋪四個直角用16#的鍍鋅鋼絲固定在縱向水平桿上。（2）從第二步起在外立桿外側采用綠色密目式安全網全封閉。（3）每步腳手架分別在距板0.3m、1.2m處設置兩道防護欄。6、腳手架支撐設置（1）剪刀撐a、腳手架高度低于24m，每隔小于或等于12m設置一道剪刀撐，剪刀撐寬度為4跨或5跨（寬度不小于6m）搭設斜桿與地面成4560角。b、剪刀撐必須采用搭接，搭接長度1000mm，采用3只旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不小于100mm。c、剪刀撐斜桿用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上。（5、2）橫向斜桿a、一字形、開口形腳手架兩端設置橫向斜撐。腳手架在24m以下不設橫向斜撐。b、橫向斜撐應在同一節內。底層至頂層呈之字形連續布置。斜撐用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不大于150mm。7、連墻件（1）連墻件從第一步縱向水平桿處開始設置。（2）連墻件設置采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置。（3）一字形、開口形腳手架兩端必須設連墻桿，且連墻桿的垂直間距不應在大于建筑物的層高，且不于2步距。（4）連墻件應水平設置，當不能水平設置時，才可采用傾斜設置，但必須是與腳手架連接的一端下斜。8、門洞（1）腳手架門洞設置采用上升斜桿、平行弦桿構成空間桁架，6、除下弦平面外，應在其余5個平面內的節間設置一根斜腹桿。斜桿與地面的傾角應在4560之間。（2）斜腹桿采用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不大于150mm；當斜腹桿在1跨內跨越2個步距時，在相交的縱向水平桿處，增設一根橫向水平桿，將斜腹桿固定在其伸出端上。（3）門洞桁架下的兩側立桿采用雙立桿，副立桿高度高于門洞口12個步距。（4）門洞桁架中伸出上下弦桿的桿件端頭，均增設一個防滑扣件，扣件緊靠節點處的扣件。五、腳手架搭設的技術要求1、腳手架所用的各種材料應有足夠的強度和剛度，其大小、間距排列應能承受上部的施工荷載，施工荷載包括操作人員、工具、設備和可堆放材7、料的總重量，活荷載不大于3.0KN/m22、腳手架應有較好的穩定性，其構造及連接點要有足夠的剛度，尤其是腳手架應能承受風荷載而不致變形扭曲。3、腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不就超過相鄰連墻桿以上二步；開始搭設立桿時，應每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻桿安裝穩定后，方可根據情況拆除；當搭至有連墻桿件的構造點時，在搭設完該處的立桿、縱向水平桿、橫向水平桿后應立即設置連墻桿。4、施工途中，如因妨礙其它工序操作，需要拆除個別接撐連桿時必須經單位工程施工負責人研究同意。5、腳手架四角應有避雷裝置及接地保護，接地電阻不得大于10。6、腳手架搭設完使用前，應施工人員、安全員、腳手架操作人員組織驗收8、，并經公司質安科人員驗收并掛牌后方可使用，并應按規定定期進行檢查，防止螺絲松動。7、腳手架雜物做到隨走隨清，嚴禁腳手架上堆放雜物，以防墜落傷人，保持現場整潔文明施工。8、交叉施工作業時，不得在同一垂直方向上操作，如必須上下同時進行施工時，應采取安全技術措施。9、腳手架的均布荷載不得超過3.0KN/m2，不允許一步腳手架上堆放大量鋼筋、模板、鋼管等重物。10、搭設和拆除腳手架時，現場要設置警戒區，拆除架子時應自上而下一步一清進行，所有附著點不得提前拆除。六、檢查與驗收1、腳手架所用鋼管，新鋼管要有產品質量合格證，有質量檢驗報告，鋼管表面平直光滑，無裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃9、道，鋼管應涂防銹漆。2、舊鋼管嚴格桉建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20XX、JGJ84-20XX規定進行復試合格后方能使用。3、腳手架按設計構造尺寸進行搭設，控制好立桿的垂直度，安全偏差100mm，橫向水平桿外伸長度偏差50mm，步距搭設偏差20mm，橫距搭設偏差20mm，立桿的縱距偏差50mm，縱向水平桿高差一根桿的兩端20mm，同跨內兩根縱向水平桿高差10mm。4、腳手架毛竹腳手板水平、側面各一張連接，不得有探頭板，并用16#鍍鋅鐵絲四角綁扎牢。5、各扣件螺絲必須擰緊，實際緊固力不應小于8KN，定期檢查，發現不合格的必須及時重新擰緊，直至合格為止。6、腳手架與建筑物的連10、結位置、數量必須正確，連結牢固。7、腳手架搭設前必須作安全交底，并且跟蹤檢查及時糾正偏差。七、安全要求及防護措施1、底層腳手架漆紅白相間色作警戒標志。2、腳手架搭設操作人員必須持證上崗，正確使用勞保用品，戴好安全帽扣好帽帶，穿防滑鞋，系好安全帶。3、腳手架的外排必須滿掛密目式安全網（規格為1.8m*6m, 2000目網眼/100cm2，每張3.0kg以上，要有國家標準合格證件），并且在最下層腳手架底兜一層安全網防止腳手架內物體墜落。4、腳手架每個步距設置安全欄桿，扶手高1.2m，擋腳步欄桿離腳手板0.3m處。5、腳手架中無法上下的步子架，應設置供操作人員上下的安全斜道。6、腳手架搭設完畢還須經11、常定期檢查和維護，認真做好防銹、清理、加固等保養工作。7、嚴格按安全技術交底及施工方案搭設，并及時與建筑物連接，并架設臨時支護。8、出入口應搭設防護棚，寬大于出入通道兩側各1m，伸出大于2m，防護棚高雙層間距大于30mm，一層橫鋪一層縱鋪。9、各種板與墻的洞口按其大小和性質分別設置牢固的蓋板、欄桿、安全網或其它防墜落的防護措施。10、腳手架的避雷接地措施（1）腳手架四角立桿上應設避雷針，可用直徑2532mm壁厚不小于3mm的鍍鋅鋼管或直徑不小于12mm的鍍鋅圓鋼制作，高出建筑物不小于1m，并將所有最上層的橫桿全部連通，形成避雷網路。（2）腳手架的接地極材料應采用1.2m2.5m長，直徑不小于212、0mm的圓鋼或L 50*5的角鋼，埋入地面深度不小于50cm，并將新填土夯實。按腳手架連續長度不超過50m設置一個接地極，但應滿足接地電阻不超過10，如不能滿足時應縮小接地間距。接地引線可采用截面不小于16mm2鋁導線或截面不小于12 mm2銅導線，為節約有色金屬在接地可靠的前提下優先采用直徑不小于8mm的圓鋼或厚度不小于4mm的扁鋼。接地線與接地極連接最好用焊接，焊接點長度應為接地線直徑的6倍以上或扁鋼寬度的2倍以上。如用螺栓連接，接觸面不得小于接地線截面積的4倍，拼接螺栓直徑應不小于9mm。八、腳手架的拆除1、拆除腳手架前應全面檢查腳手架的扣件連接、連墻桿件、支撐體系等是否符合構造要求，拆13、除前清除腳手架上雜物及地面障礙物。2、拆除時順序必須遵守由上而下，先拆欄桿、腳手板、剪刀撐，后拆小橫桿、大橫桿、立桿的順序進行連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步應增設連墻件加固；腳手架采取分段、分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端按規范加固。3、拆除時在施工現場劃出工作區，并做好安全標記，派專人統一指揮，人工傳遞上下一道架后，捆用機械吊放，上下呼應，動作協調，以防墜落，拆桿時先拿住桿再拆開兩個扣件，拆除大橫桿、斜撐、剪刀時應先拆中間扣，然后拿住中間再拆除；拆除架子時如遇預留的斜道，上下料臺應先加固，以便拆除后確保穩定。414、在拆架過程中，不得中途換人，如需換人時須將拆除情況交待清楚后方可離開。5、各構配件嚴禁拋至地面，對拆除下來的構配件及時整修與保養，并按品種、規格隨時碼堆存放。九、腳手架的維護和管理（1）腳手架大多在露天使用，搭拆頻繁、損耗較大，因此必須加強維護和管理，及時做好回收、清理、保管、整修、防銹、防腐等各項工作，才能降低損耗率，提高周轉次數，延長使用年限，降低工程成本。（2）使用完畢的腳手架鋼管和零構件要及時回收，分類整理、分類存放；堆放地點要場地平坦、排水良好、下設支墊，鋼管、角鋼和其它鋼構件最好放在室內，如果放在露天應用氈、席加以覆蓋?？奂?、螺栓及其它小零件應有木箱、鋼筋籠或麻袋、草包等容器分類15、貯存，放在室內。（3）彎曲的鋼構件要調直，損壞的構件要修復，損壞的扣件、零件要及時更換。（4）做好鋼構件的防銹和木制件的防腐處理，鋼管外壁應每年涂刷防銹漆一次，涂刷時涂層不宜過厚，經徹底除銹后涂一度紅丹即可，鋼管內壁可根據地區情況每隔24年涂刷一次，每次涂刷二度。角鋼和其它鐵件可每年涂刷一次。（5）扣件要涂油，螺栓宜鍍鋅防銹，使用35年保護層剝落后應再次鍍鋅。沒有鍍鋅條件時，應在每次使用后用煤油洗滌并涂機油防銹。落地式扣件鋼管腳手架計算書鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-20XX）。計算參數:雙排腳手架，搭設高度33.25米，立桿采用單立管。立桿的縱距1.16、50米，立桿的橫距1.05米，內排架距離結構0.30米，立桿的步距1.70米。鋼管類型為483.5，連墻件采用2步2跨，豎向間距3.40米，水平間距3.00米。施工活荷載為2.0kN/m2，同時考慮2層施工。腳手板采用竹笆片，荷載為0.15kN/m2，按照鋪設4層計算。欄桿采用竹笆片，荷載為0.15kN/m，安全網荷載取0.0050kN/m2。腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結點間增加一根大橫桿。基本風壓0.45kN/m2，高度變化系數1.2500，體型系數0.6000。地基承載力標準值500kN/m2，基礎底面擴展面積0.250m2，地基承載力調整系數1.00。一、大橫桿的計算:大橫桿按照三17、跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.050/2=0.079kN/m活荷載標準值 Q=2.0001.050/2=1.050kN/m靜荷載的計算值 q1=1.20.038+1.20.079=0.141kN/m活荷載的計算值 q2=1.41.050=1.470kN/m大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎18、矩跨中最大彎矩計算公式如下:跨中最大彎矩為 M1=(0.080.141+0.101.470)1.5002=0.356kN.m支座最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為 M2=-(0.100.141+0.1171.470)1.5002=-0.419kN.m我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0.419106/5080.0=82.403N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:靜荷載標準值q1=0.038+0.079=0.117kN/m活荷載標準值q2=1.050kN/m三跨連續梁均布荷載作用下19、的最大撓度 V=(0.6770.117+0.9901.050)1500.04/(1002.06105121900.0)=2.256mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.0381.500=0.058kN腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.0501.500/2=0.118kN活荷載標準值 Q=2.0001.0501.500/2=1.575kN荷載的計算值 P=1.20.020、58+1.20.118+1.41.575=2.416kN小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.20.038)1.0502/8+2.4161.050/4=0.641kN.m=0.641106/5080.0=126.086N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下:小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.00.021、381050.004/(3842.060105121900.000)=0.02mm集中荷載標準值P=0.058+0.118+1.575=1.751kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1750.7251050.01050.01050.0/(482.06105121900.0)=1.681mm最大撓度和 V=V1+V2=1.706mm小橫桿的最大撓度小于1050.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎22、向作用力設計值； 1.荷載值計算橫桿的自重標準值 P1=0.0381.050=0.040kN腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.0501.500/2=0.118kN活荷載標準值 Q=2.0001.0501.500/2=1.575kN荷載的計算值 R=1.20.040+1.20.118+1.41.575=2.395kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。四、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。23、靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1248 NG1 = 0.12522.000=2.746kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15 NG2 = 0.15041.500(1.050+0.300)/2=0.608kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG3 = 0.1501.5004/2=0.450kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50022.000=0.165kN經計算得到，靜荷24、載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.968kN?；詈奢d為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 2.00021.5001.050/2=3.150kN風荷載標準值應按照以下公式計算其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-20XX)附錄表D.4的規定采用：W0 = 0.450 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-20XX)附錄表7.2.1的規定采用：Uz = 1.250 Us 風荷載體型系數：Us = 0.600經計算得到，風荷載標準值Wk25、 = 0.70.4501.2500.600 = 0.236kN/m2?？紤]風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.23.968+0.851.43.150=8.510kN不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.23.968+1.43.150=9.172kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m26、)。經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw=0.851.40.2361.5001.7001.700/10=0.122kN.m五、立桿的穩定性計算: 1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=9.172kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.700=2.945m； A 立桿凈截面面積，A=4.890cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由長細比，為2927、45/16=186； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.207； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到=9172/(0.21489)=90.463N/mm2；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=8.510kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=128、.1551.5001.700=2.945m； A 立桿凈截面面積，A=4.890cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由長細比，為2945/16=186； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.207； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.122kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到=8510/(0.21489)+122000/5080=107.930N/mm2；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求!連墻件采用焊接方式與墻體29、連接，對接焊縫強度計算公式如下其中 N為連墻件的軸向拉力，N=8.374kN； lw為連墻件的周長，取3.141648.0=150.80mm； t為連墻件的厚度，t=3.50mm； ft或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取185.0N/mm2；經過焊縫抗拉強度 = 8373.65/(150.803.50) = 15.87N/mm2。對接焊縫的抗拉或抗壓強度計算滿足要求!連墻件對接焊縫連接示意圖八、立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (kN/m2)，p = N/A；p = 36.69 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N = 9.17 A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.25 fg 地基承載力設計值 (kN/m2)；fg = 500.00地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc fgk其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 1.00 fgk 地基承載力標準值；fgk = 500.00地基承載力的計算滿足要求!