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1、目 錄一、編制依據1二、工程概況1三、腳手架的搭設方案1四、腳手架搭設要點3五、桿件搭設順序3六、基礎的要求3七、一般規定4八、腳手架拆除4九、腳手架的使用規定5十、安全要求及措施6十一、計算書7一、編制依據1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302002）；2、建筑工程施工安全檢查標準（JGJ5999）；3、公司建筑施工作業指導書匯編中的“扣件式鋼管腳手架搭、拆作業指導”；4、本工程的設計施工圖紙。二、工程概況 本工程是xx文體中心工程，位于xx市麻涌鎮，本項目為綜合文體工程，總建筑面積約為10625.4。建筑高度：22. 0m，總工期：200天。外腳手架搭設高度為23.50m2、。 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、建筑地基基礎設計規范(GB 50007-2002)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范。三、腳手架的搭設方案1、使用材料外腳手架所有桿件均使用48外徑，壁厚3.5以上的鋼管和標準扣件。腳手架使用范圍詳見“外腳手架使用平面示意圖”。2、立桿立桿間距1.9m，里排離墻0.30m，外腳手架外排離墻1.20m，垂直偏差不大于架高的1/300，并同時控制其絕對偏差值。相鄰立桿的接頭位置錯開布置在不同的步距內，與相近大橫桿的距離不大于步距的三分之一。立柱與3、大橫桿必須用直角扣件扣緊，不得隔步設置或遺漏。（詳見“外腳手架搭設平面”）。3、大橫桿大橫桿步距1.9m，用十字扣件裝設在立桿上，內外大橫桿要求平行，同一排橫桿的水平偏差不大于該片腳手架總長度的1/250，且不大于50mm，相鄰步距的大橫桿錯開布置在立桿的里側和外側，以減少立桿出現偏心受載情況。上下橫桿的接長位置錯開布置在不同的立桿縱距中，與相近立桿的距離不大于縱距的三分之一。4、小橫桿10、人行斜梯斜梯的斜度不大于350，梯寬凈空0.9m，轉換平臺1.80.9m,步級為2025cm，腳面板即平臺鋪夾板。11、鋼井架用篙竹在鋼井架外圍密鋪搭設，再封安全網。四、腳手架搭設要點1、桿件連接構造一般4、規定鋼管腳手架左右相鄰立桿和上下相鄰平桿的接頭相互錯開并置于不同的構架框格內。鋼管腳手架搭接桿件接頭長度1.00m。2、架桿配件的一般規定鋼管件采用鍍鋅焊管，鋼管的端部切口要平整。禁止使用有明顯變形、裂紋和嚴重繡蝕的鋼管。要使用與鋼管管徑相配合的、符合我國現行標準的可鍛鑄鐵構件。五、桿件搭設順序 臨時拉桿臨時連墻桿基礎處理立桿掃地桿大橫桿護欄桿剪刀撐扣橋面大橫桿連墻桿拆臨時拉桿拆臨時連墻桿。六、基礎的要求1、良好的腳手架基礎對腳手架的安全極為重要，在搭設腳手架時，必須加設底座，同時做好地基的處理。2、腳手架地基必須平整夯實。3、腳手架的鋼管不能直接立于原土地面上，必須加設墊木或底座，墊板厚度不5、小于50mm。4、當遇有坑槽時，鋼管立桿必須下到槽底或在槽上加設底梁。5、腳手架地基必須有可靠的排水措施，防止積水凈浸泡地基。七、一般規定1、在搭設之前，必須對進場的腳手架桿配件進行嚴格的檢查，禁止使用規格和質量不合格的桿配件。2、腳手架的搭設作業必須在統一指揮下，嚴格按照規定程序進行。3、按施工設計方案放線、鋪墊板、設置底座或標定立桿位置。4、周邊腳手架從一個角部開始并向兩邊延伸交圈搭設。5、按定位依次豎起立桿，將立桿與縱桿、橫桿與掃地桿連接固定，然后安裝縱向和橫向平桿，隨校正立桿垂直之后予以固定，并按此要求繼續向上搭設。在設置第一排連墻件前，設置必要的固定措施，以確保構件穩定和架上作業人員6、的安全。6、剪刀撐、斜桿等整體拉結桿件和連墻件隨搭升的架子一起及時設置。7、扣件要扣緊，并注意擰緊程度要均勻適當，杜絕使用變形過大的桿和不合格扣件。8、隨時校正桿件的水平偏差和垂直偏差，保證腳手架質量和整齊。9、下班和臨時停工要采取臨時措施，保證腳手架整體的安全和穩定。10、扣件安裝：開口朝向要合理，避免雨水流入。立桿大橫桿和小橫桿的相接點到扣件中心距離不大于150mm，桿件的對伸長度不小于100 mm，底部斜桿與立桿的連接扣件離地不大于500 mm。11、連墻桿：是關系腳手架安全和穩定的保證，盡量設置在立桿和大橫桿的交叉位置。12、所有鋼管接駁位要錯開布置，并用直駁扣擰緊。13、首層外腳手架7、平橋及與建筑物之間的空隙用安全網兜底。14、在5層樓面設置安全斜擋板一道。八、腳手架拆除1、拆除說明腳手架的拆除作業按確定的拆除程序進行。連墻件要在位于其上的全部可拆桿件都拆除之后才能拆除。在拆除過程中，凡已松開連接的桿配件要及時拆除運走，避免誤扶和誤靠已松脫連接的桿件。拆下的桿配件以安全的方式運出和吊下，嚴禁向下拋擲。在拆除過程中，作好配合、協調動作，禁止單人進行拆除較重桿件等危險性作業。2、拆除順序 拆除扣件式鋼管腳手架的原則是先搭設的后拆除，后搭設的先拆除，具體拆除程序為：安全網護身欄桿小橫桿大橫桿立桿連墻桿剪力撐。3、一般要求、先拆除兩層安全網，然后按順序逐層由上而下進行，嚴禁上下同時8、作業。、所有連墻桿件隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻桿件整層或數層拆除后再拆除腳手架，分段拆除高差不大于2步，如高差大于2步，增設連墻件加固。、當腳手架拆至下部最后一根長管的高度時，先在適當位置搭臨時拋撐加固后，再拆連墻桿。、在拆棚過程中嚴禁單人操作，拆立桿時必須要有人配合，密切注意工地路面來往車輛和行人動向，拿穩桿件、扣件和螺絲等零件，拆下的零件用袋裝好放置在室內安全的地方，集中運至地面，以免散墜下傷人。、參加搭、拆作業人員，一律不準酒后操作，操作時必須思想集中，不準說笑，打鬧或擅自離開工作崗位。、鋼管上的扣件要全部拆除，拆下的各種材料必須分類堆放。參加拆除腳手架的工作人員必須按安全要求，帶好9、安全帽系好安全帶，穿好防滑鞋，不穿帶好防護用具的人不得從事腳手架的搭、拆工作。九、腳手架的使用規定1、作業層每1m2架面上實用的施工荷載（人員、材料和機具重量）不得超過以下的規定值或施工設計值：、施工荷載（作業層上人員、器具、材料的重量）的標準，結構腳手架采取2KN/m2。、在架板上堆放的標準磚不得多于單排立碼3層；砂漿和容器總重不得大于1.5KN；施工設備單重不得大于1KN，使用人力在架上搬運和安裝的構件的自重不得大于2.5KN。2、在架面上設置的材料必須堆放整齊穩固，不影響施工操作和人員通行。嚴禁上架人員在架面上奔跑、退行。3、作業人員在架上的最大作業高度以可進行正常操作為度，禁止在架板上10、加墊器物或單塊腳手板以增加操作高度。4、在作業中，禁止隨意拆除腳手架的基本構架桿件、整體性桿件、連接緊固件和連墻件。確因操作要求需要臨時拆除時，必須經主管人員同意，采取相應彌補措施，并在作業完畢后，及時予以恢復。5、工人在架上作業中，注意自我安全保護和他人的安全，避免發生碰撞、閃失和落物。嚴禁在架上戲鬧和坐在欄桿上等不安全處休息。6、人員上下腳手架必須走安全防護的出入通（梯）道，嚴禁攀援腳手架上下。7、每班工人上架作業時，先行檢查有無影響安全作業的問題存在，在排除和解決后方可開始作業。在作業中發現有不安全的情況和跡象時，立即停止作業進行檢查，解決以后才能恢復正常作業；發現有異常和危險情況時，立11、即通知所有架上人員撤離。8、在每步架的作業完成之后，必須將架上剩余材料物品移至上（下）步架或室內；每日收工前要清理架面，將架面上的材料物品堆放整齊，垃圾清運出去；在作業期間，及時清理落入安全網內的材料和物品。在任何情況下，嚴禁自架上向下拋擲材料物品和傾倒垃圾。十、安全要求及措施為確保腳手架的構架和防護設施達到使用安全的要求，做好以下幾個方面：1、對桿件48鋼管的質量和允許缺陷進行全面檢查，確保桿件符合搭設要求。2、嚴格按照腳手架搭設設計方案要求施工，使搭設尺寸以及對誤差的控制須滿足方案要求。3、附墻桿的設置方式、布點間距以及對連墻點的結構加強均要嚴格按照方案施工，確保附墻桿起到有效作用。4、對12、作業層進行鋪竹串片，做好防護措施。5、對腳手架實際使用荷載進行控制，包括腳手架上施工人數、材料堆放數量和位置以及多層同時作業時的控制。6、對施工過程中需要臨時拆除桿部件和拉結件的限制以及在恢復前的安全彌補措施要落實，同時要落實檢查工作，消除施工安全隱患。7、腳手架地基要嚴格按照方案處理。8、安全網（立網、平網、首層網、隨層網、層間網）以及其它防護措施均要嚴格按照要求設置。9、搭設過程中注意問題：、不能隨意改變構架結構及其尺寸，特別是立桿間距、附墻點數、卸荷數量等。杜絕使用不合格的桿配件和材料。、不能隨意減少鋪板數量、防護桿件和設施。在不符合要求的地基和支持物上不采取措施搭設腳手架。、不按質量要13、求搭設，立桿偏斜，拉結點松弛，起不到有效拉結作用。不按規定的程序和要求進行搭設和拆除作業，包括在搭設時未及時設置拉撐桿件，在拆除過程中過早地拆除拉結桿件。、在搭設和拆除架體過程中，未采取或未有效采取安全防護措施，包括不設置防護和使用安全防護用品，不得進行作業。、不按規定設置安全網。、隨意增加上架的人員和材料，引起超載、任意拆除構件的桿配件和拉結措施。、任意抽掉、減少作業層腳手板。、站在不具備操作條件的橫桿上或單塊板上操作。、加強管理人員和施工人員的教育，提高自我保護意識和素質。十一、計算書1、參數信息: （1）.腳手架參數 搭設尺寸為：立桿的橫距為0.90米，立桿的步距為1.90 米；計算的腳14、手架為雙排腳手架搭設高度為 22.0 米，立桿采用單立管；內排架距離墻長度為0.30米；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2根；采用的鋼管類型為 483.5； 橫桿與立桿連接方式為雙扣件；扣件抗滑承載力系數為 0.80；連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.80 米，水平間距3.80 米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件。 （2）.活荷載參數 施工荷載均布參數(kN/m2):2.000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2層。 （3）.風荷載參數 廣東省xx市地區，基本風壓為0.50，風荷載高度變化系數z為0.84，風荷載體型系數s為0.65；考慮風荷載。 （4）.靜荷載參數 每米15、立桿數承受的結構自重標準(kN/m2):0.1128； 腳手板自重標準值(kN/m2 ):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m2):0.150； 安全設施與安全網(kN/m2 ):0.005；腳手板鋪設層數:滿鋪； 腳手板類別:竹串片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿竹笆片； （5）.地基參數 地基土類型:素土夯實；地基承載力標準值(kN/m2):270.00； 基礎底面擴展面積(m2):0.09；基礎降低系數:0.40。 2、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 （1）.均布荷載值計16、算 大橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m ； 腳手板的荷載標準值:P2=0.3501.050/(2+1)=0.123 kN/m ； 活荷載標準值: Q=2.0001.050/(2+1)=0.700 kN/m； 靜荷載的計算值: q1=1.20.038+1.20.123=0.193 kN/m； 活荷載的計算值: q2=1.40.700=0.980 kN/m。 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) （2）.強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎距計算公式如下: 跨中最大彎距為M1max=0.080.19317、1.2002+0.100.9801.2002 =0.163 kN.m； 支座最大彎距計算公式如下: 支座最大彎距為 M2max= -0.100.1931.2002-0.1170.9801.2002 =-0.193 kN.m； 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =Max(0.163106,0.193106)/5080.0=37.992 N/mm2； 大橫桿的抗彎強度:= 37.992 N/mm2 小于 f=205.0 N/mm2。滿足要求！ （3）.撓度計算: 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下： 靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.038+0.12318、=0.161 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =0.700 kN/m； 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V= 0.6770.1611200.04/(1002.06105121900.0)+0.9900.700 1200.04/(1002.06105121900.0) = 0.662 mm； 腳手板,縱向、受彎構件的容許撓度為 l/150與10 mm 請參考規范表。 大橫桿的最大撓度小于 1200.0/150 mm 或者 10 mm,滿足要求! 3、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的19、最大彎矩和變形。 （1）.荷載值計算 大橫桿的自重標準值：p1= 0.0381.200 = 0.046 kN； 腳手板的荷載標準值：P2=0.3501.0501.200/(2+1)=0.147 kN； 活荷載標準值：Q=2.0001.0501.200/(2+1) =0.840 kN； 荷載的計算值: P=1.2(0.046+0.147)+1.4 0.840 = 1.408 kN； 小橫桿計算簡圖 （2）.強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: Mqmax = 1.20.0381.0502/8 = 0.006 kN.m； 集中荷20、載最大彎矩計算公式如下: Mpmax = 1.4081.050/3 = 0.493 kN.m ； 最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.499 kN.m； = M / W = 0.499106/5080.000=98.237 N/mm2 ； 小橫桿的計算強度小于 205.000 N/mm2,滿足要求！ （3）.撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下: Vqmax=50.0381050.04/(3842.060105121900.000) = 0.024 mm ； P2 = p1 + p2 + Q =21、 0.046+0.147+0.840 = 1.033 kN； 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下: Vpmax = 1033.0801050.0(31050.02-41050.02/9 ) /(722.060105 121900.0) = 1.690 mm； 最大撓度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+1.690 = 1.715 mm； 小橫桿的最大撓度小于 (1050.000/150)=7.000 與 10 mm,滿足要求!； 4、扣件抗滑力的計算: 按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按22、照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 橫桿的自重標準值: P1 = 0.0381.050=0.040 kN； 腳手板的荷載標準值: P2 = 0.3501.0501.200/2=0.221 kN； 活荷載標準值: Q = 2.0001.0501.200 /2 = 1.260 kN； 荷載的計算值: R=1.2(0.040+0.221)+1.41.260=2.23、077 kN； R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 5、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1128 NG1 = 0.11320.000 = 2.256 kN； (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹串片腳手板，標準值為0.35 NG2= 0.35041.200(1.050+0.3)/2 = 1.134 kN； (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿竹笆片，標準值為0.15 NG3 = 0.15041.200/2 = 0.24、360 kN； (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.20020.000 = 0.120 kN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.870 kN； 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ= 2.0001.0501.2002/2 = 2.520 kN； 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Wo = 0.500 kN/m2； Uz 25、- 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Uz= 0.840 ； Us - 風荷載體型系數：Us =0.649 ； 經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.5000.8400.649 = 0.191 kN/m2； 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.23.870+ 1.42.520= 8.172 kN； 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.23.870+ 0.851.42.520= 7.643 kN； 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計26、算公式 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1911.200 1.9002/10 = 0.098 kN.m； 6、立桿的穩定性計算: 不組合風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸心壓力設計值 ：N =8.172 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm； 計算長度附加系數 ：K = 1.155 ； 計算長度系數參照扣件式規范表得 ：U = 1.500 計算長度 ,由公式 lo = kuh 確定 ：lo = 3.292 m； Lo/i = 208.000 ； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.167 ； 27、立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 8172.000/(0.167489.000)=100.070 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 100.070 小于 f = 205.000 N/mm2 滿足要求！ 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N =7.643 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm； 計算長度附加系數 ： K = 1.155 ； 計算長度系數參照扣件式規范表得 ：U = 1.500 計算長度 ,由公式 lo28、 = kuh 確定：lo = 3.292 m； Lo/i = 208.000 ； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.167 立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 7642.800/(0.167489.000)+98362.019/5080.000 = 112.952 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 112.952 小于 f = 205.000 N/mm2 滿足要求！ 7、最大搭設高度的計算: 不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式29、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.614 kN； 活荷載標準值 ：NQ = 2.520 kN； 每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.113 kN/m； Hs =0.1674.89010-4205.000103-(1.21.614 +1.42.520)/(1.20.113)=83.305 m； 腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： H = 83.305 /(1+0.00183.305)=76.899 m； H= 76.899 和 50 30、比較取較小值。得到，腳手架搭設高度限值 H =50.000 m。 考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.614 kN； 活荷載標準值 ：NQ = 2.520 kN； 每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.113 kN/m； 計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.098 /(1.4 0.85) = 0.083 kN.m； Hs =( 0.1674.89010-4205.00010-3-(1.2131、.614+0.851.4(2.520+ 0.1674.8900.083/5.080)/(1.20.113)=75.533 m； 腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： H = 75.533 /(1+0.00175.533)=70.228 m； H= 70.228 和 50 比較取較小值。 經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =50.000 m。 實際搭設高度 H=22.200 m。滿足要求！ 8、連墻件的計算: 連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No 風荷載基本風壓值 Wk = 0.191 kN/m2； 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎32、風面積 Aw = 13.680 m2； 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), No= 5.000 kN； 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算： NLw = 1.4WkAw = 3.654 kN； 連墻件的軸向力計算值 NL= NLw + No= 8.654 kN； 其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數,l為內排架距離墻的長度, 由長細比 l/i=300.000/15.800的結果查表得到0.949； A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2； 連墻件軸向力設計值 Nf=Af=0.9494.89010-4205.000103 = 95.133 kN； 33、Nl=8.654Nf=95.133,連墻件的設計計算滿足要求！ 連墻件采用雙扣件與墻體連接。 經過計算得到 Nl=8.654小于雙扣件的抗滑力 16.0 kN，滿足要求! 連墻件扣件連接示意圖 9、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值: fg = fgkKc = 200.000 kN/m2； 其中，地基承載力標準值：fgk= 500.000 kN/m2 ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 0.400 ； 立桿基礎底面的平均壓力 ，p = N/A =84.920 kN/m2 ； 其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 7.6434、3 kN； 基礎底面面積 (m2)：A = 0.090 m2 。 p=84.920 fg=200.000 kN/m2 。 地基承載力的計算滿足要求！10、施工人行通道平橋承載力計算：作用于腳手架人行通道平橋的荷載包括靜荷載、活荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1128 NG1 = 0.11320.000 = 2.256 kN； (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用鋼網腳手板，標準值為0.35 NG2= 0.35041.200(1.050+0.3)/2 = 1.134 kN； (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采35、用欄桿鋼網片，標準值為0.15 NG3 = 0.15041.200/2 = 0.360 kN； (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.20020.000 = 0.120 kN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.870 kN； 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ= 2.0001.0501.2002/2 = 2.520 kN； 平橋受3*3條立桿的傳力到施工平橋小橫桿，然后均勻分布到平橋鋼管。平橋承載力驗算：用排架洞口兩端36、小橫桿作為支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算平橋的最大彎矩和變形。 （1）.荷載值計算 平橋桿的自重標準值：p1= 0.0385.500 = 1.463 kN； 腳手架立桿傳遞的荷載標準值：P2=3.870kN； 活荷載標準值：Q=2.520 kN； 荷載的計算值: P=1.2(1.463+3.870)+1.4 2.520 = 9.9276 kN； 小橫桿計算簡圖 （2）.強度計算 最大彎矩考慮為平橋鋼桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: Mqmax = 1.20.0385.502/8 = 0.1724 kN.m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax = (9.9276/9)5.50/3 = 2.0223 kN.m ； 最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 2.1947 kN.m； = M / W = 2.1947106/5080.07=61. 78 N/mm2 ； 平橋桿的計算強度小于 205.000 N/mm2,滿足要求！