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1、xx住宅小區7#樓腳手架搭設拆除方案xx建筑工程總公司xx住宅7#樓項目部7#樓外架施工方案一、 編制依據： 1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范 2、施工組織設計：施工現場平面圖、 3、高層施工手冊 4、7#樓的施工圖紙 5、鋼結構施工規范 6、荷載規范二、工程概況：xx住宅小區7#樓位于xx市xx縣，地下一層，地上34層（為剪力墻結構，長64.75m,寬26.9m，整體布局基本呈長方形。地下室層高為4.2米，一層以上的層高為2.9米，總建筑標高為98.9米。三、總體設計外腳手架采用槽鋼懸挑式鋼管外腳手架，分四步外挑，分別在2層、7層、12層、17層、22層、27層、32層設立挑架工字鋼2、，每步高15m，各步樓層范圍：26層；711層；1216層；1721層; 2226層; 3234層。 （一）腳手架的構造與搭設要求：1.基本要求用扣件式鋼管搭設的腳手架是施工臨時結構，它要承受施工過程中各種垂直和水平荷載。要求鋼管符合國標三號鋼要求，型號為483.5，扣件螺栓等金屬配件符合有關標準，無銹蝕、變形、滑絲、傷裂現象。腳手架必須有足夠的承截力、剛度和穩定性，在施工過程中，在各種荷載作用下不發生失穩、倒塌、并且不超過結構容許的強度、以免出現變形、傾斜、搖晃或扭曲現象，以確保安全。2.內部受力情況槽鋼懸挑式鋼管外腳手架主要增加了懸挑槽鋼梁，它的主要受力構件為懸挑梁、斜桿、立桿、大橫桿和小3、橫桿以及斜拉鋼絲繩。其剪力撐和連墻桿是保證腳手架整體剛度和穩定性的桿件，并具有加強腳手架抵抗垂直和水平力作用的能力，其中連墻桿還承受風荷載。扣件是腳手架組成整體的連接件和傳力件。3、腳手架的構造與搭設要求：1）懸挑部分采用16槽鋼懸挑，挑桿長4米（無陽臺錨固2.5m,挑出1.5m）和6米（有陽臺），懸挑槽鋼與樓板上預埋的216幾字形箍卡緊，預埋鋼筋錨固長度35d ,并安放在樓板筋下面，同樓板筋用鋼絲綁牢。2）連接件設置為二步三跨，立桿橫距1.05米，步距1.8米，縱距1.5米,采用竹串片腳手板；3）腳手架立桿接長全部采用對接扣件連接，對接扣件應交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步4、內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm；各接頭中心到主節點的距離不宜大于步距的1/3;4）腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿亦應采用直角扣件因定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1米。靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不應小于500mm。同時底層步距不應大于2米。5)縱向水平桿宜設置在立桿內側，用直角扣件因定在橫向水平桿上，等間距設置，間距不應大于400mm，其長度不小于3跨；接長采用對接扣件連接，相鄰兩根縱向水5、平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm;各接頭中心到最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3；6) 在主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節點處兩個直角扣件的中心距不應大于150mm。橫向水平桿伸出外立桿200mm；靠墻一端外伸到離外墻100mm，但外伸長度不應大于400mm。用直角扣件固定在立桿上；7)腳手板設置應符合下列規定：作業層腳手板應鋪滿，鋪穩，離開墻面120150mm；竹串片腳手板按其主竹筋垂直于縱向水平桿方向鋪設，且采用對接平鋪，四個角用直徑1.2mm的鍍鋅鋼絲固定在縱向水平桿上；8)腳手架縱向兩端和6、轉角處起，在外側立面整個長度和高度上連續設置剪刀撐，每道斜桿水平間隔45跨，自上而上循序連續設置。斜桿用長鋼管與腳手架底部成60度夾角。斜桿用旋轉扣件固定在與之相交的立桿和橫向水平桿的伸出端，旋轉扣件中心線到主節點的距離不宜大于150mm；斜桿接長采用搭接，搭接長度不小于1m，用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋反的邊緣至桿端距離不應小于100mm。9)腳手架搭設配合施工進度搭設，一次搭設高度不超過相鄰連墻件以上二步；同時每搭完一步腳手架后，應按要求對步距、縱距、橫距及立桿垂直度進行檢查調整。10)搭設第一步立桿時，每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后拆除；當搭至有連墻件時，在搭設完該處7、的立桿、縱向水平桿、橫向水平桿后立即設置連墻件。11)縱向水平桿在同一步中四周交圈，用直角扣件與內外角部立桿固定。12)剪刀撐搭設隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設；13) 防護欄桿和擋腳板搭設在外立桿內側，防護欄桿高度1米；擋腳板高度250mm，每塊踢腳板上打六個小孔，用16#鐵絲綁扎牢固。踢腳板色標采用黑黃，一黑一黃間距300mm為一道，45度斜角布置。14)腳手板應鋪滿、鋪穩，離開墻面120150mm；腳手板探頭應用直徑3.2mm的鍍鋅鋼絲固定在支承桿上；15)架體外側全部設置密目式安全網，同上、下縱向水平桿綁牢。16)扣件桿件連接時螺栓擰緊力矩不小于40 N.m，且不應大于65N.m；8、對接扣件開口朝上或朝內。17）外挑料臺的基本構造：外挑料臺在每層外圍設挑拉式料臺各一個。用16槽鋼長6米，伸出現澆板外4米，挑桿在每層現澆板上用216錨環固定，且料臺寬為1.5米。出料臺每層上下錯開設置。挑出部分橫桿用鋼筋與槽鋼焊接牢固，上置60*80方木，上罩厚120竹腳板，并沿料臺長度方向設200高擋腳板。料臺上設1.2米的高護身攔桿，立桿間距1.3米，平桿間距0.5米，且端頭欄桿考慮到以后使用的需要，做成門式拉桿，可以開啟，拉桿采用18鋼筋加工而成，并在槽鋼上焊接20套管，拉桿可以插入套管內。料臺上拉件采用6*3717.5鋼絲繩兩根，鋼絲繩上拉點在上層預埋16拉環，在槽鋼上焊接拉結。(二9、)外挑架承載力驗算。 普通懸挑架計算書 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、 建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范。 一、參數信息: 1.腳手架參數 搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.50米，立桿的橫距為1.05米，立桿的步距為1.80 米； 計算的腳手架為雙排腳手架搭設高度為 15.0 米，立桿采用單立管； 內排架距離墻長度為0.30米； 小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 2； 立桿總數為 160； 采用的鋼管類型為 483.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；扣件抗滑承載力系數為10、 0.80； 連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.60 米，水平間距4.50 米，采用扣件連接； 連墻件連接方式為雙扣件； 2.活荷載參數 施工荷載均布參數(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架； 同時施工層數:2； 3.風荷載參數 陜西省xx市地區，基本風壓為0.350，風荷載高度變化系數z為0.740，風荷載體型系數s為0.649； 考慮風荷載； 4.靜荷載參數 每米立桿數承受的結構自重標準(kN/m2):0.1248； 腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m2):0.110； 安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:4； 11、腳手板類別:竹串片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿沖壓鋼； 4.水平懸挑支撐梁 懸挑水平鋼梁采用16號槽鋼 ，其中建筑物外懸挑段長度1.50米，建筑物內錨固段長度 1.50 米。 與樓板連接的螺栓直徑(mm):16.00； 樓板混凝土標號:C25； 5.拉繩與支桿參數 支撐數量為:1； 懸挑水平鋼梁上面采用鋼絲繩、下面采用支桿與建筑物拉結。 鋼絲繩安全系數為:10.000； 鋼絲繩與梁夾角為(度):30； 支桿與墻距離為(m):1.500； 最里面支點距離建筑物 1.20 m,支桿采用 48.04mm鋼管。 二、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 按照小橫桿上12、面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 小橫桿的自重標準值: P1= 0.038 kN/m ； 腳手板的荷載標準值: P2= 0.3501.500/3=0.175 kN/m ； 活荷載標準值: Q=3.0001.500/3=1.500 kN/m； 荷載的計算值: q=1.20.038+1.20.175+1.41.500 = 2.356 kN/m； 小橫桿計算簡圖 2.強度計算 最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩， 計算公式如下: 最大彎矩 Mqmax =2.3561.0502/8 = 0.325 kN.m； = Mqmax/W =63.917 N/13、mm2； 小橫桿的計算強度小于 205.0 N/mm2,滿足要求！ 3.撓度計算: 最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度 荷載標準值q=0.038+0.175+1.500 = 1.713 kN/m ； 最大撓度 V = 5.01.7131050.04/(3842.060105121900.0)=1.080 mm； 小橫桿的最大撓度小于 1050.0 / 150=7.000 與10 mm,滿足要求！ 三、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 1.荷載值計算 小橫桿的自重標準值: P1= 0.0381.050=0.040 kN； 腳手板的荷載標準值: 14、P2= 0.3501.0501.500/3=0.184 kN； 活荷載標準值: Q= 3.0001.0501.500/3=1.575 kN； 荷載的計算值: P=(1.20.040+1.20.184+1.41.575)/2=1.237 kN； 大橫桿計算簡圖 2.強度計算 最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和。 均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.080.0381.5001.5002=0.010 kN.m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.2671.2371.500= 0.495 kN.m； M = M1max + M2max15、 = 0.010+0.495=0.506 kN.m 抗彎強度:= 0.506106/5080.0=99.560 N/mm2； 大橫桿的抗彎強度= 99.560 小于f=205.0N/mm2； 3.撓度計算 最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和,單位:mm 均布荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度： Vmax= 0.6770.0381500.04 /(1002.060105121900.0) = 0.052 mm； 集中荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度： P=（0.040+0.184+1.575）/2=0.9016、0kN V= 1.8830.9001500.03/ ( 100 2.060105121900.0) = 2.277 mm； 最大撓度和：V= Vmax + Vpmax = 0.052+2.277=2.329 mm； 大橫桿的最大撓度小于 1500.0 / 150=10.0 或者 10 mm,滿足要求！ 四、扣件抗滑力的計算: 按規范表,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80， 該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN；17、 R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 橫桿的自重標準值: P1 = 0.0381.500=0.058 kN； 腳手板的荷載標準值: P2 = 0.3501.0501.500/2=0.276 kN； 活荷載標準值: Q = 3.0001.0501.500 /2 = 2.363 kN； 荷載的計算值: R=1.2(0.058+0.276)+1.42.363=3.707 kN； R 6.40 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)18、；本例為0.1248 NG1 = 0.12515.000 = 1.872 kN； (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹串片腳手板，標準值為0.35 NG2= 0.35041.500(1.050+0.3)/2 = 1.418 kN； (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿沖壓鋼，標準值為0.11 NG3 = 0.11041.500/2 = 0.330 kN； (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50015.000 = 0.112 kN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.19、732 kN； 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2 取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ= 3.0001.0501.5002/2 = 4.725 kN； 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Wo = 0.350 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Uz= 0.740 ； Us - 風荷載體型系數： 公式為: 其中: An一步一跨內鋼管的總擋風面積； An=(la+h+0.325la20、h)d； Aw一步一跨內鋼管的總擋風面積； Aw=(lah-An)w； w密目式安全網的擋風系數。由于國家沒有出臺對密目式安全網擋風系數 的規定，本計算書參照建筑技術1999年第8期腳手架結構的設計規 定和計算方法一文取密目式安全網的擋風系數，值為0.5； la立桿縱距(m)，為1.50； h 立桿步距(m)，為1.80； 0.325腳手架立面每平方米內剪刀撐的平均長度； d 鋼管外徑(m)，為0.048； 得到:An=(1.50+1.80+0.3251.501.80)0.048=0.201m2； Aw=(1.501.80-0.201)0.50=1.250m2； =1.2(0.201+1.2521、0)/(1.501.80)=0.645； 全封閉式腳手架風荷載體型系數s=1.0=0.645； 界面取值為0.649； 經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.3500.7400.649 = 0.118 kN/m2； 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.23.732+ 1.44.725= 11.093 kN； 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.23.732+ 0.851.44.725= 10.101 kN； 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 Mw = 0.85 1.4W22、kLah2/10 =0.850 1.40.1181.500 1.8002/10 = 0.068 kN.m； 六、立桿的穩定性計算: 不組合風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸心壓力設計值 ：N =11.093 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm； 計算長度附加系數 ：K = 1.155 ； 計算長度系數參照扣件式規范表得 ：U = 1.500 計算長度 ,由公式 lo = kuh 確定 ：lo = 3.119 m； Lo/i = 197.000 ； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.186 ； 立桿凈截面面積 ： A = 4.823、9 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 11093.000/(0.186489.000)=121.967 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 121.967 小于 f = 205.000 N/mm2 滿足要求！ 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N =10.101 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm； 計算長度附加系數 ： K = 1.155 ； 計算長度系數參照扣件式規范表得 ：U = 1.500 計算長度 ,由公式 lo = kuh 確定：lo = 24、3.119 m； Lo/i = 197.000 ； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.186 立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 10101.150/(0.186489.000)+68049.624/5080.000 = 124.453 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 124.453 小于 f = 205.000 N/mm2 滿足要求！ 七、連墻件的計算: 連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No 風25、荷載基本風壓值 Wk = 0.118 kN/m2； 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 16.200 m2； 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), No= 5.000 kN； 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算： NLw = 1.4WkAw = 2.669 kN； 連墻件的軸向力計算值 NL= NLw + No= 7.669 kN； 其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數,l為內排架距離墻的長度, 由長細比 l/i=300.000/15.800的結果查表得到0.949； A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2； 連墻件軸向力設計值 26、Nf=Af=0.9494.89010-4205.000103 = 95.133 kN； Nl=7.6690時，水平鋼梁受壓；當RAH0時，水平鋼梁受拉；當RAH=0時，水平鋼梁不受力。 各支點的支撐力 RCi=RUisini+RDisini 且有 RUicosi=RDicosi 可以得到 按照以上公式計算得到由左至右各桿件力分別為 RU1=9.434kN RD1=13.079kN 十一、拉繩與支桿的強度計算: 鋼絲拉繩(支桿)的內力計算： 鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU與支桿的軸力RD我們均取最大值進行計算，分別為 RU = 9.434kN RD = 13.079kN 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩27、的容許拉力按照下式計算： 其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)； 計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8； K - 鋼絲繩使用安全系數。 計算中Fg取9.434kN，=0.820,K=10.000,得到： 鋼絲繩最小直徑必須大于16.000mm才能滿足要求! 下面壓桿以 48.04mm鋼管計算，斜壓桿的容許壓力按照下式計算： 其中 N - 受壓斜桿的軸心壓力設計值，N = 13.079kN； - 軸心受壓斜桿的穩定系數,由長細比l/28、i查表得到 = 0.446； i - 計算受壓斜桿的截面回轉半徑，i =1.578cm； l - 受最大壓力斜桿計算長度，l = 1.921m； A - 受壓斜桿凈截面面積，A =4.893cm2； - 受壓斜桿受壓強度計算值，經計算得到結果是59.932 N/mm2； f - 受壓斜桿抗壓強度設計值，f = 215N/mm2； 受壓斜桿的穩定性計算 f,滿足要求! 鋼絲拉繩(斜拉桿)的吊環強度計算 鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU我們均取最大值進行計算作為吊環的拉力N，為 N=RU=9.434kN 鋼絲拉繩(斜拉桿)的吊環強度計算公式為 其中 f 為吊環受力的單肢抗剪強度，取f = 125N/m29、m2； 所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的吊環最小直徑 D=(943.4334/3.142125.000) 1/2 =10.000mm; 斜撐支桿的焊縫計算： 斜撐支桿采用焊接方式與墻體預埋件連接，對接焊縫強度計算公式如下 其中 N為斜撐支桿的軸向力，N=13.079kN； lw為斜撐支桿件的周長，取150.796mm； t為斜撐支桿的厚度，t=3.500mm； ft或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取185.000N/mm2； 經過計算得到焊縫抗拉強度 = 13078.966/(150.7963.500) = 24.781N/mm2。 對接焊縫的抗拉或抗壓強度計算滿足要求! 十二、錨固段與樓板連接30、的計算: 1.水平鋼梁與樓板壓點采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下： 水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=8.226kN； 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為: 其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范f = 50N/mm2； 所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=8226.0644/(3.142502)1/2 =10.234mm采用直徑16拉環符合要求。 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。 十三、腳手架配件數量匡算: 扣件式鋼管腳手架的桿件配備數量需要一定的富余量，以適應構架時變化需要， 因此按匡算方式來計算；根據腳手架立桿31、數量按以下公式進行計算： L -長桿總長度(m)； N1 -小橫桿數(根)； N2 -直角扣件數(個)； N3 -對接扣件數(個)； N4 -旋轉扣件數(個)； S -腳手板面積(m2)； n -立桿總數(根) n=160； H -搭設高度(m) H=15； h -步距(m) h=1.8； la-立桿縱距(m) la=1.5； lb -立桿橫距(m) lb=1.05； 長桿總長度(m) L =1.1 15.00 (160 + 1.50 160/1.80 - 2 1.50/1.80)=4812.50； 小橫桿數(根) N1 =1.1 (15.00 /1.80 1/2 + 1) 160 = 91032、； 直角扣件數(個) N2 =2.2 (15.00 / 1.80 + 1) 160 = 3286； 對接扣件數(個) N3 =4812.50 / 6.00 = 803； 旋轉扣件數(個) N4 =0.3 4812.50 / 6.00 = 241； 腳手板面積(m2) S = 1.1 ( 160-2) 1.50 / 1.05=248.29。 根據以上公式計算得長桿總長4812.50m；小橫桿910根；直角扣件3286個；對接扣件803個；旋轉扣件241個；腳手板248.29m2。四 .技術、安全措施1.腳手架搭設質量檢查驗收規定1.1構架結構應符合設計方案的要求。1.2節點連接可靠，扣件螺栓擰緊33、扭力不應小于40N.M。且不應大于60N.M。1.3腳手架立桿垂直度H/200；且不大于100mm，橫向偏差H/400，且不大于50mm。1.4縱向水平桿水平偏差不大于總長度1/300，且不大于20，橫向水平不大于10。1.5步距、橫距偏差不大于20，立桿縱距偏差不大于50。2.腳手架安全技術措施。2.1腳手架檢查與驗收。2.1.1腳手架應在下列階段進行檢查與驗收。1. 基礎完工后及腳手架搭設前。2. 作業層上施工架荷載前。3. 每搭設完10-13米高度后。4. 達到設計高度后。遇有六級大風與大雨后，寒冷地區開凍后。2.2腳手架使用中，定期檢查下列項目：1. 構件的設置和連接，連墻件，支撐等構34、造。2. 落地架地基是否積水，底座是否松動，立桿是否松動。3. 是否超載。安全防護措施是否符合要求。2.3腳手架搭設的技術要求。1.安裝后的口堿螺栓擰緊扭力矩應隨機檢查。2.4腳手架的安全使用規定2.4.1控制作業層上的施工荷載，用于結構作業時，不得大于3KN/M2。用于裝修作業時，不得大于2KN/M2。2.4. 2在架板上堆放的標準磚不得多于單排立碼3層，砂漿荷容器總重不得大于1.5KN，施工設備單重不得大于1KN，使用人力在架上搬運的安裝的構件的自重不得大于2.5KN。2.4.3在架面上設置的材料碼放整齊穩定，不影響施工操作和人員操作，嚴禁上架人員在架面上奔跑，退行或倒退拉車。2.4. 435、作業人員在教授架的最大作業高度可進行直覺操作為度。禁止在架板上墊器物或單塊腳手架以增加擔任高度。2.4.5在操作中禁止隨意拆除腳手板的基本構架桿件，連接緊固件和連墻件，確因操作要求需要臨時拆除時，必須經主管人員同意，采用相應彌補措施并在作業完畢后，及時予以恢復。2.4.6工人在架上作業時，應注意自我安全保護和他人的安全，避免發生碰接、閃換和落物，嚴禁在架上戲鬧和坐在欄桿上等不安全處休息。2.4.7人員上下腳手架必須走設安全防護的出入通道，嚴禁攀登腳手架上下。2.4.8每班上下架作業時，應先行檢查有無安全作業的問題存在，在排隊和解決后方可開始作業，在作業時發現不安全的跡象，應立即停止作業進行檢查36、，解決后才能恢復正常作業，發現有異常情況時，應立即通知所有架上人員撤離。2.4.9在每步架的作業完成后，必須將架上剩余材料物品移至上步架室內，每日收工前應清理架面，將架面上的材料物品堆放整齊，垃圾清運出去，在作業期間應及時清理落入安全崗內的材料和物品，在任何情況下，嚴禁在架上向下拋整材料物品和倒垃圾。2.4.10腳手架防雷依據本工程防雷設計，腳手架防雷直接同工程設計的防雷電相連，連接室，用 8鋼筋將外架同柱子上鋼筋焊接，每個柱連接點不少于2根，且安清潔構層數每層連接，防雷點平面圖詳見附圖。2.4.11腳手架的拆除：1. 拆除腳手架，應設置警戒區，并有專人負責警戒。2. 拆除腳手架前，應將腳手架37、上的所留有的材料，雜物等清楚干凈。3. 腳手架的拆除順序一般為腳手板 欄板 剪刀撐 牽桿 橫桿 立桿，按自上而下，先裝者后拆，后裝者先拆，逐步拆除，一步一舉一清，不得采用踏步式拆法，步準上下同時作業，剪刀撐應先拆中間扣，在拆兩頭扣，由中間操作人往下遞桿子。4. 拆下的桿件零配件，應按類分批用吊車下，嚴禁高空拋擲。拆下的桿件和零配件運到地面時，因按品種、分規格隨時堆放整齊，妥善保管，有損壞者及時維修和保養。3.腳手架安全管理：3.1腳手架搭設人員必須是經過現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理制度規則考核合格的專業架子工，上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗。3.2搭設腳手架人員必須戴安全帽38、，系安全帶、穿防滑鞋。3.3腳手架要經工地工長，安全員、架子班長等共同驗收合格后，方可合格使用。.3.4作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載，不得將模板支架，纜風繩、泵送砼砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁懸掛起重機設備。3.5當有六級及六級以上大風和霧、雨天氣時應停止腳手架搭設于拆除作業，雨后上架作業應有防滑措施。3.6在腳手架使用期間，嚴禁下列桿件：1. 主節點的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿。2. 連墻桿。3.7在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。3.8搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。外架施工按市級文明工地要求進行搭設布局39、，并經上級有關部門驗收合格后可投入使用。卸料平臺的制作與安裝一、說 明1、依據建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ80-91）；建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）；鋼結構設計規范（GBJ17-88）；建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99）編制。4、卸料平臺材料堆放限額均不大于1000公斤。5、進行高處作業時，除執行本標準外，尚應符合國家現行的有關高處作業及安全技術標準的規定。二、卸料平臺所用材料主梁16#工字鋼（長6米），次梁10#槽鋼（長2.5米）。鋼絲繩直徑20mm。構件名稱材料名稱構件尺寸構件數量主梁16#工字鋼4.6m2根次梁10#槽鋼2.5m5根拉接繩索40、鋼絲繩20mm4根圍護欄桿48鋼管1.2 m10根固定底座57鋼管30cm10根腳手板木板長4m寬0.3m厚0.05m8塊三、制作標準1、工字鋼、槽鋼、鋼絲繩、鋼管扣件、腳手板、密目網等材質符合要求。腐蝕，變形，損壞，超過規范的禁止使用。2、卸料平臺所用工字鋼、槽鋼必須經過防銹處理。3、卸料平臺焊接人員必須持證上崗，并在制作驗收表中簽字。4、鋼筋吊環必須滿焊于主梁槽鋼上，主梁與次梁連接方式選用焊接，且焊縫高度不低于型材壁厚。5、平臺上滿鋪50mm厚木板，并用鋼筋拉緊，鋼筋焊接在主梁外側。6、防護欄桿內側滿掛密目網，并用鐵絲綁扎牢靠。四、安裝及驗收規定1、安裝時卸料平臺的支點與上部拉接點位于建筑41、物上，不得與腳手架做任何連接。2、拉結點及預埋件埋置必須合理可靠，各單位可根據在建工程實際情況設置，但必須保證鋼絲繩張開角度在450600之間。3、內部第二道鋼絲繩要略松于端頭位置處鋼絲繩。4、建筑物銳角利口處鋼絲繩要加襯軟墊物，以防止鋼絲繩磨損。5、鋼絲繩連接必須加三道卡環。6、鋼絲繩應拉結在主梁上，并且必須穿過下端鋼筋環，以防止鋼絲繩滑移。7、卸料平臺安裝時懸空端必須略高于內部。8、必須在平臺顯眼位置懸掛限重標識牌。9、卸料平臺使用時，設專人負責檢查，發現鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調換，焊縫脫焊應及時修復。10、安全員在日常檢查過程中，如發現安全技術設施有缺陷和隱患時，必須及時解決，危及人身安42、全時，必須停止作業。 五、料臺的搭設及安全使用規定1、搭設料臺要嚴格按照平面圖準確放現，嚴禁隨意移位。2、鋼絲繩連接口，下接環處采用鋼絲繩夾固定，每端步設繩夾不少于4個。間距為120MM，第三個間距與第四個間距之間預留20MM長的安全環，以隨時觀察，若安全環拉直，應立即緊固螺栓。3、鋼絲繩在使用過程中若發現有大量油擠出時，說明此時荷載較搭，應立即減荷，在安裝過程中，當鋼絲繩斷頭超過鋼絲繩的白分之三十，鋼絲繩嚴禁使用。4、料臺上堆載載使用過程不得大于2T，嚴禁沖擊荷載。5、懸挑平臺轉換時應安排固定人員進行提升，絕對不能撞外墻，保證懸挑平臺提升的安全性，安全員對鋼絲繩應經常檢查，吊鉤處應用三只鋼絲43、繩扣件固定，并由專業負責擰緊。六、材料堆放限額最大允許承重材料名稱標準值最大放置數量1000Kg扣件16N/個扣件612個1000Kg48鋼管3.84kg/m6米長鋼管40根1000Kg48鋼管3.84kg/m3米長鋼管80根1000Kg竹膠板0.85kg/cm240張七、制作安裝圖1、卸料平臺制作流程圖。2、卸料安裝立面、平面圖。主梁與次梁連接方式選用焊接，且焊縫高度不低于型材壁厚。卸料平臺安裝順序如下圖所示：斜撐必須焊接牢靠以防止平臺扭曲變形。次梁主梁為方便吊料，中間部分可做成活動門。防護欄桿欄連接可在57鋼管打孔用螺絲頂緊，也可焊接。平臺上滿鋪50mm厚木板，并用鋼筋拉緊，鋼筋焊接在主梁44、外側。防護欄桿內側滿掛密目網，并用鐵絲綁扎牢靠。安裝立面圖（1）安裝平面圖（2） 卸料平臺吊環必須是封閉橢圓環，上部吊環只能在平臺吊裝時使用，嚴禁將鋼絲繩直接拉結在吊環上。鋼絲繩應拉結在主梁上，并且必須穿過下端鋼筋環，以防止鋼絲繩滑移。鋼筋吊環必須滿焊于主梁槽鋼上20圓鋼吊環做法詳圖（1）懸挑卸料平臺計算書計算依據建筑施工安全檢查標準(JGJ59-99)鋼結構設計規范(GB50017-2003) 建筑施工高出作業安全技術規范(JGJ80-91)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001) 由于卸料平臺的懸挑長度和所受荷載都很大，因此必須嚴格地進行設計和驗算。平臺水平鋼梁(主梁45、)的懸挑長度4.00m，懸挑水平鋼梁間距(平臺寬度)2.50m。次梁采用10a號槽鋼，主梁采用16a號工字鋼，次梁間距1.00m。施工人員等活荷載2.00kN/m2，最大堆放材料荷載9.80kN。（1噸） 一、次梁的計算次梁選擇10a號槽鋼，間距1.00m，其截面特性為面積A=12.74cm2,慣性距Ix=198.30cm4,轉動慣量Wx=39.70cm3,回轉半徑ix=3.95cm截面尺寸 b=48.0mm,h=100.0mm,t=8.5mm1.荷載計算 (1)腳手板的自重標準值：木腳手板，標準值為0.40kN/m2； Q1 = 0.401.00=0.40kN/m (2)最大的材料器具堆放荷46、載為9.80kN，轉化為線荷載： Q2 = 9.80/4.00/2.501.00=0.98kN/m(3)槽鋼自重荷載 Q3=0.10kN/m經計算得到，靜荷載計算值 q = 1.2(Q1+Q2+Q3) = 1.2(0.40+0.98+0.10) = 1.77kN經計算得到，活荷載計算值 P = 1.42.001.00=2.80kN/m2.內力計算內力按照集中荷載P與均布荷載q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下最大彎矩M的計算公式為 = ql28 + pl 4 經計算得到，活荷載計算值 M = 1.772.502/8+2.802.50/4=3.14kN.m 3.抗彎強度計算 =MrxWxf其中 r47、x 截面塑性發展系數，取1.05； f 鋼材抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2；經過計算得到強度 =3.14106/(1.0539700)=75.22N/mm2；次梁槽鋼的抗彎強度計算 f,滿足要求。 4.整體穩定性計算 =MbWxf其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算：b = 570tb/lh 235/fy經過計算得到 b =5708.548.0235/(2500.0100.0235.0)=0.93由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B其值用 b查表得到其值為0.753經過計算得到強度 =3.14106/(0.75339700.048、0)=104.93N/mm2；次梁槽鋼的穩定性計算 f,滿足要求。 二、主梁的計算卸料平臺的內鋼繩按照建筑施工安全檢查標準作為安全儲備不參與內力的計算。主梁選擇16a號槽鋼，其截面特性為面積A=21.95cm2,慣性距Ix=866.20cm4,轉動慣量Wx=108.30cm3,回轉半徑ix=6.28cm截面尺寸 b=63.0mm,h=160.0mm,t=10.0mm1.荷載計算(1)欄桿與擋腳手板自重標準值：本例采用木腳手板，標準值為0.14kN/m； Q1 = 0.14kN/m(2)槽鋼自重荷載 Q2=0.17kN/m經計算得到，靜荷載計算值 q = 1.2(Q1+Q2) = 1.2(0.149、4+0.17) = 0.37kN/m 經計算得到，次梁集中荷載取次梁支座力 P = (1.772.50+2.80)/2=3.62kN2.內力計算卸料平臺的主梁按照集中荷載P和均布荷載q作用下的連續梁計算。 懸挑卸料平臺示意圖 懸挑卸料平臺水平鋼梁計算簡圖經過連續梁的計算得到懸挑水平鋼梁支撐梁剪力圖(kN)懸挑水平鋼梁支撐梁彎矩圖(kN.m)懸挑水平鋼梁支撐梁變形圖(mm)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為R1=10.035kN,R2=9.533kN支座反力 RA=9.533kN3.抗彎強度計算 其中 rx 截面塑性發展系數，取1.05； f 鋼材抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm50、2；經過計算得到強度=7.474106/1.05/108300.0+9.7841000/2195.0=70.179N/mm2主梁的抗彎強度計算強度小于f，滿足要求。4.整體穩定性計算 =MbWxf其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： b = 570tb/lh 235/fy經過計算得到 b=57010.063.0235/(4000.0160.0235.0)=0.56經過計算得到強度=7.47106/(0.561108300.00)=122.99N/mm2；主梁槽鋼的穩定性計算 f,滿足要求! 三、鋼絲拉繩的強度計算: 1、為安全計，卸料平臺每側兩道鋼絲繩均以一道受力作驗算。鋼絲繩按照下式計算。T = ql / 2sina其中T 鋼絲繩所受拉力（N）q主梁上的均布荷載標準值（N/m）l主梁計算長度a鋼絲繩與平臺的夾角2、以鋼絲繩拉力按照下式驗算鋼絲繩的安全系數KK=F/TKF鋼絲繩的破斷拉力K作吊索用鋼絲繩的法定安全系數，定為8。由上式計算得:鋼絲繩最小直徑必須大于16mm才能滿足要求