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1、 汽車式起重機行走狀態驗算編制培訓培訓人：XXX求解思路 1.1.建模建模2.2.求支反力求支反力3.3.根據模型求解簡支梁的最不利位置根據模型求解簡支梁的最不利位置（最不利位置的荷載，首先能較好的滿足汽吊在板上任何位置的（最不利位置的荷載，首先能較好的滿足汽吊在板上任何位置的行走，其次避免出現驗算值處于臨界狀態附近時，出現結構的破行走，其次避免出現驗算值處于臨界狀態附近時，出現結構的破壞）壞）4.求單個局部荷載所形成的等效荷載；5.5.考慮板為彈性體，使等效面荷載可以疊加考慮板為彈性體，使等效面荷載可以疊加；4.QAY-250t4.QAY-250t汽車吊行走狀態對地庫頂板承載力驗算汽車吊行走2、狀態對地庫頂板承載力驗算實例實例 目錄 1.1.總則與計算需求總則與計算需求2.2.計算依據計算依據3.3.輪壓移動荷載的最不利影響線力學計算輪壓移動荷載的最不利影響線力學計算 1.1.隨著公司承接工程規模與數量的不斷增多，施工過程中起重設備和材料起重設備和材料進出場進出場通常會在地庫頂板等混凝土結構上運行。2.2.本培訓適用于結構承載力驗算及加固設計問題，如：塔塔吊吊安安拆拆、電電梯梯安安拆拆、預預制制構構件件、鋼筋原材等鋼筋原材等的所使用汽車吊在地庫頂板進出場（運行）。的所使用汽車吊在地庫頂板進出場（運行）。3.3.本計算對汽車吊車輪輪壓壓力力荷荷載載的的等等效效簡化求出作為移動活荷載在雙3、向板的最不利位置，再通過等等效效均均布布荷荷載載的計算結果與設計樓面活荷載標準值進行比較，得出結論樓樓板板承承載載力力能能否滿足否滿足。如不滿足尚需進行加固設計。4.4.根據建筑結構荷載設計手冊雙向板樓面等效均布荷載計算表，查相關系數，利用較大分項系數作為計算系數，這樣較保守，偏于安全；PART 1 總則與計算需求PART 2 計算依據序號序號類別類別名稱名稱版本版本1國標建筑結構荷載規范 GB50009-20122012年2混凝土結構設計規范 GB50010-20102015年局部修訂3行標建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20162016年4其他建筑結構荷載設計手冊（中國建4、筑工業出版社，編著：沙志國、沙安等）第三版5建筑結構靜力計算手冊（中國建筑工業出版社，編寫組）第一版6混凝土結構計算手冊（中國建筑工業出版社，主編：吳德安）第三版7設計文件 結構施工圖PART 3 輪壓移動荷載的最不利影響線力學計算 汽車吊實物圖及荷載著力點側面和平面圖類類 別別項項 目目單單 位位參參 數數 尺寸參數軸距軸距LzjLzj 第一、第二 Lzj1mm1,650第二、第三 Lzj2mm2,800第三、第四 Lzj3mm1,650第四、第五 Lzj4mm2,700第五、第六 Lzj5mm1,650輪距輪距LjLj前輪距 Ljqmm2,690后輪距 Ljhmm2,690重量參數 行駛狀5、態下整機質量 Gkg72,000附加平衡配重質量 Gpkg按實際轉臺以上部分全重量（吊臂與自配重）GZkg40,000 特殊計算時：吊臂重 Gb:24t自配重 GZp:14t 轉臺重2000 kg軸荷軸荷 第一、二(G1G2)kN120120第三、第四(G3G4)kN120120第五、第六(G5G6)kN120120汽汽車車式式起起重重機機基基本本參參數數PART 3 輪壓移動荷載的最不利影響線力學計算PART 3 輪壓移動荷載的最不利影響線力學計算 3.1 汽車吊行走輪壓荷載與折算彎矩計算：（1）、確定汽車吊在樓板上的位置：QAY-250汽吊第一軸與第五軸距離為：1.65*2+2.8+2.76、=8.8 8米（判定一個板上有幾個車輪組）所以只能同時四組車輪在一個樓板上；現把汽吊分為兩部分，一部分為轉臺及以上（為偏安全計算，為400KN），一部分為車身（扣除轉臺400KN后車身320KN,）；其中車身為均布荷載，力作用在六個車輪組上；轉臺及以上為集中荷載作用在后四個車輪組上；1）320KN/12=26.67KN；2）400KN/8=50KN;3）P=26.67+50=76.67,考慮到汽車吊啟動和剎車，乘以動力系數1.3，則P=99.67KN 判定每個車輪承受荷載值（2）、確定每個車輪承受荷載PART 3 輪壓移動荷載的最不利影響線力學計算 簡支單向板、梁的跨中最大彎矩Mmax，自行式7、起重設備的行走最不利位置如下：=Ljh/L；=(2-)/4；=L(2-)/4；K=22；M1max=KPL（2 22 2PLPL）簡支單向板、梁的跨中最大彎矩 Mmax，自行式起重設備的行走最不利位置如下：=Ljh/L；K=1/4 ；M2max=KPL。（PL/4PL/4）0.5860.586 00.586586（3）確定荷載最不利位置PART 3 輪壓移動荷載的最不利影響線力學計算求：橫向輪壓作用最不利位置 由B點彎矩平衡：由豎向荷載平衡條件：由以上兩式得：求C點的彎矩方程（彎矩=力*力臂）：B兩個力方向向上ACDPART 3 輪壓移動荷載的最不利影響線力學計算ABDC 對拋物線求一介導函數8、，在區間范圍內，極值點處導函數為零,拋物線開口向下，有極大值：=L(2-)/4=3.32753.328；最不利位置時車輪位置PART 4 QAY-250tQAY-250tQAY-250tQAY-250t汽車吊行走狀態對地庫頂板承載力驗算汽車吊行走狀態對地庫頂板承載力驗算汽車吊行走狀態對地庫頂板承載力驗算汽車吊行走狀態對地庫頂板承載力驗算實例實例實例實例 在驗算板面局部荷載轉換成面荷載時，局部荷載應該布在最不利位置上，這樣誤差較小，避免出現臨界狀態，剛好出現板面破壞；建筑結構荷載設計手冊 車輪作用面荷載最不利位置如圖，左右兩側荷載面對稱布置，分別計算荷載1、2、3、4的等效 均布板面荷載，考慮到9、板是彈性體系，直接疊加，其次根據對稱布置，疊加值乘以2；PART 4 QAY-250tQAY-250tQAY-250tQAY-250t汽車吊行走狀態對地庫頂板承載力驗算汽車吊行走狀態對地庫頂板承載力驗算汽車吊行走狀態對地庫頂板承載力驗算汽車吊行走狀態對地庫頂板承載力驗算實例實例實例實例（1）、板面最不利位置如圖 PART 4 QAY-250tQAY-250tQAY-250tQAY-250t汽車吊行走狀態對地庫頂板承載力驗算汽車吊行走狀態對地庫頂板承載力驗算汽車吊行走狀態對地庫頂板承載力驗算汽車吊行走狀態對地庫頂板承載力驗算實例實例實例實例此時根據設定情況和公式；先計算荷載1，由上面公式不難得出10、：K=1，=0.0875，=0.0625=0.125，=0.2478當局部作用面積較小，和可能會小于0.1，但不小于0.01，對非中心作用的荷載，可假設=0.1（2）系數求解 查圖中表格，用內插法，可以求出x=0.000035;y=0.0045;qex=xQ=1.0028;qey=yQ=1.0028PART 4 QAY-250tQAY-250tQAY-250tQAY-250t汽車吊行走狀態對地庫頂板承載力驗算汽車吊行走狀態對地庫頂板承載力驗算汽車吊行走狀態對地庫頂板承載力驗算汽車吊行走狀態對地庫頂板承載力驗算實例實例實例實例同理整理得出：Qe=2*Q*0.0479=27.28KN/M2設計文件11、樓面活荷載標準值為5kN/m2，頂板回填土厚度為1M（18kN/m2）米與吊頂1.2kN/m2；小于樓面等效均布荷載，所以需要采取措施；PART 4 QAY-250tQAY-250tQAY-250tQAY-250t汽車吊行走狀態對地庫頂板承載力驗算汽車吊行走狀態對地庫頂板承載力驗算汽車吊行走狀態對地庫頂板承載力驗算汽車吊行走狀態對地庫頂板承載力驗算實例實例實例實例（3）均布荷載的疊加荷載荷載1荷載荷載2荷載荷載3荷載荷載4求和求和x0.00350.00350.01240.01970.0391y0.00450.00820.01050.02470.0479(4)(4)板跨中彎矩板跨中彎矩 根據建筑12、結構靜力計算手冊表 5-1(2017.1第一版)lx/ly=1 查得 Mx 彎矩系數：kx=0.0368；查得 My 彎矩系數：ky=0.0368；板跨中彎矩：Me=(k Me=(kx x+1/6k+1/6ky y)qel lx x2 2 =(0.0368+1/6 0.0368)qe88 =2.747Qe（跨中彎矩什么意思）則：MeMe 75KN/M PART 4 QAY-250t汽車吊行走狀態對地庫頂板承載力驗算實例簡化力學模型和受力簡圖簡化力學模型和受力簡圖(5)(5)配筋計算配筋計算PART 4 QAY-250t汽車吊行走狀態對地庫頂板承載力驗算實例根據混凝土結構設計原理（第六版）配筋面積為1230.1mm2筋面，沿板跨方向，每1m配8根直徑14鋼筋；所以，行車道路上達不到這種配筋面積，不能過QAY-250T汽吊謝謝！謝謝！