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1、大體積混凝土施工方案一、 編制依據1. xx市通信公司綜合業務樓施工組織設計2. xx東方筑中建設規劃設計有限公司設計的xx市通信公司綜合業務樓施工圖紙3. 地基與基礎工程施工質量驗收規范（GBJ202）4. 地下室防水工程施工質量驗收規范（GB50208）5. 混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204）6. 混凝土質量控制標準（GB50164）二、 工程概況xx市通信公司綜合業務樓工程擬建建筑物包括兩棟分別為8層及15層的高層辦公樓、中庭、報告廳及地下室，總建筑面積約6萬平米。地下室共三層，主要為車庫、設備用房、庫房、變配電室、柴油發電機室，約1.8萬平米；地上建筑總高度60米，主要為2、辦公室、餐廳、多功能廳、會議室等，約4.2萬米。擬建建筑物0.00標高為48.00m，采用筏板基礎，基礎埋深17.85 m。底板長度為110米，寬度為60米；底板厚度為1.3米、1.0米。東西及南北方向均設有后澆帶，將底板分成6個施工區。底板混凝土強度等級為C40，抗滲等級為P12。分區詳見下圖。三、 施工部署1. 施工組織1.1. 項目部成立以經理張德訓為組長的領導小組，負責底板大體積砼的澆筑的質量，人員分工如下序號姓名職務負 責 內 容1張德訓經理現場總負責、總協調2彭萬武書記對外交通、對外關系協調3魏東總工程師人員培訓、方案交底，技術協調4韋夷山工程經理人員、機械組織、現場指揮6王曉飛余3、滔土建工程師砼書面交底及現場技術指導和質量控制8張紹秋電氣工程師臨時用電9方宏偉石麗燕水暖工程 師臨時用水10童和平質量員質量檢查11張凡民機械員施工機械、設備12胡繼和材料主任砼供應13梅清平試驗員現場取樣、測溫14白漢國測量員墻柱軸線、標高控制1.2. 施工隊人員組織：成立由隊長為組長的領導班子，成立兩個班組，明確人員分工，各行其責，每個區施工時每個班組人員組織如下組長左紅林(江油隊，施工南一、南二、南三區)，張書平(蓬安隊，施工北一、北二、北三區)交通指揮2人，記錄2人，振搗手12人，后臺放料4人，布料、拆管10人，抹壓、攤平12人，看模2人，調鋼筋2人，臨水2人，臨電2人。1.3. 施4、工順序 根據現場實際情況，底板分6個區澆筑，施工順序為南一區北一區南二區北二區南三區北三區，每個區施工時先澆筑集水坑部位，然后澆筑底板，最后澆筑外墻300mm高的導墻。1.4. 施工計劃安排 底板砼澆筑安排在10月中旬至11月中旬之間進行，預計最大一個區連續澆筑砼需14h，選在周末開盤，對砼的運輸較有利。2. 施工準備2.1. 技術準備2.1.1.項目部會同攪拌站一起提前選定外加劑，做好試配，同時攪拌站提前三天做好原材料的儲備。2.1.2.支設好后澆帶處的模板，并做好防水處理。2.1.3.測溫儀器采用xx建筑研究院生產的JDC-2測溫儀器，提前購置。2.1.4.對參加底板砼施工的管理人員及操作5、人員進行培訓，明確施工方法及施工程序。2.1.5.注意天氣預報，避開大雨澆筑砼。2.2. 生產準備2.2.1.臨時用水砼罐車沖洗后的廢水先流經沉淀池，再進入市政管網；養護用水利用已沿塔吊接至地下四層的DN25的用水管，用橡皮管將水引至用水點。2.2.2.臨時用電2臺砼輸送泵電源分別由4#箱和6#箱提供，12根振搗棒分接2臺移動配電箱，接04-01#箱，振搗器備用電源由發電機引至基坑專用配電箱，如停電時，2臺移動箱接發動機專用配電箱，為確保安全，振搗器實行一機一閘一漏，其漏電電流不大于30mA，動作時間不大于0.1秒。2.2.3.施工機械根據現場情況，所需機械如下表序號機 械 名 稱數 量備 注6、1罐車(7m3)15輛2HBT80拖式泵2臺實際使用2臺拖式泵，汽車泵備用342m汽車泵1輛450振搗棒20根8根備用5發電機組1臺停電時備用四、主要施工方法及技術措施1. 主要施工方法1.1. 預拌砼的供應及質量要求 由于砼方量一般，故選定由一個一級站供應砼，但要嚴格控制原材料及配合比，要求砼的初凝時間不小于810h，砼現場坍落度1214cm。1.2. 施工機械及布置選用2臺HBT80拖式地泵和1臺汽車泵，實際使用2臺拖式地泵，汽車泵備用，2臺輸送泵分別布置在基坑南側及北側中間，砼罐車停留在基坑東側，并安排專人負責指揮車輛進出。1.3. 砼的運輸底板最大一個區的混凝土量約為1200m3,由于7、周末道路暢通，便于混凝土澆筑，因此，底板混凝土選擇在早上8：00后開始澆筑，現場設置2臺混凝土輸送泵，根據泵送能力及現場實際情況，每臺泵每小時泵送混凝土按4050m3/h，2臺泵輸送能力為80100 m3/h，兩攪拌站共需配備7m3/h罐車1115輛，預計澆筑時間需要1215h左右。1.4. 底板砼澆筑：鋪設砼管道采用邊澆筑邊拆管的方法,由西向東，澆筑砼采用斜面式薄層澆搗，即利用自然斜淌形成斜坡，“由遠至近、一個坡度、薄層澆筑、一次到頂”的方法。每作業面分前、中、后三排振搗砼，在出料口、坡角、坡中各配備2根振搗棒振搗，邊澆筑邊成型及抹平底板表面，標高、厚度采用水準儀定點測平，用小白線嚴格控制板8、面標高和表面平整；砼澆筑使用50振搗棒，振搗時要做到“快插慢拔”，振搗延續時間以砼表面呈現浮漿和不再沉落、氣泡不再上浮來控制，避免振搗時間過短和過長。50振搗棒有效半徑R按30cm考慮（此數據為經驗數據），則振搗棒插點的移動距離不能大于其作用半徑的1.5倍，即45cm；插點方式選用行列式或邊格式，振搗時注意振搗棒與模板的距離，不準大于0.5R，即15cm，并避免碰撞鋼筋、模板、預埋管；為使分層澆筑的上下層砼結合為整體，振搗時振搗棒要求插入下一層砼不少于5cm；砼澆筑過程中表面的泌水及時排入電梯井坑或集水坑內，用潛水泵抽走；砼澆筑過程中，鋼筋工經常檢查鋼筋位置，如有移位，必須立即調整到位。1.59、. 砼表面處理 大體積砼表面的泥漿較厚，澆筑后48h內初步用長刮尺刮平，初凝前用鐵滾筒滾壓兩遍，再用木抹子搓平壓實，然后用塑料掃把掃毛。1.6. 砼試塊制作和坍落度檢測 砼試塊按每100m3取樣一次，并留做4組抗滲試塊；預拌砼到達現場后，試驗員檢查砼的坍落度，每工作班不少于2次，并做好記錄。1.7. 砼養護 砼澆筑完成12h后周邊開始砌兩皮頁巖磚蓄水養護，養護水深12cm，蓄水養護35天，然后再澆水養護，養護時間不少于14d。1.8. 砼測溫 沿澆筑方向選取具有代表性的位置固定測溫布置點，共24 處 72 個點，每處垂直方向沿板底、板中和板面布置3個點，板面測溫點距離板面50mm，板底測溫點距10、離板底面1/4板厚處，且距鋼筋的距離大于30mm；本工程采用JDC-2建筑電子自動測溫儀測溫,在底板砼中預埋測溫探頭,設專人進行測溫工作，堅持24h連續測溫，砼終凝后，開始測溫，3d內每2h測一次，3 d后每4h測一次，15d后每8h測一次，測溫度要求準確、真實；測溫點布置見下圖。2. 技術措施 為了降低大體積砼的最高溫度，使中心溫度與表面溫度之差不大于25，最主要的措施是降低砼的水化熱，為此會同攪拌站制訂以下措施2.1. 水泥選用42.5#礦渣水泥，其特點是水化熱較低，水泥用量為330 Kg/m3左右。2.2. 摻加料砼中摻入一定數量的粉煤灰，不僅能取代部分水泥，還能改善砼的可泵性，降低砼中11、的水泥水化熱，本工程摻級磨細粉煤灰，摻量約100Kg/m3左右。2.3. 粗、細骨料選用540mm的石子，石子含泥量小于1%；細骨料采用中粗砂，細度模數在2.3以上，含泥量小于2%。2.4. 外加劑摻入水泥用量8%的CEA膨脹劑，能有效地防止龜裂，提高防水性能。2.5. 砼攪拌站預先將砂石料入庫，防止日光曝曬，降低砂石的溫度。2.6. 砼的攪拌用水采用井水或冰水，降低砼的出機溫度。五、質量保證措施1. 保證項目1.1. 砼所用的水泥、水、骨料、外加劑及砼的配合比、原材料計量、攪拌等必須符合規范及有關規定，檢查出廠合格證和試驗報告是否符合質量要求。1.2. 砼強度的試塊取樣、制作、養護、和試驗要12、符合混凝土強度檢驗評定標準（GBJ10787）的規定。2. 基本項目：砼應振搗密實；不得有蜂窩、孔洞、露筋、縫隙、夾渣、麻面等缺陷，預埋件位置正確。3. 允許偏差項目 標高允許偏差：5mm； 表面平整度允許偏差：4mm； 軸線位移允許偏差：5mm； 墻、柱、梁截面尺寸允許偏差：5mm六、成品保護1. 施工縫、止水片、支模鐵件設置與構造須符合設計要求。2. 為保護鋼筋、模板尺寸位置正確，不得碰撞、改動模板、鋼筋。3. 在支模或吊運其它物件時，不得碰壞止水環。4. 保護好水電埋管及預埋件和測溫管，振搗時勿擠偏或埋入砼內。七、安全文明施工及環保措施1. 施工現場的各種安全，消防設施的勞動保護器材要加13、強管理，定期進行檢查維修，及時消除隱患，保證其安全有效。2. 積極監督檢查逐級安全責任制的貫徹和執行情況，定期進行安全工作大檢查。3. 遺灑的砼及時清理外運，做到工完料凈腳下清，保持施工現場的整潔，干凈。4. 各種機械使用維修保養人定人定期檢查，保持機械場地的整潔。5. 現場道路場地全部用混凝土硬化，并隨時進行清掃、灑水，保持場地內干凈濕潤，避免塵土滿天飛揚；6. 現場作業面禁止從基坑向下拋擲東西，防止砸傷人。7. 大門處設兩個322m的沉淀池，清洗罐車及地泵的污水，經一清再過二清，經二次沉淀處理后排入市政污水系統。8. 夜間施工禁止大聲喧嘩，盡量使用低噪聲的振搗棒。九、大體積砼裂縫計算在大體14、積混凝土澆筑前，根據施工擬采用的防裂措施和現有的施工條件，先計算混凝土的水泥水化熱的絕熱最高溫升值、各齡期收縮變形值、收縮當量溫差和彈性模量，然后通過計算，估量可能產生的最大溫度收縮應力，如不超過混凝土的抗拉強度，則表示所采取的防裂施工措施能夠有效的控制和預防裂縫的出現，如果超過混凝土的抗拉強度，則可采取措施調整混凝土的入模溫度、降低水化熱溫升值、降低混凝土的內外溫差、改善施工操作工藝和混凝土拌合物性能等技術措施重新計算，直至計算的應力在允許的范圍內。1. 混凝土的水化熱絕熱溫升值T（t）= CQ（1-e-mt）/cT（3）=300250（1-2.718-0.33）/0.962400=19.315、Tmax=300334/0.962400=43.5T（t） 混凝土澆筑完t段時間，混凝土的絕熱溫升值（）C 每立方米混凝土的水泥用量（）Q 每千克水泥水化熱（J/）c 混凝土的熱比，一般由0.921.00，取0.96（J/K）混凝土的質量密度，取2400/m3e常數，e=2.718m與水泥品種、澆筑時與溫度有關的經驗系數，一般為0.2-0.4t混凝土澆筑后至計算時的天數2. 各齡期混凝土的收縮變形值y（t）=0y（1- e-0.1t）Mi =3.2410-4（1- e-0.1t）1.251.351.01.01.00.930.541.21.00.9=2.96510-4（1- e-0.1t）式中y16、（t）各齡期（d）混凝土的收縮相對變形值 0y 標準狀態下最終收縮值（即極限收縮值）取3.2410-4 Mi 考慮各種非標準條件的修正系數。查表得：M1=1.25 M2=1.35 M3=1.0 M4=1.0 M5=1.0 M6=0.93 M7=0.54 M8=1.2 M9=1.0 M10=0.93. 各齡期混凝土收縮當量溫差 Ty（t）=-y（t）/式中 Ty（t）各齡期（d）混凝土收縮當量溫差 混凝土的線膨系數，取1.010-5y(30)=0.76810-4 Ty(30)= 7.68y(27)=0.70210-4 Ty(27)= 7.02y(24)=0.63310-4 Ty(24)= 6.317、3y(21)=0.56210-4 Ty(21)= 5.62y(18)=0.48810-4 Ty(18)= 4.88y(15)=0.41310-4 Ty(15)= 4.13y(12)=0.33510-4 Ty(12)= 3.35y(9)=0.25510-4 Ty(9)= 2.55y(6)=0.17310-4 Ty(6)= 1.73y(3)=0.08810-4 Ty(3)= 0.88各齡期混凝土的綜合溫度及總溫差各齡期混凝土降溫的綜合溫差 T(6)= 2.02+1.73-0.88=2.87 T(9)= 2.82+2.55-1.73=3.64 T(12)= 2.90+3.35-2.55=3.70 T18、(15)= 2.38+4.13-3.35=3.16 T(18)= 1.67+4.88-4.13=2.42 T(21)= 1.41+5.62-4.88=2.15 T(24)= 0.70+6.33-5.62=1.41 T(27)= 1.14+7.02-6.33=1.83 T(30)= 1.23+7.68-7.02=1.89底板的總溫差T= T(6)+ T(9)+ T(12)+ T(15)+ T(18)+ T(21)+ T(24)+ T(27)+ T(30) =2.87+3.64+3.70+3.16+2.42+2.15+1.41+1.83+1.89 =23.074. 各齡期混凝土彈性模量 E（t）=19、E（0）（1-e-0.09t）式中E（t）混凝土從澆筑至計算時的彈性模量（N/2）；計算溫度應力時，一般取平均值。 E（0）混凝土的最終彈性模量（N/2） E(3)= 0.260105(1-e-0.093)=0.0616105N/mm2 E(6)= 0.260105(1-e-0.096)=0.1080105N/mm2 E(9)= 0.260105(1-e-0.099)=0.1443105N/mm2 E(12)= 0.26105(1-e-0.0912)=0.1716105N/mm2 E(15)= 0.26105(1-e-0.0915)=0.1924105N/mm2 E(18)= 0.26105(20、1-e-0.0918)=0.2080105N/mm2 E(21)= 0.26105(1-e-0.0921)=0.2210105N/mm2 E(24)= 0.26105(1-e-0.0924)=0.2300105N/mm2 E(27)= 0.26105(1-e-0.0927)=0.2371105N/mm2 E(30)= 0.26105(1-e-0.0930)=0.2430105N/mm25. 各齡期混凝土的應力松馳系數 考慮荷載持續時間和齡期的影響，查得混凝土各齡期的應力松馳系數為 S(3)=0.186 S(6)=0.208 S(9)=0.214 S(12)=0.215 S(15)=0.233 21、S(18)=0.252 S(21)=0.301 S(24)=0.524 S(27)=0.570 S(30)=1.006. 混凝土的溫度收縮應力混凝土因外約束引起的溫度、收縮應力可按以下簡化公式計算 = E（t）TS（t）R/ （1-）式中 T混凝土的最大綜合溫差（），T= T（t）+ T0- Th T0混凝土的入模溫度（） Th混凝土澆筑后達到穩定時的溫度，一般根據歷年氣象資料取當年平均氣溫；當大體積混凝土結構暴露在室外且未回填時，T值混凝土水化熱最高溫升值（包括澆灌入模溫度）與當地月平均最低溫度之差進行計算。 S（t）考慮徐變影響的松弛系數，一般取0.30.5 R混凝土的外約束系數，當為巖石22、地基時，R=1；當為滑動的墊層時，R=0；一般地基取0.250.50 混凝土的泊松比，可采用0.150.206.1. 底板水平阻力應力計算地基水平阻力系數CX值計算，根據場地情況取CX1=4.010-2N/mm2。6.2. 各臺階溫度差和收縮引起的溫度應力a. 6天(第一臺階降溫，自第六至第三十天溫差和收縮引起的應力) 根據公式max=i=-Ei(t)Ti(t)(1-1/(chL/2)S(t)和 =( CX/H Ei(t)1/2可求得當t=6 =( 4.010-2/(22000.108105)1/2=4.2310-5 L/2=4.2310-598200/2=2.076則可得到chL/2=4.023、52 (6)= 0.1081051.010-52.87(1-1/4.052)0.208 =0.0485Mpab. 當t=9 =( 4.010-2/(22000.1443105)1/2=3.6610-5 L/2=3.6610-598200/2=1.797則可得到chL/2=3.099 (9)= 0.14431051.010-53.64(1-1/3.099)0.214 =0.0763Mpac. 當t=12 =( 4.010-2/(22000.1716105)1/2=3.3610-5 L/2=3.3610-598200/2=1.650則可得到chL/2=2.700 (12)= 0.17161051.24、010-53.70(1-1/2.700)0.215 =0.0860Mpad. 當t=15 =( 4.010-2/(22000.1924105)1/2=3.1710-5 L/2=3.1710-598200/2=1.556則可得到chL/2=2.477 (15)= 0.19241051.010-53.16(1-1/2.477)0.233 =0.0844Mpae. 當t=18 =( 4.010-2/(22000.208105)1/2=3.0510-5 L/2=3.0510-598200/2=1.498則可得到chL/2=2.350 (18)= 0.2081051.010-52.42(1-1/2.3525、0)0.252 =0.0730Mpaf. 當t=21 =( 4.010-2/(22000.221105)1/2=2.9610-5 L/2=2.9610-598200/2=1.453則可得到chL/2=2.255 (21)= 0.2211051.010-52.15(1-1/2.255)0.301 =0.0798Mpag. 當t=24 =( 4.010-2/(22000.230105)1/2=2.90010-5 L/2=2.90010-598200/2=1.424則可得到chL/2=2.197 (24)= 0.2301051.010-51.41(1-1/2.197)0.524 =0.0925Mpa26、h. 當t=27 =( 4.010-2/(22000.237105)1/2=2.8610-5 L/2=2.8610-598200/2=1.404則可得到chL/2=2.160 (27)= 0.2371051.010-51.83(1-1/2.160)0.570 =0.1330Mpai. 當t=30 =( 4.010-2/(22000.243105)1/2=2.8210-5 L/2=2.8210-598200/2=1.385則可得到chL/2=2.122 (30)= 0.2431051.010-51.89(1-1/2.122)1.0 =0.243Mpaj. 總降溫產生的最大拉應力max=0.0485+0.0763+0.0860+0.0844+0.0730+0.0798+0.0925+0.133+0.243=0.9165Mpa混凝土C40，取Rf=1.8/0.9165=1.961.15,滿足抗裂條件。