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1、xx工業園惠鴻熱處理新建廠房工程模板專項施工方案 一、 工程概況由xx建設集團有限公司承建xx工業園新建廠房工程，此工程組成部分為：本廠房地上一層，屋面為鋼結構，局部辦公樓四層鋼筋砼框架結構。其耐火等級二級，抗震設防烈度六度，設計使用年限為50年。二、 模板的設計和驗算由于廠房上部為鋼結構，西側輔房為四層鋼筋砼框架結構，所以模板主要以西側框架柱及頂板為主。2.1框架模板設計和驗算本工程框架柱與頂板均采用木模板，室內承重架為483.5鋼管滿堂腳手架，室外墻模施工，用對拉螺桿（垂直向500，水平向400）進行模板加固。本工程0.000以下基礎墊層為C15砼，獨立承臺柱為C30砼，砼自重C=25kN2、/m2，墻體砼澆筑速度取：V=0.5m/h，用插入式振搗器振搗。2.1.1荷載計算1、砼側壓力（1）砼側壓力標準值砼初凝時間根據對商品砼廠家的合同要求為8H，即t0=8。砼對側壓力標準值計算公式：F=0.22ct012V1/2（1）F2=cH （2）式中：F1、F2新澆筑砼對模板的最大側壓力（kN/m2）VC砼的重力密度，取24kN/m3；T0新澆砼的初凝時間，取8h；H砼側壓力計算位置至新澆砼頂面的高度，H=3.4-0.75=2.65m；1外加劑影響修正系數，取1.15；2坍落度修正系數，取1.2。F1=0.222481.151.20.51/2=41.22KN/m2F2=242.65.=633、.6KN/m2砼側壓力標準值取兩者中較小值F1=41.22KN/m2。（2）砼側壓力設計值F=F1分項系數折減系數=41.221.20.9=44.52KN/m22、傾倒砼時產生的水平荷載查建筑施工手冊為4KN/m2荷載設計值為41.40.9=5.0KN/m23、荷載組合F=44.52+5.0=49.52KN/m2312驗算模板采用18厚9151830膠合板，彈性模量E=1.1104MM2，抗彎強度設計值為：20/1155=12.9N/mm2。1.木模板驗算（1）計算簡圖化為線均布荷載：q1=F 0.45/1000=49.520.45/1000=22.28N/mm（用于計算承載力）q2=F0.94、/1000=44.520.45/1000=20.03N/mm（用于驗算撓度）（2）抗彎強度驗算：查建筑施工手冊4表17-87得：M=0.105ql2=0.10522.285002=584850Nmm查建筑施工手冊1中“施工常用結構計算”中受彎構件的抗彎承載力計算公式為：=M/W，式中W=bh2/6=900182/6=48600mm3則：=584850/48600=12.03N/mm212.9N/mm2（可以）（3）撓度驗算查建筑施工手冊4表17-87得：=0.273ql4/100EI式中I=bh3/12=900183/12=437400則：=0.27320.035004/1001.1104435、7400=0.71mm500/400=1.25mm（可以）2、鋼管驗算查建筑施工手冊4表17-18，2根48x3.5MM的載面特征值為：I=212.19104MM4，W=25.08103mm3。（1）計算簡圖（按四跨連續梁計算）化為線均布荷載：q1=F0.5/1000=49.520.5/1000=24.76N/mm（用于計算承載力）q2=F0.5/1000=44.520.5/1000=22.26N/mm（用于驗算撓度）（2）抗彎強度驗算查建筑施工手冊1表2-15得：Mmax=MB支=-0.105q1l2=-0.10524.764502=-526.46103Nmm抗彎承載力：=M/W=526.46、6103/25.08103=51.82N/MM2205N/mm2（可以）（3）撓度驗算查建筑施工手冊表2-15得：=0.644q2l4/100EI=(0.64422.264504)/（1002.06105210.78104）=0.13MM500/250=2.0mm（可以）3、對拉螺栓及山形梢驗算查建筑施工手冊4表17-17，M14螺栓凈截面面積A=105MM2；容許拉力為17.80KN。（1）對拉螺栓拉力：N=F0.45=49.520.4505=11.14KN（2） 對拉螺栓應力：=N/A=11.14103/105=106.1N/mm217.80/105=170N/mm2（可以）（3）山形梢驗7、算：查建筑施工手冊4表17-16得12號山形梢容許荷載為12KN/N=11.14KN（可以）。要求底板以上三道鋼楞所用螺栓及用山形梢為每邊設置2只。32柱模板設計和驗算。321荷載計算根據荷載計算結果可知：F=49.52KN/M2；F=44.52KN/m2322強度驗算柱斷面尺寸500500，柱箍采用483.5雙鋼管扣件連接，模板厚18mm，木檔4860，l1=500mm；l2=l3=500+18+48=566mm1、簡圖2、強度驗算計算公式：N/AN+MX/XWNXf式中：N柱箍承受的軸向拉力設計值（N）；AN柱垂桿件（83.5鋼管）截面面積（MM2）；MX柱箍桿件最大彎矩設計值（NMM），8、Mx=ql22/8；VX彎矩作用平面內，截面塑性發展系數，因受振動荷載，取VX=1.0；f柱箍桿件抗拉強度設計值（N/MM2），f=215/MM2；WNX彎矩作用平面內，受拉纖維凈截面抵抗矩（MM3）。N=NA=NB=500q/2=50021.05/2=5262.5NMX=ql22/8=21.055662/8=842936.7Nmm查建筑施工手冊4表17-192，2根483.5鋼管AN=489MM2；WNX=5.08103mm3。則：N/AN+MXXWNX=5262.5/489+842936.7/5.08103=176.69N/mm2f=215N/mm2（可以）1、撓度驗算查建筑施工手冊4表19、7-87得：=5ql24/384EI式中柱箍允許撓度（mm）；E柱箍桿件彈性模量（N/mm2），E=2.06105N/mm2；I彎矩作用平面內柱箍桿件慣性矩（mm4），I=212.19104mm4；q柱箍AB所承受側壓力的均布荷載設計值（KN/m）。采用導管傾倒砼，則水平荷載為2KN/M2，其設計荷載為21.4=2KN/m2。故q=q-21035000.85/106=21.05-1.19=19.86N/mm=519.865664（3842.0610512.19104）=1.06mm= 2/250=2.26mm（可以）33輔房頂板梁模板設計和驗算本工程輔房梁取斷面尺寸300800為計算模式，采用10、483.5鋼管支撐，底模及側模采用18厚膠合板加4875松木檔，其中底模縱向中間加設2根48鋼管加固，膠合板及松木檔重力密度取5KN/m3，E=900N/mm2。331底模驗算1、抗彎強度驗算（1）荷載（按建筑施工手冊4表17-81進行組合）底模自重5（0.0180.40+20.0480.075）x1.2=0.078KN/m砼自重 250.401.01.2=12KN/m鋼筋荷重 1.50.401.01.2=0.72KN/m振搗砼荷載 20.401.2=0.96KN/m合 計 q1=13.76KN/m乘以折減數0.9，則q=q10.9=13.760.9=12.20KN/m。（2）抗彎承載力驗算：11、底模下的支撐間矩取0.4m，按五跨連續計算。按最不利荷載布置，查建筑施工手冊1“施工常用結構計算”中結構靜力計算表得：KM=-0.105，剪力系數KV=0.606，撓度系數K=0.644。則M=KVql2=-0.10512.200.42=-0.205KNM=M/W=0.205106/(450182/6+260482/6)=205000/70380=2.9N/MM2膠合板抗彎設計強度fM=13N/MM2，fM（可以）2、抗剪強度驗算V=KVql=-0.60612.200.4=2.96KN剪應=3V/（245018+2648）=32.96103/27720=0.32N/MM2膠合板抗剪設計強度fV12、=1.4N/MM2，fV（可以）1、 撓度驗算荷載不包括搗砼荷載，則q1=12.48KN/M，q=q10.9=12.480.9=11.23KN/M。=KWql4/100EI=0.64411.234002/（10091031/12450183）=0.94MM= 1/400=450/400=1.13MM，（可以）312側板驗算1、荷載計算砼初凝時間t0=8h，1=1.2，2=1，V=2M/h，則：（1）側壓力F1=0.22Ct012V1/2=0.222481.2121/2=8KN/M2F2=CH=240.9=21.6KN/M2取兩者較小值：即F2=21.6KN/M2乘以分項系數：F=21.61.213、=25.92KN/M2。（1） 振搗砼時產生的荷載：4KN/M2乘以分項系數：41.4=5.6KN/M2以上兩項荷載合計：25.92+5.6=31.52KN/M2。根據立檔間距為400MM的條件，則線荷載為31.520.4=12.61KN/M。乘以折減系數：則：q=12.610.9=11.35KN/M2、抗彎強度驗算（已知條件同上）M=KMql2=-0.10511.354002=190680NMM=M/W=190680400182/6）8.83N/MM2fM=13N/MM2（可以）3、抗剪強度驗算V=KVql=-0.60611.35400=2751N剪應力：=3V/2bh=32751/（24014、018）=0.80MMfV=1.4N/MM2（可以）2、 撓度驗算取側壓力F=25.92KN/M2，化為線荷載為25.920.4=10.37KN/M。乘以折減系數，則：q=0.910.37=9.33KN/M。=0.644ql4/100EI=0.6449.334004/（10091031/12400183）=0.88MM=1/400=400/400=1MM（可以）三、 承重架的設計和和驗算本工程輔房凈高為17.1m，現澆板厚為12cm，最大高度的梁斷面尺寸為3001200，設計承重架立桿間距為600600，且縱向梁中底部加設一根鋼管立桿頂于梁中部，水平橫桿每步高1.80m，另外設置掃地桿和每隔四15、跨設置一道剪力撐，以增加架體的整體穩定性。取大梁下支承體系為驗算單元。31計算數據底模、則模板用18厚膠合板，容重：1=5.0KN/m3；松木楞容量：2=5.0KN/m3；鋼管扣件線重：3=0.04KN/m；鋼筋砼自重：4=25.5KN/m3；施工荷載：5=2.0KN/m2。32小橫桿的驗算小橫桿沿砼縱向間距400，按簡支跨度為1.0m計算。321荷載組合底模自重1.2（5.00.0180.450.4）=0.02KN側模自重1.2（5.00.0180.450.4）=0.02KN松木楞自重1.2（5.00.0480.066）=0.04KN鋼管扣件自重 1.2（0.040.4）=0.02KN鋼筋砼16、自重1.2（25.20.450.90.4）=4.96KN施工荷載 1.4（2.00.450.4）=0.50KN合計 P1=5KN乘以折減系數0.9，則：P=P10.9=5.55=5.00KN322抗彎強度驗算（按集中荷載驗算）計算公式M=P（2-b/1）/8（1）=M/WfM（2）式中：P=5.00KN；l=1.0M；b=0.45M；W=5.08103mm2；fM=215N/mm2。則：M=5.001（2-0.45/1）/8=0.97KNM=0.97106/5.08103=190.9N/MM2fM=215N/mm2（可以）323撓度驗算（按集中荷載驗算）荷載不包括施工荷載，則：P1=5.50-17、0.5=5.00mm。乘以折減系數0.9，則：P=5.050.9=4.55mm。計算公式= Pl3/48EI1/250式中：P=4.05KN；l=1.0m；E=2.06105N/mm2；I=12.19104mm4。則：W=（4.5510310003）/（482.0610512.19104）=3.77mm1000/250=4.0mm（可以）在小橫桿中央加設一根立桿。33大橫桿驗算331荷載組合按四跨連續梁計算。1、 簡圖2、 荷載由3.2計算得：P=5.00/2=2.50KN（用于強度驗算）P=4.55/2=2.28KN（用于強度驗算）3、 強度驗算查建筑施工手冊1表2-15得：M=0.171P18、l=0.1712.500.8=0.34KNm=M/W=0.34106/5.08103=67.3N/mm2fM=205N/mm2（可以）4、 撓度驗算計算公式：=l/250=800/250=3.2mm=1.0972.281038003/1002.0610512.19104）=0.51mm=1/250=800/250=3.2mm（可以）34立桿驗算大梁下承重立桿按2排計，立桿沿梁縱向的縱距800。341荷載組合底模自重1.2（5.00.0180.450.4）=0.039KN側模自重1.2（5.00.0180.450.8）=0.039KN松木楞自重1.2（5.00.0480.066）=0.083KN19、模板加固用鋼管扣件自重1.2（0.040.8）=0.038KN鋼筋砼梁自重1.2（25.20.450.60.8）=6.610KN鋼筋砼板自重 1.2（25.110.30.8）=7.229KN施工荷載 1.4（2.010.8）=16.28KN合計N1=50.50KN扣件式鋼管支架自重（取gK=0.1KN/M）得：N2=0.41KN。每根立桿承受的荷載為：N=0.9（N1/2+N2）式中：0.9為折減系數則：N=0.9（16.28/2+0.41）=7.70KN342立桿承載力驗算立桿允許荷載（兩根鋼管搭接，步距按1.8M考慮）查建筑施工手冊4表17-90為：10.2KN，N=7.70KN10.2K20、N（可以）。343穩定性驗算計算公式：=N/A f式中：N每根立桿承受的荷載（N）；A鋼管載面面積（MM2），A=489MM2；軸心受壓系數，根據鋼管立桿長細比求得；長細比：=L/iL為橫桿步距，取勝800，i為鋼管回轉半徑，查建筑施工手冊表5-21，i=15.8MM。則=1800/15.8=114查建筑施工手冊1表5-22得：=0.482則=N/A=7700/0.482489=32.67N/MM2 f=215N/MM2（可以）344扣件驗算由于輔房部位無定尺單根鋼管可以滿足承重架搭設，故允許兩根鋼管搭接式接長為1根，搭接長度不應小于1M，采用2個旋轉扣件固定，相鄰的兩根立桿的接頭，不應設置在21、同一步距內，且應在高度方向錯開0.5M。立桿和水平桿連接采用直角扣件。單只旋轉扣件受力：F1=N1=7.70KN8.00KN（可以）式中8.00KN為扣件承載力設計值。要求每根接長鋼管接長部位頂、底部各設一只扣件與接長鋼管頂牢。四、 模板工程施工方法本工程為現澆砼框排架體系，模板工程量大，相應的一次投入周轉材料數量多，根據本工程特點及保證結構工程質量，采用以下模板：柱、梁模板采用膠合板；樓面底模采用大塊模板（膠合板）；所有模板均在現場加工成型，接縫處采用雙面膠帶。41結構梁、柱模技術措施支模測量員彈出柱十字斷面尺寸及相關軸線尺寸，采用483.5鋼管，立桿間距并用縱橫交錯水平桿拉牢，每道高度1.22、8M，立桿下面應設置墊板，然后按設計標高調整承重架高度，先支柱模、承重架與柱要嚴密加固、拉牢，形成整體后支梁底模，對于梁高大于600的梁，梁底模橫桿應設置防滑扣件，梁超過4M跨度的需起拱，起拱量根據梁跨度大小按0.1-0.3%，安裝梁板及墻柱模板時，應先安裝外墻內側模板，在滿堂腳手架安裝完后，應鋪設板模，并在板模鋪設完后，把梁模的軸線及梁幫邊模線彈出，待板筋及梁鋼筋安裝完后，再安裝梁側模，并校正中心線及標高和斷面尺寸。板模安裝完后，可按柱模與梁成型，并且用經緯儀對軸線垂直控制，用鋼管作斜撐，掃地桿與柱固定。模板由龍門架作垂直運輸，支模過程中做好落手清工作，支模完成檢查后方可進行下道工序施工。423、2模板工程操作要點、施工操作人員認真熟悉圖紙，并對圖紙進行翻樣，對各部位結構有專人和專職落實并進行詳細的技術交底，施工前認真核對將被模板封閉的各類預埋構件，安放的位置尺寸避免對其它工序埋件的損壞和不必要的損失。、不得任意鋸割鋼管、支撐及其它配件，重視對模板結合點的拼縫密度與支架的支撐度。、重視梁跨度大于4M的梁中部應起拱的要求。、梁板下的模板支架應設置縱橫剪力撐，間距600左右。43柱模板支模（1） 柱模板配一套柱模，當型號不一致時作局部調整。（2） 柱模分2-4塊組合拼裝為加快周轉和確保砼柱節點砼質量和外形順直，在接頭部位高于1.2-1.5M處柱模不隨下部柱模一起拆除。（3） 立模前后先在基24、層上彈出縱模軸線和周邊線，將木框固定在砼基層面上，并在木框上標出柱中線，柱模四周用方木固定在已找平的木框基面上，這樣柱模位置正確，模板上口平直，為防止底部“跑漿”、“吊漿”提供有效措施。柱支模詳見附圖。45頂板模及梁模支模（1） 模板和支撐體系本工程所有模板的支架均采用48x3.5鋼管扣件體系。梁部位支撐立桿間距為600600，梁兩側立桿間距按梁寬加450設置，對于大梁截面受荷載超過45M2的梁底中再加支撐立桿，小橫桿處必要時雙扣件加強，鋼管搭接頂撐扣件必須雙道保險，防止局部荷載集中，造成扣件下滑，承重架橫牽必須設兩道以上，并組成“井”字形，每隔6000左右設剪力撐，離地300設掃地桿，確保架25、體穩定。詳見附圖。（2） 平臺膠合板采用鋪方式，在483.5鋼管，架上鋪4860方木，間距300-500，木撐與膠板采用鐵釘和木欏相連接，避免“排頭板”現象，梁側模和平臺模板安裝要保證梁側和柱模提前拆下，拆模按設計強度排除。五、 地上樓層承重架的設計和驗算本工程地上層高分別為15.6m，局部辦公樓17.1m，樓板厚12CM，最大高度的梁斷面尺寸為3001200，設計承重架立桿間距，板下不大于10001000，梁下不大于800800，水平橫桿步高1.80m，且梁下設置一道水平橫桿另設置掃地桿，以增加架體的整體穩定性。取大梁下支承體系且立桿間距按800800為驗算單元進行驗算。41計算數據底模、則26、模板用18厚膠合板，容重：1=5.0KN/m3；松木楞容量：2=5.0KN/m3；鋼管扣件線重：3=0.04KN/m3；鋼筋砼自重：4=25.5KN/m3；施工荷載：5=2.0KN/m3；42小橫桿的驗算小橫桿沿砼縱向間距750，按簡支跨度為1.5M計算。421荷載組合底模自重1.2（5.00.0180.240.75）=0.02KN側模自重1.2（5.00.0180.380.75）=0.03KN松木楞自重1.2（5.00.0480.060.75）=0.01KN鋼管扣件自重 1.2（0.040.75）=0.04KN鋼筋砼自重1.2（25.50.240.50.75）=2.72KN施工荷載 1.4（27、2.00.0180.240.75）=0.50KN合計 P1=3.32KN乘以折減系數0.9，則：P=P10.9=3.320.09=2.99KN422抗彎強度驗算（按集中荷載驗算）計算公式M=pl/4（1）=M/WfM（2）式中：P=2.99KN；l=0.75M；W=5.08fM=205N/MM2。則M=2.990.75/4=0.56KNM=0.56106/5.08103=110.2N/MM2fM=205N/MM2（可以）423撓度度驗算（按集中荷載驗算）荷載不包括施工荷載，則：P1=3.32-0.5=2.82KN。乘以折減系數0.9，則：P=2.820.9=2.54KN。計算公式：=pl3/428、8EIl/250式中：P=2.54KN；l=1.5M；E=2.06105N/MM2；I=12.19MM4。則=（2.5410315003）（482.0610512.19104）=7.0MM=1500/250=6.0MM（基本可以）要求梁下立桿間距不大于12001200，能滿足要求。43大橫桿驗算431荷載組合按四跨連續梁計算。1、 簡圖2、 荷載由7.2計算得：P=2.99/2=1.50KN（用于強度驗算）P=2.54/2=1.27KN（用于撓度驗算）3、 強度驗算查建筑施工手冊1表2-15得：M=0.169pl=0.1691.501.5=0.38KNM=M/W=0.38106/5.0810329、=74.8M/MM2（可以）4、 撓度驗算計算公式：=l/250=1500/250=6.0MM=1.0791.2710315003/（1002.0610512.19104） =1.8MM=l/250=1500/250=6.0MM（可以）44立桿驗算大梁下承重立桿按2排計，立桿沿梁縱向的縱距1500。441荷載組合底模自重1.2（5.00.0180.241.5）=0.039KN側模自重1.2（5.00.0180.381.5）=0.062KN松木楞自重1.2（5.00.0480.061.5）=0.062KN模板加固用鋼管扣件自重1.2（0.041.5）=0.072KN鋼筋砼梁自重1.2（25.2030、.240.381.5）=4.186KN鋼筋砼板自重 1.2（25.51.50.121.5）=8.262KN施工荷載 1.4（2.01.51.5）=6.300KN合計 N1=18.95KN扣件式鋼管支架自重（取gK=0.1KN/M）得：N2=0.29KN。每根立桿承受的荷載為：N=0.9N1/2+N2）式中：0.9為折減系數則N=0.918.95/2+0.29）=8.79KN442立桿承載力及直角扣件驗算立桿允許荷載（兩根鋼管對接，步距按1.8M考慮）查建筑施工手冊4表17-90為：10.2KN，N=8.79KN10.2KN（可以）。大橫桿與立桿采用直角扣件連接，單只直角扣件受力為8.00KN831、.79KN，基本滿足要求。443穩定性計算公式：=N/Af式中：N每根立桿承受的荷載（N）；A鋼管截面面積（MM2），A=489MM2；軸心受壓系數，根據鋼管立桿長細比求得：長細比：=1/I1為橫桿步距，取1800，I為鋼管回轉半徑，查建筑施工手冊表5-21，I=15.8MM。則=1800/15.8=114查建筑施工手冊1表5-22得：=0.482則=N/A=8790/0.482489=37.29N/MM2f=215N/MM2（可以）444承重架設置要求由以上計算知，為確保安全，梁下承重架間距不得大于800800，板下承重架間距不得大于10001000。水平桿設置三道：離地30CM設一道掃地桿32、；離地1.8M設一道水平牽檔；梁下設一道水平大橫桿。鋼管接長采用對接并設于底端，鋼管下端設墊木墊實。由于地坪不平而引部分立桿懸空的，應用木板墊實。六、模板施工注意事項1.木模周轉使用一段時間后應進行分類處理，好的可繼續使用，對于已破損的模板未經修好不準使用。2.包模板時應嚴格按照施工墨線進行包模，對柱模和墻體壁板模板應在澆砼前復核其垂直度。3.樓面模板平整度應滿足規范要求，接縫嚴密，模板面垃圾及時清理。4.樓板模板內外楞布置應符合設計要求。梁底小橫桿及立撐間距亦應嚴格按照設計要求布置。5.不得用有彎曲和破損的鋼管作為承重橫桿和立桿。6.放梁底及搭板底承重架時應嚴格控制其標高，施工人員及時對梁底33、位置及標高進行復核。7.對安裝梁板跨度大于4米以上的要起拱，起拱高度宜控制在2左右。8.模板安裝完畢后，應仔細檢查扣件是否緊固。9.在澆筑砼時應有專人值架、檢查，對模板桿件、螺栓的松動、變形及時進行修正。10.只有當梁、板砼強度達到設計要求時才能拆模，拆模要征得施工部門同意。11.拆模應小心、謹慎，防止模板從高空墜落。七、模板工程安全注意事項1.進入施工現場人員必須戴好安全帽。2.工作前應先檢查使用的工具是否牢固，扳手等工具必須用繩鏈系掛在身上，釘子必須放在工具袋內，以免掉落傷人。工作時要思想集中，防止釘子扎腳和空中滑落。3.二人抬運模板時要互相配合，協同工作。傳遞模板、工具應用運輸工具或繩子34、系牢后升降，不得亂拋。組合鋼模板裝拆時，上下應有人接應。鋼模板及配件應隨裝拆隨運送，嚴禁從高處擲下。4.不得在腳手架上堆放大量模板、扣件等材料。5.支模過程中，如需中途停歇，應將支撐、搭頭、柱頭板等釘牢。拆模間歇時，應將已活動的模板、牽杠、支撐等運走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而墜落。6.模板上有預留洞者，應在安裝后將洞口蓋好，混凝土板上的預留洞，應在模板拆除后即將洞口蓋好。7.拆除模板一般用長撬棒，人不許站在正在拆除的模板上，在拆除樓板模板時，要注意整塊模板掉下，尤其是用定型模板做平臺模板時，更要注意，拆模人員要站在門窗洞口外拉支撐，防止模板突然全部掉落傷人。8.拆除模板時，作業人員要站立在35、安全地點進行操作，防止上下在同一垂直面工作；操作人員要主動避讓吊物，增強自我保護和相互保護的安全意識。9.拆模必須一次性拆清，不得留下無撐模板。拆下的模板要及時清理，堆放整齊。10.澆筑砼工程中要有專人看模，發現異常及時加固后方準繼續澆筑砼。11.使用沖擊電鉆鉆眼必須兩人配合，嚴禁亂接、亂拉電線。八、模板拆除施工工藝1、側模拆除：在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損，砼強度大于1.2N/mm2方可拆除。2、底模及冬季施工模板的拆除，必須執行混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2002）的有關條款。梁底模達到質量驗收規范要求強度方可拆除，作業班組必須進行拆模申請經技術部門36、批準后方可拆除。3、模板拆除的順序和方法，應按照配板設計的規定進行。應遵循先支后拆，后支先拆；先拆不承重的模板，后拆承重部份的模板；自上而下，支架先拆側向支撐，后拆豎向支撐等原則。4、拆除模板時，不得用大錘、撬棍硬砸猛撬，以免混凝土的外形和內部受到損傷。5. 模型拆除應在結構同條件養護的砼試塊達到規范所規定的拆模強度，方準拆模，墻、柱模拆除不能損壞砼表面及楞角，梁、板模根據試塊試壓強度報告，書面報監理同意后，通知班組拆模時間。九、文明施工要求1.保持現場的場容場貌，材料分批分類分場堆碼整齊，施工現場每層樓模板安裝完畢澆筑砼前，樓層內的垃圾應清理干凈。2.在樓層模板拆除完后，樓層內的廢料，垃圾均應清理出樓層，運至垃圾堆放處堆碼好。3.嚴禁在樓層內拉大小便。不得任意損壞施工場地內的任何機具、設備和施工標語牌等。4.樓層內模板下口漏漿及時用水沖洗并收集到一堆，以便今后樓層的清理工作。5.嚴禁在生活區、施工現場亂扔垃圾雜物，生活垃圾及雜物按工地規定地點堆放。6.員工宿舍衛生必須每日有專人清掃干凈。并做好個人衛生。24