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1、目 錄1。編制依據22.工程概況23。外腳手架的部署及選型34。施工準備34。1技術準備34。2勞動力準備34.3材料準備45。施工方法55.1主要施工工藝及技術要求55。2外腳手架的驗收105。3腳手架使用的注意事項125.4外腳手架拆除的規定145。5外腳手架拆除的施工工藝14 5.6卸料平臺施工工藝及技術要求.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。166.安全文明施工167.腳手架安全計算書15外腳手架施工方案1.編制依據 （1)戴河新城一期二區31#、32、33#、35#工程施工組織設計（2）業主提供的施工圖紙（3）混凝土結構工程施工及驗收規范GB52、0204-2002（4)建筑施工手冊第四版（5）建筑施工計算手冊（江正榮 編著）（6)建筑工程質量驗收統一標準GB50300-2001（7）建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-91（8）混凝土結構工程施工質量驗收規程DBJ0182-2004（9）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ1302001（10）工程建筑標準強制性條文（11）建筑工程監理規程DBJ01412002（12）建筑工程資料管理規程DBJ01-5120032。工程概況本工程共包括31、32樓，33#、35#樓和1地下車庫，四棟主樓均為28層高層建筑,帶一層地下室。其中31、32#建筑面積各為22976.55,33、353、各為23272。04,地下車庫建筑面積9684.6，總建筑面積102181。78。主樓主體結構為鋼筋混凝土剪力墻結構,安全等級二級，抗震設防烈度為七度，抗震等級為三級。車庫為鋼筋混凝土框架結構，地下一層，結構安全等級二級,抗震等級為三級。 3.外腳手架的部署及選型依據工程總體部署，外腳手架工程概況如下：地下部分：本工程地下室一層，基底底板頂標高-4。25m，搭設高度約7m，形式采用雙排落地式腳手架搭設，作業面從底板頂部開始。地上部分：結合總工期部署，地下室土方回填尚未完畢，地上結構正處于首層結構施工階段,地上部分各主樓地上28層，屋面設計標高78。4m，搭設高度約78m，外腳手架選用I20a工4、字鋼與483。5的鋼管,采用直角扣件，旋轉扣件,對接扣件進行連接。腳手架所用材料經驗收合格方可使用。具體作法如下:在懸挑工字鋼當層的板（如標高2.90層板）澆注之前，用20的鋼筋彎成卡箍按照平面布置圖的位置預埋。待當層板澆注完墻體分線完畢后,將加工好的工字鋼穿入預埋于板上的鋼筋，并與預埋于板上的鋼筋焊接，工字鋼穿入外墻段用膠合板釘成木盒包裹,木盒兩端塞上棉絮以防止混凝土澆注時灌入木盒，不利于今后工字鋼的拆除。工字鋼外伸段上焊接兩根100mm的20短鋼筋 ，便于立桿的豎立。工字鋼用18鋼絲繩拉結。鋼絲繩上端拉結點采用在預埋的20鋼筋吊環.挑出跨度較大的陽臺位置,工字鋼落在主摟的板或梁上，前面設置5、兩根鋼絲繩拉結。（見附圖一）立面布置圖(見附圖二）。4。施工準備4.1技術準備技術部應組織項目及分包單位的有關技術人員熟悉圖紙，了解建筑物基礎形式結構類型、層高以及平面尺寸，根據結構特點確定腳手架的部署和選型，并提前編制外腳手架施工方案.在架子工搭設腳手架之前，組織架子工認真學習關于腳手架施工的安全技術操作規程和建設工程安全生產條例，并由專業工長和安全員分別對工人進行技術交底和安全交底。對進行腳手架搭設的工人進行崗前培訓，對每名架子工上崗的有效證件進行核查，所有架子工必須全部持證上崗,嚴禁無證上崗。4.2勞動力準備整個外腳手架工程涉及到搭設、維護及拆除三個階段，根據各個階段的不同工作內容，勞動6、力的需用情況不同。本工程主體施工進度要求較快，基本在10天左右一層結構，外腳手架工作量較大,需投入較多勞動力。外腳手架施工勞動力需用計劃表階段外腳手架搭設階段外腳手架維護階段外腳手架拆除階段工種架子工架子工架子工人數824工作內容外腳手架搭設，懸掛安全網，鋪設跳板，進行層間封閉，外腳手架上垃圾及雜物的清理外腳手架的日常圍護，及時清理外腳手架上垃圾及雜物拆除外腳手架及懸挑鋼管，將所有材料運至指定堆場,清理外腳手架拆除范圍內的所有垃圾及雜物4。3材料準備4.3。1鋼管腳手架鋼管采用鋼管的截面尺寸應為外徑48mm,壁厚3。5mm。鋼管應為力學性能適中的Q235鋼，其力學性質應符合國家現行標準碳素結構7、鋼（GB700-89）中Q235A鋼的規定.用于立桿、縱向水平桿、剪刀撐和斜桿的鋼管長度為46m（這樣的長度一般重25kg以內，適合人工操作）。用于橫向水平桿的鋼管長度為1。5m，以適應腳手架寬的需要。鋼管質量的檢驗要求鋼管質量檢驗要求項次檢查項目驗收要求新管1產品質量合格證必須具備2鋼管材質證明書3表面質量表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和劃傷 ，兩端面應平整，嚴禁打孔4外徑，壁厚偏差Nl,連墻件的設計計算滿足要求！ 八、立桿的地基承載力計算： 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 （kN/m2）,p = N/8、A；p = 59.66 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 （kN）；N = 14.92 A 基礎底面面積 （m2);A = 0。25 fg - 地基承載力設計值 (kN/m2);fg = 68.00 地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc fgk 其中 kc - 腳手架地基承載力調整系數；kc = 0。40 fgk 地基承載力標準值；fgk = 170.00 地基承載力的計算滿足要求!懸挑式扣件鋼管腳手架計算書鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。 計算參數: 雙排腳手架，搭設高度18.0米，立桿采用單立管。 立桿的縱距1.50米，立桿9、的橫距1.20米，內排架距離結構0.50米，立桿的步距1。80米。 采用的鋼管類型為483.5， 連墻件采用2步3跨，豎向間距3.60米，水平間距4。50米. 施工活荷載為3。0kN/m2，同時考慮2層施工。 腳手板采用木板，荷載為0.35kN/m2，按照鋪設2層計算。 欄桿采用木板，荷載為0。14kN/m，安全網荷載取0。0050kN/m2。 腳手板下小橫桿在大橫桿上面，且主結點間增加兩根小橫桿。 基本風壓0.45kN/m2，高度變化系數0.8400，體型系數0.8720。 懸挑水平鋼梁采用20a號工字鋼,其中建筑物外懸挑段長度2。10米，建筑物內錨固段長度1。90米。 懸挑水平鋼梁采用支桿10、與建筑物拉結，最外面支點距離建筑物2。00m，支桿采用鋼管48。0 3。5mm.一、小橫桿的計算 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1。均布荷載值計算 小橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.500/3=0.175kN/m 活荷載標準值 Q=3.0001.500/3=1.500kN/m 荷載的計算值 q=1.20.038+1。20.175+1.41。500=2。356kN/m 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩計11、算公式如下： M=2。3561。2002/8=0.424kN.m =0.424106/5080。0=83。483N/mm2 小橫桿的計算強度小于205。0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算 最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下: 荷載標準值q=0.038+0。175+1。500=1.713kN/m 簡支梁均布荷載作用下的最大撓度 V=5.01。7131200。04/（3842。06105121900。0）=1。842mm 小橫桿的最大撓度小于1200.0/150與10mm,滿足要求！二、大橫桿的計算 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算,小橫桿在大橫桿的上面. 用小橫桿支座的12、最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形.1。荷載值計算 小橫桿的自重標準值 P1=0。0381.200=0.046kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.2001。500/3=0.210kN 活荷載標準值 Q=3.0001。2001.500/3=1。800kN 荷載的計算值 P=（1。20.046+1。20.210+1.41。800）/2=1。414kN 大橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=0.08(1。20。038）1.5002+0.213、671。4141.500=0。574kN。m =0。574106/5080。0=113.083N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算 最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下： 集中荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=0。6770。0381500。004/(1002。060105121900.000）=0.05mm 集中荷載標準值P=0。046+0。210+1.800=2.056kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V1=1.8832056.0801500.00314、/(1002。060105121900。000）=5.20mm 最大撓度和 V=V1+V2=5。256mm 大橫桿的最大撓度小于1500。0/150與10mm,滿足要求！ 三、扣件抗滑力的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范5。2.5）： R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0。0381。500=0.058kN 腳手板的荷載標準值 P2=0。3501。2001。500/2=0。315kN 活荷載標準值 Q=3.0001。2001.500/2=2.15、700kN 荷載的計算值 R=1。20.058+1.20。315+1。42。700=4.227kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ 當直角扣件的擰緊力矩達4065N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8。0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12。0kN；四、腳手架荷載標準值 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： （1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m）;本例為0.1248 NG1 = 0.12518。000=2。246kN （2）腳手板的自重標準值（kN/m2)；本例采用木腳手板，標準值為0.16、35 NG2 = 0。35021。500(1.200+0。500)/2=0。893kN （3）欄桿與擋腳手板自重標準值（kN/m）；本例采用欄桿、木腳手板標擋板,準值為0。14 NG3 = 0。1401。5002/2=0.210kN (4）吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0。005 NG4 = 0。0051.50018。000=0。135kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3。484kN。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3。00021。5001.17、200/2=5.400kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001）附錄表D.4的規定采用:W0 = 0.450 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB500092001）附錄表7。2。1的規定采用：Uz = 0.840 Us 風荷載體型系數：Us = 0。872 經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.4500。8400.872 = 0.231kN/m2. 考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0。851。4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1。23.48418、+0.851.45.400=10.607kN 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1。2NG + 1。4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1。23。484+1。45。400=11.741kN 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0。851。4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la - 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw=0。851。40.2311。5001.8001.800/10=0。133kN.m五、立桿的穩定性計算1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N - 立19、桿的軸心壓力設計值，N=11。741kN; i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1。58cm； k - 計算長度附加系數,取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.550； l0 計算長度 （m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551。5501。800=3。222m； A - 立桿凈截面面積，A=4.890cm2; W 立桿凈截面模量(抵抗矩），W=5。080cm3; 由長細比，為3222/16=204； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0。175； - 鋼管立桿受壓強度計算值 （N/mm2）;經計算得到 =11741/（0。18489)20、=136.937N/mm2； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205。00N/mm2； 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 f，滿足要求！2.考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值,N=10。607kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1。58cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數,由腳手架的高度確定，u=1。550; l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1。1551。5501。800=3。222m； A 立桿凈截面面積，A=4.890cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩）,W=5.080cm3; 由長細比,21、為3222/16=204； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 的結果查表得到0。175; MW - 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0。133kN。m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =10607/(0。18489）+133000/5080=149。978N/mm2； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值,f=205。00N/mm2； 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 f,滿足要求!六、連墻件的計算 連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No 其中 Nlw 風荷載產生的連墻件軸向力設計值（kN)，應按照下式計算： Nlw = 1.4 22、wk Aw wk - 風荷載標準值,wk = 0。231kN/m2; Aw - 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，Aw = 3.604。50 = 16。200m2； No 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)；No = 5。000 經計算得到 Nlw = 5。233kN，連墻件軸向力計算值 Nl = 10.233kN 連墻件軸向力設計值 Nf = Af 其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l/i=50.00/1.58的結果查表得到=0.92; A = 4.89cm2；f = 205。00N/mm2. 經過計算得到 Nf = 91.702kN NfNl，連墻件的設計23、計算滿足要求! 七、懸挑梁的受力計算 懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。 懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 本工程中，腳手架排距為1200mm,內側腳手架距離墻體500mm，2號支拉斜桿的支點距離墻體 = 1000mm，1號支拉斜桿的支點距離墻體 = 2000mm，1、2號支拉斜桿與水平鋼梁的角度均為600。 水平支撐梁的截面慣性矩I = 2370。00cm4，截面抵抗矩W = 237.00cm3，截面積A = 35。50cm2。 受腳手架集中荷載 P=11。74kN 水平鋼梁自重荷載 q=1.235。500。00017。8510=0.33kN/m 懸24、挑腳手架示意圖 懸挑腳手架計算簡圖 經過連續梁的計算得到 懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖（kN。m) 懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm) 各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為 R1=6.618kN，R2=12。770kN,R3=5。409kN,R4=0。022kN 最大彎矩 Mmax=1.959kN。m 抗彎計算強度 f=M/1。05W+N/A=1.959106/（1。05237000。0)+11.1931000/3550。0=11.024N/mm2 水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求! 八、懸挑梁的整體穩定性計算 水平鋼梁采用20a號工字鋼，計算25、公式如下 其中 b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范（GB500172003）附錄B得到: b=2。00 由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B其值b=1。07-0。282/b=0.929 經過計算得到強度 =1.96106/（0.929237000.00）=8.79N/mm2； 水平鋼梁的穩定性計算 f，滿足要求! 九、支桿的受力計算 水平鋼梁的軸力RAH和支桿的軸力RDi按照下面計算 其中RDicosi為支桿的頂力對水平桿產生的軸拉力。 各支點的支撐力 RCi=RDisini 按照以上公式計算得到由左至右各支桿力分別為 RD1=7.6426、2kN RD2=14。745kN 十、支桿的強度計算 斜壓支桿的強度計算： 斜壓支桿的軸力RD我們均取最大值進行計算，為RD=14。745kN 下面壓桿以鋼管48.0 3.5mm計算，斜壓桿的容許壓力按照下式計算： 其中 N 受壓斜桿的軸心壓力設計值，N = 14.75kN； 軸心受壓斜桿的穩定系數,由長細比l/i查表得到= 0.42； i 計算受壓斜桿的截面回轉半徑，i = 1.58cm； l 受最大壓力斜桿計算長度，l = 2.00m； A 受壓斜桿凈截面面積，A =4。89cm2； 受壓斜桿受壓強度計算值,經計算得到結果是 72.09 N/mm2； f 受壓斜桿抗壓強度設計值，f = 227、15N/mm2； 受壓斜桿的穩定性計算 f,滿足要求！ 斜撐桿的焊縫計算： 斜撐桿采用焊接方式與墻體預埋件連接，對接焊縫強度計算公式如下 其中 N為斜撐桿的軸向力，N=14。745kN； lwt為焊接面積,取489.30mm2； ft或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取185。0N/mm2; 經過計算得到焊縫抗拉強度 = 14745.24/489。30 = 30。14N/mm2。 對接焊縫的抗拉或抗壓強度計算滿足要求!十一、錨固段與樓板連接的計算1。水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下： 水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=5.409kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為 其28、中f為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規范10.9。8f = 50N/mm2； 所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=54094/（3.1416502)1/2=9mm 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下： 錨固深度計算公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 5。50kN; d 樓板螺栓的直徑,d = 20mm； fb 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.5N/mm2； h 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于5409.03/(3.1416201。5)=57。4mm。3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下: 混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式 其中 N - 錨固力,即作用于樓板螺栓的軸向拉力,N = 5.50kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； b - 樓板內的螺栓錨板邊長,b=5d=100mm; fcc 混凝土的局部擠壓強度設計值,計算中取0.95fc=13。59N/mm2； 經過計算得到公式右邊等于131.6kN 樓板混凝土局部承壓計算滿足要求！