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1、腳手架專項施工方案一、編制依據1、依據三亞市同心家園五期V6標施工設計圖紙及變更；2、依據三亞市同心家園五期V6標施工組織設計；3、各類參考規范、圖書：建筑施工計算手冊中國建筑工業出版社；建筑施工手冊第四版 中國建筑工業出版社；鋼結構設計規范GB50017-2023 中國建筑工業出版社；建筑施工腳手架實用手冊（含垂直運送設施）中國建筑工業出版社；建筑結構荷載規范GB50009-2023中國建筑工業出版社；建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2023 中國建筑工業出版社；建筑地基基礎設計規范GB50007-2023中國建筑工業出版社；建筑施工安全檢查標準JGJ59-99中國建筑工業2、出版社；二、工程概況三亞市同心家園五期V6標工程，工程建設地點：三亞市海螺村；屬于框剪結構；共5棟住宅樓，總建筑面積44675 m2：A1棟、A2棟、A3棟、F1棟含北區大門，一層層高3.3m，商業網點層高5m，標準層層高3m，建筑高度57.9m，每棟基底面積318.04，每棟建筑面積5376.35；D1棟含地下室， D1棟地上25層，地下室主樓部位結構層高6.5m，地下車庫部分層高4.5m，一層層高3.3m，標準層層高3m建筑高度84.6m，地上建筑面積16327，地下室建筑面積13497.52 (V6標6555)； A1、A2棟0.000=5.350，A3棟、F1棟0.000=5.300，3、D1棟0.000=5.550。根據本工程的設計特點及現場的實際情況，D1棟擬定地下室到0.00 板面，搭設高度為6.5m，1層為落地腳手架高度3.3m，225 層為懸挑式腳手架，搭設高度73.5m，總搭設高度為83.3 m（至檐口高度75.3 m，再加上1.5 m)。擬從第2層開始懸挑，每6層卸荷一次，即2層樓面（標高約3.3m）、8層樓面（標高約21.3m）、14層樓面（標高約39.3 m）、20層樓面（標高約57.3m）分別懸挑腳手架，共4道每道懸挑架采用懸挑工字鋼及斜拉鋼絲繩卸荷。A1棟、A2棟、A3棟1層為落地腳手架高度3.75m（F1為5.75m），217層為懸挑式腳手架，搭設高度44、9.5m，總搭設高度為53.25m（至檐口高度51.3 m，再加上1.5 m)。F1棟1層為落地腳手架高度5.75m，217層為懸挑式腳手架，搭設高度49.5m，總搭設高度為55.25m（至檐口高度55.3 m，再加上1.5 m)。本工程由XX置業有限公司投資建設，XX建筑設計有限公司設計，XX地質勘察院地質勘察，XX監理公司監理，XX集團有限公司組織施工；由徐金生擔任項目經理，詹志平擔任技術負責人。三、總體籌劃及施工部署（一）、總體籌劃本工程考慮到施工工期、質量、安全和協議規定，故在選擇方案時，應充足考慮以下幾點：1、架體的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。2、在規定的條件下和5、規定的使用期限內，可以充足滿足預期的安全性和耐久性。3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉運用，便于保養維修。4、結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收；5、綜合以上幾點，腳手架的搭設，還必須符合JCJ59-99等檢查標準規定，要符合相關文明標化工地的有關標準。6、結合以上腳手架設計原則，同時結合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經驗，決定采用以下腳手架方案：1層用落地腳手架，2層以上普通型鋼懸挑腳手架（二）、安全領導小組搭設過程中，因處在施工高峰期，各施工班組在交叉作業中，故應加強安全監控力度，現場設定若干名安全監控員。水平和垂直材料運送必須設立臨時警戒6、區域，用紅白三角小旗圍欄。謹防非施工人員進入。同時成立以項目經理為組長的安全領導小組以加強現場安全防護工作，本小組機構組成、人員編制及責任分工如下：徐金生（項目經理）組長，負責協調指揮工作；馮俊（A1棟、A2棟施工員）成員，負責現場施工指揮，技術交底；曹偉（A3棟、F1棟施工員）成員，負責現場施工指揮，技術交底；童成（D3棟棟施工員）成員，負責現場施工指揮，技術交底；楊雙喜（安全員）成員，負責現場安全檢查工作；姚延會（架子工班長）成員，負責現場具體施工；四、搭設流程及施工工藝一） 鋼管落地腳手架落地腳手架搭設的工藝流程為：場地平整、夯實基礎承載力實驗、材料配備定位設立通長腳手板、底座縱向掃地桿7、立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿（擱柵）剪刀撐連墻件鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網。定距定位。根據構造規定在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并做好標記；用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記；墊板、底座應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平整，不得懸空。在搭設首層腳手架過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐角除雙向增設，待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉接后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時，宜先立外排，后立內排。其余按一下構造規定搭設。搭設參數表：搭設參數A1鋼管落地腳手架立桿橫向間距或排距lb (m)1.05立桿縱向間距或跨距la(m)1.5立桿步距h(m)1.8腳手架計8、算高度H(m)5內排架距離墻長度a(m)0.3連墻件設立一步二跨，扣件連接1、 地基基礎本工程腳手架地基礎部位應在回填土完后夯實，采用強度等級不低于C15的混凝土進行硬化，混凝土硬化厚度不小于10cm。地基承載能力可以滿足外腳手架的搭設規定（具體計算數據參閱腳手架計算書）。2、立桿設立立桿采用對接接頭連接，立桿與大橫桿采用直角扣件連接。接頭位置交錯布置，兩個相鄰立桿接頭避免出現在同步同跨內，并在高度方向錯開的距離不小于50cm；各接頭中心距主節點的距離不大于60cm，采用搭接連接時，搭接部位結扎不少于2道。上部單立桿與下部雙立桿交接處，采用單立桿與雙立桿之中的一根對接連接。主立桿與輔立桿采用旋9、轉扣件連接，扣件數量不應少于2個。立桿底部應設立墊木，并設立縱橫方向掃地桿，連接于立腳點桿上，離底座20cm左右。立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1/400。立桿及縱橫向水平桿構造規定見下圖：3、大橫桿、小橫桿設立(1)大橫桿在腳手架高度方向的間距按上表步距取值，以便立網掛設，大橫桿置于立桿里面，每側外伸長度為150mm左右。(2)外架子按立桿與大橫桿交點處設立小橫桿，兩端固定在立桿，以形成空間結構整體受力。腳手架外側立面的兩端各設立一道剪刀撐，并應由底至頂連續設立；中間各道剪刀撐之間的凈距離不應大于15m。剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定。剪刀撐10、斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線離主節點的距離不宜大于150mm。4、腳手板、腳手片的鋪設規定(1)腳手架里排立桿與結構層之間均應鋪設木板：板寬為200mm，里外立桿間應滿鋪腳手板，無探頭板。(2)滿鋪層腳手片必須垂直墻面橫向鋪設，滿鋪到位，不留空位，不能滿鋪處必須采用有效的防護措施。(3)腳手片須用12-14#鉛絲雙股并聯綁扎，不少于4點，規定綁扎牢固，交接處平整，鋪設時要選用完好無損的腳手片，發現有破損的要及時更換。5、防護欄桿(1)腳手架外側使用建設主管部門認證的合格綠色密目式安全網封閉，且將安全網固定在腳手架外立桿里側。(2)選用18鉛絲張掛安11、全網，規定嚴密、平整。(3)腳手架外側必須設1.2m高的防護欄桿和30cm高踢腳桿，頂排防護欄桿不少于2道，高度分別為0.9m和1.3m。(4)腳手架內側形成臨邊的(如遇大開間門窗洞等)，在腳手架內側設1.2m的防護欄桿和30cm高踢腳桿。(5)腳手架上門洞、出入口構造示意圖：6、連墻件 (1)腳手架與建筑物按計算書中連墻件布置規定設拉結點。樓層高度超過4m，則在水平方向加密，如樓層高度超過6m時，則按水平方向每6m設立一道斜拉鋼絲繩。 (2)拉結點在轉角范圍內和頂部處加密，即在轉角l米以內范圍按垂直方向每3.6米設一拉結點。 (3)拉結點應保證牢固，防止其移動變形，且盡量設立在外架大小橫桿接12、點處。 (4)外墻裝飾階段拉結點，也須滿足上述規定，確因施工需要除去原拉結點時，必須重新補設可靠，有效的臨時拉結點，以保證外架安全可靠。 (5)連墻件構造示意圖7、架體內封閉(1)腳手架的架體里立桿距墻體凈距最多為200mm，如因結構設計的限制大于200mm的必須鋪設站人板，站人板設立平整牢固。(2)腳手架施工層里立桿與建筑物之間應采用腳手片或木板進行封閉。(3)施工層以下外架每隔3步以及底部用密目網或其他措施進行封閉。二） 普通型鋼懸挑腳手架懸挑腳手架搭設的工藝流程為：水平懸挑縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿（擱柵）剪刀撐連墻件鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網。搭設參數表：搭設參數A1型鋼懸挑13、腳手架6層立桿橫向間距或排距lb (m)1.05立桿縱向間距或跨距la(m)1.5立桿步距h(m)1.8腳手架計算高度H(m)18內排架距離墻長度a(m)0.3連墻件設立一步二跨，扣件連接1、水平懸挑梁水平懸挑梁必須保證有足夠的錨固強度和截面抗屈曲能力，水平懸挑梁的縱向間距與上部腳手架立桿的縱向間距相同，立桿直接支承在懸挑梁上。上部腳手架立桿與挑梁支承結構應有可靠的定位連接措施，以保證上部架體的穩定。通常采用在挑梁或縱向鋼粱上焊接150-200mm、外徑40mm的鋼管，立桿套座其外，并同時在立桿下部設立掃地桿。見下圖：2、立桿設立立桿采用對接接頭連接，立桿與大橫桿采用直角扣件連接。接頭位置交錯14、布置，兩個相鄰立桿接頭避免出現在同步同跨內，并在高度方向錯開的距離不小于50cm；各接頭中心距主節點的距離不大于60cm，采用搭接連接時，搭接部位結扎不少于2道。立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1/400。3、大橫桿、小橫桿設立(1)大橫桿在腳手架高度方向的間距按上表步距取值，以便立網掛設，大橫桿置于立桿里面，每側外伸長度為150mm左右。(2)外架子按立桿與大橫桿交點處設立小橫桿，兩端固定在立桿，以形成空間結構整體受力。腳手架外側立面的兩端各設立一道剪刀撐，并應由底至頂連續設立；中間各道剪刀撐之間的凈距離不應大于15m。剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不小于1m，應采用不少于2個旋轉扣15、件固定。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線離主節點的距離不宜大于150mm。4、腳手板、腳手片的鋪設規定(1)腳手架里排立桿與結構層之間均應鋪設木板：板寬為200mm，里外立桿間應滿鋪腳手板，無探頭板。(2)滿鋪層腳手片必須垂直墻面橫向鋪設，滿鋪到位，不留空位，不能滿鋪處必須采用有效的防護措施。(3)腳手片須用12-14#鉛絲雙股并聯綁扎，不少于4點，規定綁扎牢固，交接處平整，鋪設時要選用完好無損的腳手片，發現有破損的要及時更換。5、防護欄桿(1)腳手架外側使用建設主管部門認證的合格綠色密目式安全網封閉，且將安全網固定在腳手架外立桿里側。(2)選用16、18鉛絲張掛安全網，規定嚴密、平整。(3)腳手架外側必須設1.2m高的防護欄桿和30cm高踢腳桿，頂排防護欄桿不少于2道，高度分別為0.9m和1.3m。(4)腳手架內側形成臨邊的(如遇大開間門窗洞等)，在腳手架內側設1.2m的防護欄桿和30cm高踢腳桿。6、連墻件(1)腳手架與建筑物按按計算書中連墻件設計規定設立拉結點。樓層高度超過4m，則在水平方向加密，如樓層高度超過6m時，則按水平方向每6m設立一道斜拉鋼絲繩。(2)拉結點在轉角范圍內和頂部處加密，即在轉角l米以內范圍按垂直方向每3.6米設一拉結點。(3)拉結點應保證牢固，防止其移動變形，且盡量設立在外架大小橫桿接點處。(4)外墻裝飾階段拉17、結點，也須滿足上述規定，確因施工需要除去原拉結點時，必須重新補設可靠，有效的臨時拉結點，以保證外架安全可靠。五、材料選擇及構造規定一） 腳手架材料一般規定l、腳手架鋼材強度等級Q235-A，鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎，新用的鋼管要有出廠合格證。腳手架施工前必須將入場鋼管取樣，送有相關國家資質的實驗單位，進行鋼管抗彎、抗拉等力學實驗，實驗結果滿足設計規定后，方可在施工中使用。2、本工程鋼管腳手架的搭設使用可鍛鑄造扣件，應符合建設部鋼管腳手扣件標準JGJ22-85的規定，由有扣件生產許可證的生產廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規格應與鋼管相匹配，18、貼和面應平整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊力矩達65N.m時不得破壞。如使用舊扣件時，扣件必須取樣送有相關國家資質的實驗單位，進行扣件抗滑力等實驗，實驗結果滿足設計規定后方可在施工中使用。3、搭設架子前應進行保養，除銹并統一涂色，顏色力求環境美觀。腳手架立桿、防護欄桿、踢腳桿統一漆黃色，剪力撐統一漆桔紅色。底排立桿、掃地桿均漆紅白相間色。4、腳手板、腳手片采用符合有關規定。5、安全網采用密目式安全網，網目應滿足2023目100cm2，做耐貫穿實驗不穿透，1.61.8m的單張網重量在3kg以上，顏色應滿足環境效果規定，選用綠色。規定阻燃，使用的安全網必須有產品19、生產許可證和質量合格證，以及由相關建筑安全監督管理部門發放的準用證。6、連墻件材料采用鋼管，其材質應符合現行國家標準碳素鋼結構（GB 700-88）中Q235A鋼的規定。二） 鋼管落地腳手架重要材料參數表：材料名稱A1鋼管落地腳手架鋼管48 3.5扣件配套連墻件一步二跨，扣件連接腳手扳竹串片腳手板安全網密目安全網三） 普通型鋼懸挑腳手架水平懸挑梁是此類型腳手架的重要材料，其鋼材強度等級為Q235-A，型號見材料表，水平梁懸挑梁所使用的鋼材必須表面平整，無銹蝕。截面有足夠的抗彎抵抗距，在滿載條件下其撓度變形應滿足相應設計規定。重要材料參數表：材料名稱A1型鋼懸挑腳手架6層A1型鋼懸挑腳手架8層鋼20、管48 3.548 3.5扣件配套配套水平懸挑梁16號工字鋼16號工字鋼梁支撐拉繩(鋼絲繩型號)：619拉繩(鋼絲繩型號)：619腳手扳竹串片腳手板竹串片腳手板安全網密目安全網密目安全網六、勞動力安排1、為保證工程進度的需要，同時根據本工程的結構特性和外腳手架的工程量，擬定本工程外腳手架搭設按下表配置人力資源，操作工均有上崗作業證書。2、建立由項目經理、施工員、安全員、搭設技術員組成的管理機構，搭設負責人負有指揮、調配、檢查的直接責任。3、外腳手架的搭設和拆除，均應有項目技術負責人的認可，方可進行施工作業，并必須配備有足夠的輔助人員和必要的工具。（一）、勞動力安排表工種人數技術管理2安全監督121、質量檢查1測量放線3架子工40（二）、機具配備機具名稱數量備注架子扳手40把架子工搭設和拆除架子用力矩扳手6把檢查架子扣件擰緊力度是否達成規定倒 鏈8把調整架子水平彎曲度七、腳手架檢查與驗收1、腳手架搭設完畢或分段搭設完畢，應按規定對腳手架工程的質量進行檢查，經檢查合格后方可交付使用。2、高度在20m及20m以下的腳手架，應由單位工程負責人組織技術安全人員進行檢查驗收。高度大于20m的腳手架，應由上一級技術負責人隨工程進行分階段組織單位工程負責人及有關的技術人員進行檢查驗收。3、驗收時應具有下列文獻：(1)根據編制依據相關文獻法規規定所形成的施工組織設計文獻；(2)腳手架構配件的出廠合格證或質22、量分類合格標志；(3)腳手架工程的施工記錄及質量檢查記錄；(4)腳手架搭設過程中出現的重要問題及解決記錄，(5)腳手架工程的施工驗收報告。4、腳手架工程的驗收，除查驗有關文獻外，還應進行現場檢查，檢查應著重以下各項，井記人施工驗收報告。(1)構配件和加固件是否齊全，質量是否合格，連接和掛扣是否緊固可靠；(2)安全網的張掛及扶手的設立是否齊全；(3)基礎是否平整堅實、支墊是否符合規定；(4)連墻件的數量、位置和設立是否符合規定；(5)垂直度及水平度是否合格。八、腳手架搭設安全技術措施1、鋼管架應設立避雷針，分置于主樓外架四角立桿之上，并聯通大橫桿，形成避雷網絡，并檢測接地電阻不大于30。2、外腳23、手架不得搭設在距離外架空線路的安全距離內，并做好可靠的安全接地解決。3、定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達成堅固穩定，保證施工安全。4、外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，嚴禁扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料篾混用。5、外腳手架搭設人員必須持證上崗，并對的使用安全帽、安全帶、穿防滑鞋。6、嚴禁腳手板存在探頭板，鋪設腳手板以及多層作業時，應盡量使施工荷載內、外傳遞平衡。7、保證腳手架體的整體性，不得與井架、升降機一并拉結，不得截斷架體。8、結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項目部安全員驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經批準不得任意拆除腳手架部件。9、嚴格控制施工荷載，24、腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于3kN/m2，保證較大安全儲備。10、結構施工時不允許多層同時作業，裝修施工時同時作業層數不超過兩層，臨時性用的懸挑架的同時作業層數不超過兩層。11、當作業層高出其下連墻件3.6m以上、且其上尚無連墻件時，應采用適當的臨時撐拉措施。12、各作業層之間設立可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人。九、腳手架拆除安全技術措施1、拆架前，全面檢查擬拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。作業計劃一般涉及：拆架的環節和方法、安全措施、材料堆放地點、勞動組織安排等。2、拆架時應劃分作業區，周邊設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，嚴25、禁非作業人員進入。3、拆架的高處作業人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。4、拆架程序應遵守“由上而下，先搭后拆”的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按“一步一清”原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作業。5、拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆除中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。6、連墻桿(拉結點)應隨拆除進度逐層拆除，拆拋撐時，應用臨時撐支住，然后才干拆除。7、拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先告知對方，以防墜落。8、拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。9、在26、拆架時，不得半途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。10、拆下的材料要漸漸下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，“當天拆當天清”，拆下的扣件和鐵絲要集中回收解決。11、高層建筑腳手架拆除，應配備良好的通訊裝置。12、輸送至地面的桿件，應及時按類堆放，整理保養。13、當天離崗時，應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患導致復崗后的人為事故。14、如遇強風、大雨、雪等特殊氣候，不應進行腳手架的拆除，嚴禁夜間拆除。15、翻掀墊鋪竹笆應注意站立位置，并應自外向里翻起豎立，防止外翻將竹笆內未清除的殘留物從高處墜落傷人。十、設計計算 型鋼懸挑腳手架6層 計算書一） 參數27、信息:1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 18 m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5m，立桿的橫距為1.05m，立桿的步距為1.8 m；內排架距離墻長度為0.30 m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；腳手架沿墻縱向長度為 99.60 m；采用的鋼管類型為 483.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件布置取一步二跨，豎向間距 1.8 m，水平間距3 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布荷載(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處海南三亞市，基本風壓0.76 kN/m2；風荷28、載高度變化系數z，計算連墻件強度時取1.335，計算立桿穩定性時取1，風荷載體型系數s 為1.236；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.140；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:5 層；腳手板類別:竹串片腳手板；欄桿擋板類別:竹夾板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.5m，建筑物內錨固段長度 2.3 m。錨固壓點壓環鋼筋直徑(mm):20.00；樓板混凝土標號:C25；6.拉繩與支桿參數鋼絲繩安29、全系數為:6.000；鋼絲繩與墻距離為(m):3.000；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物 1.2 m。二） 大橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2023)第5.2.4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.351.05/(2+1)=0.122 kN/m ；活荷載標準值: Q=31.05/(2+1)=1.05 kN/m；靜荷載的設計值: q30、1=1.20.038+1.20.122=0.193 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.41.05=1.47 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大彎距為 M1max=0.080.1931.52+0.101.471.52 =0.366 kNm；支座最大彎距計算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大彎距為 M2max= -0.100.1931、31.52-0.1171.471.52 =-0.43 kNm；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =Max(0.366106,0.43106)/5080=84.646 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 84.646 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足規定！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.038+0.122=0.161 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =1.05 kN/m； 最大32、撓度計算值為： = 0.6770.16115004/(1002.06105121900)+0.9901.0515004/(1002.06105121900) = 2.315 mm；大橫桿的最大撓度 2.315 mm 小于 大橫桿的最大允許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足規定！三） 小橫桿的計算:根據JGJ130-2023第5.2.4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0381.5 = 0.058 kN；腳手板的自33、重標準值：P2=0.351.051.5/(2+1)=0.184 kN；活荷載標準值：Q=31.051.5/(2+1) =1.575 kN；集中荷載的設計值: P=1.2(0.058+0.184)+1.4 1.575 = 2.495 kN； 小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分派的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0381.052/8 = 0.006 kNm；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 2.4951.05/3 = 0.873 kNm ；最大彎矩 34、M = Mqmax + Mpmax = 0.879 kNm；最大應力計算值 = M / W = 0.879106/5080=173.124 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =173.124 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足規定！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分派的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.03810504/(3842.06105121900) = 0.024 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.135、84+1.575 = 1.816 kN；集中荷載標準值最不利分派引起的最大撓度計算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1816.351050(310502-410502/9 ) /(722.06105121900) = 2.972 mm；最大撓度和 = qmax + pmax = 0.024+2.972 = 2.996 mm；小橫桿的最大撓度為 2.996 mm 小于 小橫桿的最大允許撓度 1050/150=7與10 mm,滿足規定！四） 扣件抗滑力的計算:按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為36、8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0.0381.52/2=0.058 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.0381.05/2=0.02 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.351.051.5/2=0.276 kN；活荷載標準值: Q = 31.051.5 /2 = 2.362 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.058+0.02+0.276)37、+1.42.362=3.732 kN；R 8.00 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足規定! 五） 腳手架立桿荷載的計算: 作用于腳手架的荷載涉及靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值涉及以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.038/1.8018.00 = 2.822kN；(2)腳手板的自重標準值；采用竹串片腳手板，標準值為0.35kN/m2 NG2= 0.3551.5(1.05+0.3)/2 = 1.772 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用竹夾板擋板，標準值為0.14kN/m NG3 = 0.1451.38、5/2 = 0.525 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，涉及安全網:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.518 = 0.135 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.254 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 31.051.52/2 = 4.725 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.25.254+ 0.851.44.725= 11.928 kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.39、2NG+1.4NQ=1.25.254+1.44.725=12.92kN；六） 鋼絲繩卸荷計算: 鋼絲繩卸荷按照完全卸荷計算方法。在腳手架全高范圍內卸荷1次；吊點選擇在立桿、小橫桿、大橫桿的交點位置；以卸荷吊點分段計算。卸荷凈高度為9m; 通過計算得到a1=arctg3.000/(1.050+0.300)=65.772度a2=arctg3.000/0.300=84.289度卸荷處立桿軸向力為：P1 = P2 = 1.511.9289/18 =8.946 kN；kx為不均勻系數，取1.5 各吊點位置處內力計算為(kN)：T1 = P1/sina1 = 8.946/0.912 = 9.810 kNT40、2 = P2/sina2 = 8.946/0.995 = 8.991 kNG1 = P1/tana1 = 8.946/2.222 = 4.026 kNG2 = P2/tana2 = 8.946/10.000 = 0.895 kN其中T鋼絲繩軸向拉力，G鋼絲繩水平分力。卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力為Fg= T1 =9.810 kN。鋼絲繩的允許拉力按照下式計算：Fg=aFg/K其中Fg- 鋼絲繩的允許拉力(kN)； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)， 計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，取0.82； K - 鋼絲繩使用安全系數。計算41、中Fg取 9.81kN，=0.82，K=6，得到：選擇卸荷鋼絲繩的最小直徑為：d =(29.8106.000/0.820)0.5 = 12.0 mm。吊環強度計算公式為： = N / A f其中 f - 吊環鋼筋抗拉強度，混凝土結構設計規范規定f = 50 N/mm2； N - 吊環上承受的荷載等于Fg； A - 吊環截面積，每個吊環按照兩個截面計算,A=0.5d2；選擇吊環的最小直徑要為：d =(2Fg/f/)0.5 =（29.810103/50/3.142）0.5 = 11.2 mm。鋼絲繩最小直徑為 12.0 mm，必須拉緊至 9.810 kN，吊環直徑為 12.0 mm。七） 立桿的穩42、定性計算: 風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2023)的規定采用：0 = 0.76 kN/m2； z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2023)的規定采用：z= 1； s - 風荷載體型系數：取值為1.236；經計算得到，風荷載標準值為: Wk = 0.7 0.7611.236 = 0.658 kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.6581.51.82/10 = 0.38 kNm；考慮風荷43、載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值 ：N = 11.9289/18 =5.964 kN；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A) f立桿的軸心壓力設計值 ：N = N= 12.92kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2023)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2023)表5.3.3得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 擬定：l0 = 3.118 m；44、長細比: L0/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.186立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2；考慮風荷載時 = 5963.94/(0.186489)+380288.624/5080 = 140.431 N/mm2；立桿穩定性計算 = 140.431 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足規定！不考慮風荷載時 = 12920.13/(0.186489)=142.051 N/mm2；立桿穩定性計算 45、= 142.051 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足規定！八） 連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl = Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z1.335，s1.236，00.76，Wk = 0.7zs0=0.7 1.3351.2360.76 = 0.878 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 5.4 m2；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2023)5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計46、值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 6.636 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 11.636 kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i = 300/15.8的結果查表得到 =0.949，l為內排架距離墻的長度； A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9494.8910-4205103 = 95.133 kN；Nl = 11.636 Ru9.465KN。經計算，選此型號鋼絲繩可以滿足規定。鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為N=RU=9.465kN鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環的強度計算公式為 = N/A f其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范10.9.8 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環最小直徑 D=(94654/(3.142502) 1/2 =11mm；實際拉環選用直徑D=12mm 的HPB235的鋼筋制作即可。