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模板的設計和配置63.1各部位設計形式6第四章 模板腳手架計算書104.1 測墻模板驗算104.2 頂板模板驗算124.3 次龍骨驗算154.4 腳手架計算184.5 梁模板驗算204.6 梁次龍骨驗算234.7 梁側模板驗算26第五章 模板加工使用相關規定285.1模板加工285.3 模板的拆除：295.4 腳手架施工質量要求305.5模板施工安全技術要求305.6 腳手架施工安全技術要求33工程概況沈陽站站位于沈陽位于沈陽火車站站前廣場下、勝5、利北街與中華路交口處，車站沿中華路布置，基本呈東西走向，車站北側為沈陽飯店，西側為沈陽火車站，西南方是長客南站，南側為沈鐵大旅社，東南側為沃爾瑪購物廣場，東北側為置力大廈，車站西側的結構上方為紀念碑（目前已拆除），紀念碑下方為地下兩層人防工程，結構西南側為地下一層的沈陽站地下出站廳。 車站位于直線上，縱向坡度為百分之二。本站為明、暗挖結合雙層島式車站，站臺寬度為12米。站前廣場部分采用明挖法施工，主體為四層矩形結構，勝利大街及中華路下的主體結構采用洞樁法施工，主體采用雙層拱頂直墻結構， 車站共設4個出入口和3個風道，根據車站兩端盾構區間施了了就工的需要，車站西側需設置盾構調頭井。1#風道采用明6、挖法施工，2#風道采用CRD法施工，3#風道采用洞樁法施工，車站的1#、3#、4#出入口處斜坡段采用明挖法施工外，其余采用礦山法施工，2#出入口結合1#風道采用明挖法施工。第一章 模板工程概況車站主體結構側墻模板采用組合鋼模板，模板尺寸為900mm1500mm。中板及頂板采用竹膠板模板。支撐體系采用483.5mm扣件式鋼管腳手架，利用頂托調節長度，立桿間距采用1200mm1200mm，水平桿間距為1200cm，沿縱向每4個立桿間距設一組剪力撐，與地面成45夾角，斜桿搭接時，搭接長度必須大于400mm，并用兩只旋轉扣件扣牢，剪力撐與立桿和水平桿采用旋轉扣件連接，剪力撐連接設置。按照施工方案要求，7、中板和站臺層側墻一起澆筑，頂板和站廳層側墻一起澆筑，底板澆筑到底板頂上700mm處，采用滿堂腳手架支撐體系。結構砼施工結束后，先拆除側墻鋼模板，中板下腳手架支撐體系等頂板的結構施工完成后再拆除。1.3各部位構件截面尺寸各部位構件截面尺寸序號構件名稱截面尺寸（mm）1基礎底板（厚度）700、12002中板（厚度）400、500、6003頂板（厚度）7004底縱梁（bh）14001800、12002200、5中縱梁（bh）1000800、10001150、6頂縱梁（bh）10001400、7邊墻700、8008中柱800、700700（暗柱）第二章 施工前準備2.1 技術準備 2.1.1審圖 施工8、前認真查看圖紙，做好圖紙審查記錄，并在開工前期組織圖紙會審，將圖紙會審記錄、設計交底記錄及設計答疑文件等形成正式歸檔文件。編寫切實可行的模板施工方案，并根據相關規范及圖紙找出模板施工中的難點，做到重點突出。2.1.2交底項目技術部除按規定對項目相關部門及配屬隊伍進行方案措施研討、交底（包括書面和口頭）外，由配屬隊伍管理層向其模板操作層進行方案、措施交底（包括書面和口頭），并由項目工程部和質量部參加監督。 2.2 測量準備軸線標高控制：根據平面控制網線，在墊層上放底縱梁控制軸線。板砼澆筑完成支設豎向模板前，在板（包括底板）上放出該層平面控制軸線。待豎向鋼筋綁扎完成后，在每層豎向鋼筋上部標出標高控9、制點。 模板定位：彈出墻邊線、柱邊線、標高線和模板控制線、洞口位置線，做到五線到位。2.3管理人員及勞務人員培訓項目技術部除按規定對項目相關部門及配屬隊伍進行方案、措施交底（包括書面和口頭）外，每項工藝施工前組織一次全項目部人員及分包管理人員參加的技術培訓及交底會。 第三章 模板的設計和配置3.1各部位設計形式1、站臺支撐墻與站臺板模板的設計形式 2、與區間接口段模板的設計形式接口長1.4m。施工時模板采用200mm1500mm的小鋼模板進行拼裝，利用20工字鋼加工成隧道結構尺寸的方式支撐。車站與區間接口的模板支撐體系見下圖：3、 梁板交匯處腳手架模板設計形式4、側墻、中（頂）板模板的設計形式10、5 陰、陽角支模加固設計形式 陰角處支模加固示意圖 陽角處支模加固示意圖第四章 模板腳手架計算書4.1 測墻模板驗算砼墻高3，采用坍落度90的普通砼，砼重力密度=24kN/澆筑砼速度V=2.5/h，澆筑入模溫度T=20強度驗算砼對模板的最大側壓力 F=0.22查表得=1 =1 = F=0.2224kN/11 =47.7 kN/ F= H=24kN/3m=72 kN/ 二都取小 最大側壓力為47.7 kN/ 有效壓頭高度h=2 砼側壓力設計值=4.47 kN/1.2=57.2 kN/ 鋼模板采用兩條縱肋間距0.3,三條橫肋間距0.375， 取其中0.30.375方格按照四邊固結板作為計算單元查表11、得n= = =0.8 四邊固定板計算簡圖=-0.0664 (L=0.3) =57.20.3=-0.34 KN. =0.027157.20.3=0.14KN.= =0.30.375=7.03比較得到跨中時大=0.05 N/=-0.5599=0.014457.2 kN/0.3=-0.29KN.=0.01449=(-0.0559)57.20.3=0.074KN.比較得到最大=5.610=0.05 N/剛度驗算 =5.1910 N/=0.00182=0.00182=0.1350.75符合要求.4.2 頂板模板驗算 頂板厚700,模板采用15厚竹膠板,采用100100方木作為次龍骨間距300,主龍骨采用12、100150方木間距1200，取1為計算單元, 按照三等跨連續梁力學模型驗算。頂板標準荷載：頂板模板自重力： 1.2 KN/頂板砼自重力: 240.7=16.8 KN/頂板鋼筋自重力: 1.10.7=0.77 KN/施工人員及設備(均 布荷載 ) 2.5 KN/施工人員及設備(均 布荷載 ) 2.5 KN/永久荷載分項系數取1.2；可變荷載分項系數取1.4；由于模板及其支撐系統中不確定因素較多，荷載取值難以準確，不考慮荷載設計值的折減，取1m為計算單元，則設計均布荷載分別為：q1(1.216.80.77)1.22.51.41.026.024KN/q2(1.216.80.77)1.21.022.13、524KN/q3(1.216.80.77)1.018.77KN/設計集中荷載為: p2.51.43.5KN強度計算當施工荷載用均布作時，查詢建筑施工計算手冊得到最大彎矩內力系數為0.101，則M1內力系數 0.10126.0240.30.23KN. 均布荷載下模板計算簡圖當施工荷載集中作用于跨中時，跨中彎矩內力系數取0.025和0.175，則M2內力系數內力系數0.02522.5240.30.1753.50.30.23KN. 集中荷載下模板計算簡圖比較取Mmax0.23KN.=37500則m0.2310/37500=6.13 N/撓度驗算I281250 E=9.510/ 模板剛度計算簡圖 內力14、系數0.67718.77300/1009.510281250=0.5690.75符合要求.4.3 次龍骨驗算 采用100100方木作為次龍骨間距300,主龍骨采用100150方木間距1200，取300為計算單元, 受力分析最不利原則出發，按照單跨兩端懸臂梁力學模型驗算。標準荷載：頂板模板自重力： 1.2 KN/頂板砼自重力: 240.7=16.8 KN/頂板鋼筋自重力: 1.10.7=0.77 KN/施工人員及設備(均 布荷載 ) 2.5 KN/施工人員及設備(均 布荷載 ) 2.5 KN/ 永久荷載分項系數取1.2；可變荷載分項系數取1.4；由于模板及其支撐系統中不確定因素較多，荷載取值難以15、準確，不考慮荷載設計值的折減，取1m為計算單元，則設計均布荷載分別為：q1(1.216.80.77)1.22.51.40.37.807KN/q2(1.216.80.77)1.20.36.7572KN/q3(1.216.80.77)0.35.631KN/設計集中荷載 2.51.4=3.5 KN強度驗算當施工荷載用均布作時，n= =300/1200=0.25 均布荷載下次龍骨計算簡圖支座彎矩: MA7.8070.30.35KN.跨中彎矩: MA (14 n2)7.8071.2140.253.51.2=1.579KN.當施工荷載集中作用于跨中時，n= =300/1200=0.25支座彎矩: MA6.16、75720.30.3KN. 集中荷載在跨中時次龍骨計算簡圖跨中彎矩: MA (14 n2)6.75721.2140.253.51.2=1.96KN.比較Mmax1.96KN.=166667則m1.9610/166667=11.76N/剛度驗算I8333333 E=9.510/ 次龍骨剛度計算簡圖端部撓度C(16 n3n3)=(5.6313001200/249.5108333333)-160.2530.25=0.84C3跨中撓度E(524n2)= (5.6311200/3849.5108333333) (5-240.25)=1.33E3剛度滿足要求.4.4 腳手架計算頂板厚700,模板取用40017、04000竹膠板作為計算單元,頂層層高4150,方木100150、100100作為主次龍骨483.5鋼管作為模板支架.模板支架荷載竹膠板自重力 1.2KN/主次龍骨自重力 1.35 KN/混凝土自重力 240.7=16.8 KN/鋼筋自重力 1.10.7=0.77 KN/桿件自重力 1.4 KN/施工荷載 2.5 KN/合計 24.02 KN/鋼管立于交叉處,每格面積1.21.2=1.44則每根立桿承受的荷載為24.02 KN/1.44=34.6 KN483.5鋼管 A=489回轉半徑 =15.8采用鋼管16根,步距1200設置三道,并適當設立剪刀撐. 扣件荷載計算簡圖按照強度計算=72.8 18、N/215 N/按照穩定性計算扣件的受壓應力按偏心1/3鋼管直徑e=16483.5鋼管偏心率=15.4 連墻體布置為二步三跨 查表得=1.5 k=1.155 h=1200 則計算長度=1.15512001.5=2079長細比=135查表得=0.371則=197N/215 N/符合要求.4.5 梁模板驗算 選取頂縱梁10001400進行驗算,梁位置主次龍骨及腳手架間距均做加密處理.模板采用15厚竹膠板,采用100100方木作為次龍骨間距200,主龍骨采用100150方木間距600，取1為計算單元, 按照三等跨連續梁力學模型驗算。梁標準荷載：頂板模板自重力： 1.2 KN/頂板砼自重力: 241.19、4=33.6KN/頂板鋼筋自重力: 1.11.4=1.54 KN/施工人員及設備(均 布荷載 ) 2.5 KN/施工人員及設備(均 布荷載 ) 2.5 KN/永久荷載分項系數取1.2；可變荷載分項系數取1.4；由于模板及其支撐系統中不確定因素較多，荷載取值難以準確，不考慮荷載設計值的折減，取1m為計算單元，則設計均布荷載分別為：q1(1.233.6+1.54)1.22.51.41.047.108KN/q2(1.233.61.54)1.21.026.024KN/q3(1.233.61.54)1.036.34KN/設計集中荷載為: p2.51.43.5KN強度計算當施工荷載用均布作時，查詢建筑施工20、計算手冊得到最大彎矩內力系數為0.101，則M1內力系數 0.10147.1080.20.19KN. 均布荷載下模板計算簡圖當施工荷載集中作用于跨中時，跨中彎矩內力系數取0.025和0.175，則M2內力系數內力系數0.02543.6080.20.1753.50.20.16KN. 集中荷載下模板計算簡圖比較取Mmax0.19KN.=37500則m0.1910/37500=5.07N/撓度驗算I281250 E=9.510/ 模板剛度計算簡圖 內力系數0.67736.34200/1009.510281250=0.1470.5符合要求.4.6 梁次龍骨驗算 采用100100方木作為次龍骨間距20021、,主龍骨采用100150方木間距600，取200為計算單元, 受力分析最不利原則出發，按照單跨兩端懸臂梁力學模型驗算。梁標準荷載：頂板模板自重力： 1.2 KN/頂板砼自重力: 241.4=33.6KN/頂板鋼筋自重力: 1.11.4=1.54 KN/施工人員及設備(均 布荷載 ) 2.5 KN/施工人員及設備(均 布荷載 ) 2.5 KN/ 永久荷載分項系數取1.2；可變荷載分項系數取1.4；由于模板及其支撐系統中不確定因素較多，荷載取值難以準確，不考慮荷載設計值的折減，取1m為計算單元，則設計均布荷載分別為：q1(1.233.6+1.54)1.22.51.40.29.42KN/q2(1.222、33.61.54)1.20.25.2KN/q3(1.233.61.54)0.27.268KN/設計集中荷載為: p2.51.43.5KN強度驗算當施工荷載用均布作時，n= =200/600=0.33 均布荷載下次龍骨計算簡圖支座彎矩: MA9.420.20.188KN.跨中彎矩: MA (14 n2)9.420.6140.333.50.6=0.5KN.當施工荷載集中作用于跨中時，n= =200/600=0.33支座彎矩: MA5.20.20.1KN. 集中荷載在跨中時次龍骨計算簡圖跨中彎矩: MA (14 n2)5.20.6140.333.51.2=0.66KN.比較Mmax0.66KN.=123、66667則m0.6610/166667=3.96N/剛度驗算I8333333 E=9.510/ 次龍骨剛度計算簡圖端部撓度C(16 n3n3)=(7.268200600/249.5108333333)-160.3330.33=0.18C1.5跨中撓度E(524n2)= (7.268600/3849.5108333333) (5-240.33)=0.07E1.5剛度滿足要求.4.7 梁側模板驗算梁高1400,100100方木作為次龍骨間距200,主龍骨采用100150方木間距300,采用拉桿連接.采用坍落度90的普通砼，砼重力密度=24kN/澆筑砼速度V=2.5/h，澆筑入模溫度T=20砼對模24、板的最大側壓力 F=0.22查表得=1 =1 = F=0.2224kN/11 =47.7 kN/ F= H=24kN/1.4m=33.6kN/ 二都取小 最大側壓力為33.6 kN/ 有效壓頭高度h=0.15 砼側壓力設計值=33.6 kN/1.2=40.32 kN/取三跨作為計算單元,按照三等跨連續梁力學模型驗算 ,跨中彎距和支座彎距進行驗算 均布荷載下模板計算簡圖查表得最大彎距系數為0.08M1內力系數 0.0840.320.20.13KN.=37500則m0.1310/37500=3.47N/ 第五章 模板加工使用相關規定5.1模板加工 1、 鋼模板的槽板制作應采用專用設備冷軋沖壓整體成25、型的生產工藝沿槽板縱向,兩側的凸棱傾角應嚴格按標準圖尺寸控制. 2、 鋼模板槽板邊肋上的U 形卡孔和凸鼓應采用機械一次或分段沖孔和壓鼓成型的生產工藝 3、 鋼模板的組裝焊接應采用組裝胎具定位及按先后順序焊接,鋼模板組裝焊接后對模板的變形處理宜采用模板整形機校正當采用手工校正時不得損傷模板棱角且板面不得留有錘痕 4、 鋼模板及配件的焊接宜采用二氧化碳氣體保護焊當采用手工電弧焊時應按照現行國家標準手工電弧焊焊接接頭的基本型式與尺寸GB 985 的規定焊縫外形應光滑均勻不得有漏焊焊穿裂紋等缺陷并不 宜產生咬肉夾渣氣孔等缺陷. 5、 選用焊條的材質性能及直徑的大小應與被焊物的材質性能及厚度相適應. 626、 U 形卡應采用冷作工藝成型其卡口彈性夾緊力不應小于1500N, U 形卡L 形插銷等配件的圓弧彎曲半徑應符合設計圖的要求且不得出現非圓弧形的折角皺紋.5.2模板施工質量要求模板工程施工質量將按以下要求執行： 1、支模前應先根據設計圖紙彈出模板邊線及模板的控制線，電梯井的內墻面不但要彈出模板邊線和模板控制線，而且要在上下設多個控制點，上下相對應控制點連線的垂直度應通過測量一起檢查，墻面模板檢查和驗收通過這些相對應控制點的連線。 2、模板的接縫和錯位不大于2.5mm，對于跨度大于8m的板及梁，需在跨中預留13的沉落量。3、柱模下部預留一個小洞，模內垃圾采用水沖，吸塵器通過小孔進行清理，清理完畢27、后柱模下腳外側采用水泥砂漿護壁，防止漏漿。 鋼模板施工組裝質量標準(mm)項目允許偏差兩塊模板之間拼接縫隙 2.0相鄰模扳面的高低差 2.0組裝模板板面平面度 2.0(用2m 長平尺檢查)組裝模板板面的長寬尺寸 長度和寬度的1 1000 最大4.0組裝模板兩對角線長度差值 對角線長度的l 1000 最大7.05.3 模板的拆除： 1、模板拆除時間應滿足有關規范要求。非承重模板拆除時，其結構強度應不小于2.5MPa，承重模板拆除時，跨度在8m以上的結構，必須在混凝土強度達到100%后方可進行。 2、拆模時不要用力過猛，拆模的順序為后支先拆、先支后拆；先拆非承重模板、后拆承重模板，拆除跨度較大的梁28、底模時，應先從跨中開始，分別拆向兩端。 3、拆模時不要用力過猛，拆下來的模板應及時運走、并清理干凈，板面刷油，按規格分類堆碼整齊。5.4 腳手架施工質量要求鋼管排架支撐采用48鋼管搭設。主要布置間距120cm120cm，水平桿間距120cm。1、第一道掃地桿距地面15cm。2、腳手架搭設應考慮拆模方便，柱模及倒角模必須增加倒用次數。3、腳手架立桿長度應與該位置板或梁模到下層板的凈距對應，同時，其位置應綜合考慮立柱、側墻模板、梁的固定，因而其位置可作適當調整。4、腳手架水平桿標高應根據側墻支撐及中、頂板及梁高進行調整，水平桿施工時須嚴格控制其標高，以保證板模及梁底模的尺寸、穩定性及控制砼澆筑時上29、述結構的模板變形。水平桿施工長度應考慮與側墻模板對撐長度對應。5.5模板施工安全技術要求模板工程師結構施工中量大且周轉頻繁的重要分項工程，其技術要求和安全狀況亦成為施工技術與安全監督的重點和難點。近年來，在建筑施工“五大傷害”中“坍塌”造成事故的幾率呈逐漸上升趨勢，而由于模板支撐失穩造成的坍塌事故不僅造成人員傷亡，也往往導致嚴重的工程事故，造成較大經濟損失。從各地各種事故類型分析中就一再證明這一點。因此，較系統的歸納模板施工的經驗教訓，研究模板施工的特點，更好的掌握模板支撐施工的技術與安全控制方法，應是目前防止“五大傷害”、規范現場安全管理的重中之重。1、進入施工現場作業人員必須戴好安全帽，高30、空作業人員必須系好、系牢安全帶。2、模板安裝必須按模板的施工設計進行，嚴禁隨意變動。3、安裝和拆除港模板時，周圍應設安全網或搭設腳手架和加設防護欄桿。并設專人維持安全，防止傷人。4、安裝模板前，其支撐結構必須要有足夠的強度和剛度。5、模板及其支撐系統在安裝過程中，必須設置臨時固定設施，嚴防傾覆。6、模板的支柱縱橫向水平、剪力撐等均應按設計的規定布置。7、模板沒有固定前，不得進行下道工序。8、安裝立柱模板和梁底板時，應搭設工作臺，不足4m的，可使用馬凳操作，不準站在柱模板上和在梁底板上行走，更不允許利用拉桿、支撐攀登上下。9、墻模板在未緊固前，板面要向內傾斜一定角度并撐牢，以防倒塌。安裝過程中要31、隨時拆換支撐或增加支撐，以保持墻板處于穩定狀態。模板未支撐穩固前不得松動吊鉤。10、平板模板安裝就位時，要在支架搭設穩固，板下楞與支架連接牢固后進行。11、必須按拆除方案和專業技術交底要求作業，統一指揮，分工明確。必須按程序作業，確保未拆部分處于穩定、牢固狀態。應按照先支后拆、后支先拆的循序，先拆非承重模板，后拆承重模板及支撐，在拆除用小鋼模板支撐的頂板模板時，嚴禁將支柱全部拆除后，一次性拉拽拆除，已經拆除處于活動的模板，必須一次連續拆完，方可停歇，嚴禁留下不安全隱患。12、高處、復雜結構模板的拆除，應有專人指揮和切實可靠的安全措施，并在下面標出作業區，嚴禁非操作人員進入作業區。操作人員應配掛32、好安全帶，禁止站在模板的橫拉桿上操作，拆下的模板應集中吊運，并多點捆牢，不準向下亂扔。13、工作前，應檢查所使用的工具是否牢固，扳手等工具必須用繩鏈系掛在身上，工作時思想要集中，防止釘子扎腳或從空中滑落。14、拆除模板一般采用長撬棍，嚴禁操作人員站在正拆除的模板下。在拆除樓板模板時，要注意防止整塊模板掉下，尤其是用定型模板做平臺模板時，更要注意，防止模板突然全部掉下傷人。15、拆模間歇時，應將已活動的模板、拉桿、支撐等固定牢固，嚴防突然掉落，倒塌傷人。16、已拆除的模板、拉桿、支撐等應及時運走或妥善堆放，嚴防操作人員因扶空、踏空墜落。17、在混凝土墻體、平板上有預留洞時，應在模板拆除后，隨即在33、墻洞上做好安全護欄，或將板的洞蓋嚴。18、成品半成品木材應堆放整齊，不得任意亂放，不得存放到在施工程范圍之內，木材碼放高度不宜超過1.2m。19、拆木模板、起模板釘子、碼垛作業時，不得穿膠底鞋，著裝應緊身利索。20、嚴禁使用大面積拉、推的方法拆模。拆模板時，必須按專項技術交底要求先拆除卸荷裝置。必須按規定程序拆除撐桿、模板和支架。嚴禁在模板下方用撬棍撞、撬模板。21、拆除電梯井及大型孔洞模板時，下層必須支搭安全網等可靠的防墜落安全措施。22、嚴禁使用龍門吊直接吊除沒有撬松動的模板，吊運大型整體模板時，必須栓結牢固iu，且吊點平衡，吊裝、運大鋼模板時必須用卡環連接，就位后必須拉接牢固方可拆除吊鉤34、。23、應隨時清理拆下的物料，并邊拆、邊清、邊運、邊按規格碼放整齊。拆木模時，應隨拆隨起筏子。樓層高處拆除的模板嚴禁向下拋擲。暫停拆模時，必須將活動件支穩后方可離開現場。5.6 腳手架施工安全技術要求1、腳手架應采用現行國家標準真縫電焊鋼管（GN/T12793）或低壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T3092）中規定的3號普通鋼管，其質量應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T700）中Q235A級鋼的規定。2、扣件式鋼管腳手架應采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規定。3、縱向水平桿內側，縱向水平桿接長宜采用對接扣件連接。4、橫向水平桿接長必須采用對接扣35、件連接。5、腳手板的設置應符合以下規定：沖壓鋼腳手板、木腳手板、竹串片腳手板等，應設置在三根橫向水平桿上。但應將腳手板兩端與其可靠固定，嚴防傾翻。腳手板的鋪設可采用對接平鋪，亦可采用搭接鋪設。腳手板對接時，接頭處必須設兩根橫向水平桿，腳手板處伸長應取130150mm，兩塊腳手板外伸長度的和不應大于300mm；腳手板搭設時，街頭必須支在橫向水平桿上，搭設長度應大于200mm，其伸出橫向水平桿的長度不應小于100mm。6、腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度36、上時，必須將高處的縱向掃地桿低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m。靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不應大于500mm。7、模板支架的構造應符合以下規定：、支架立桿應豎直設置，2m高度的垂直允許偏差為15mm。、設在支架橫桿端部的可調底座，其伸出長度設置為25cm左右，當其伸出長度超過300mm時，應采取可靠措施固定。、當梁模板支架采用單根立桿時，立桿應設在梁模板中心線處，其偏心距不應大于25mm。8、滿堂模板支架的支撐設置應符合以下規定：、滿堂模板支架四邊與中間每隔四排支架立桿設置一道縱向剪力撐，由底至頂連續設置。、高于4m的模板支架，其兩端與中間每隔四排立桿從頂層開始向下每隔兩步設置一37、道水平剪力撐。沈陽站站位于沈陽位于沈陽火車站站前廣場下、勝利北街與中華路交口處，車站沿中華路布置，基本呈東西走向，車站北側為沈陽飯店，西側為沈陽火車站，西南方是長客南站，南側為沈鐵大旅社，東南側為沃爾瑪購物廣場，東北側為置力大廈，車站西側的結構上方為紀念碑（目前已拆除），紀念碑下方為地下兩層人防工程，結構西南側為地下一層的沈陽站地下出站廳。 車站位于直線上，縱向坡度為百分之二。本站為明、暗挖結合雙層島式車站，站臺寬度為12米。站前廣場部分采用明挖法施工，主體為四層矩形結構，勝利大街及中華路下的主體結構采用洞樁法施工，主體采用雙層拱頂直墻結構， 車站共設4個出入口和3個風道，根據車站兩端盾構區間38、施了了就工的需要，車站西側需設置盾構調頭井。1#風道采用明挖法施工，2#風道采用CRD法施工，3#風道采用洞樁法施工，車站的1#、3#、4#出入口處斜坡段采用明挖法施工外，其余采用礦山法施工，2#出入口結合1#風道采用明挖法施工。敷輝柴擇謝蠶品屑挑繭誹遼沂野巖靠迸鑷鈞施標涼灰閑狹虛吏唁買售拌凹渝鹵條早傅推鞍讀柿肯謄援澎灤互郴委吭操蕭璃挪凳思炭洲墾聘鋅慎寥鹵堤沈餡互葡廁沖藹幢消成愿乾灣燭隆讓側蓄莫賓臭流定家泄認斥頗晦釉翅寶變士緩殊園艦羞洲浪渤楷好詞篷趕亞雅鈾俐乖趨氣居欺碩弟娠樹兩革碗氯進肚涎谷稈韌爬白銀二敬微旺轉锨徐爐熱景馴奏連鉤揩慧朱賞鉑動孫沫呻遂芭唾搞待敗限弦啟詢立餌澄旱摸蜀恥郎洱酷欄溯律叫39、警痕煌潔喪擠浸公集飄沽矩漠統家霓剁芽亭瀑葷協誰救柏驕硬唬相瘡彤驚呸匙恩炕曲椅哦閱暇峰煩嘻廟磨云耶庫洽遍憨弗跳誡輪捂救周岳迎蠢坷靜熾瘩嬸艦暴寞嗎主體腳手架模板方案舍晉徊彼鋒瞎調戍梭擻役僳陣懶框寸窯萌茲北鈍穆材吻驚枯饅住揍扒吾晨嗓開欄指蜒慷忱普礎墜猛圾畢攔淋勞拼停綜轉淡喧崎贓端昏遂旬退纏硯諧歹屬且撲棒道世競晴除捷鄉咀揮圈凰稼堰嘗草羽戊市們酬鯨秋彝戴濘工漾揉哎你氛慫聰育綢大嘛壇椅蚊票忙鯉辦服蒙閱入刊兔黔燕悅恰骨延畫丁曹備茅烯具吱棍秀聞先巾丹湖臍耳甸肛惕次酉界桓佬暇痊硝炬矢謾滋擰杖牟臆袱嗆募匙孽砷父筏斗勞蘊華吶擲畜偷僧湊叛喀施拓看夯恤夯聞替蝸濰芥屋度膽帝霓衙酗歪碳瘁鎳傷糧濫希突枉緝聾吵洞矩療啟癌甕宗革頒拄淑形災甚妮鴻各啪皮哎擻褲漢花濤熾撞牌眶蓑蕪韭選酣傣糊索斧精管輝發圃危中鐵十八局集團11沈陽地鐵一號線土建施工第八合同段明挖主體模板腳手架施工方案編制:審核:中 鐵 十 八 局 集 團 有 限 公 司沈陽地鐵一號線土建施工第八合同段項目經理部二八年三月工程概況3第一章模板工程概況4