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1、八幢剪力墻結構住宅樓一期工程腳手架搭設工程施工方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月目錄二、編制依據及說明5三、工程概況6四、施工準備7五、腳手架構造形式8六、腳手架施工操作順序及施工方法82.腳手架搭設93.密目安全網安裝掛設94.腳手架鋪設95.護身桿搭設96.拋撐搭設97.腳手架鋼管接頭布置1010.腳手架拆除10七、樓層操作平臺搭設方案11八、腳手架計算131、荷載計算:132、立桿的穩定性計算:143、最大搭設高度的計算：154、連墻件的計算:175、懸挑梁受力計算:18（1）、懸挑梁所受集中荷載2、計算18（2）、挑梁最大彎矩18（3）、支撐點的最大支座力19（4）、固支點的最大支座力19（5）、支桿的軸向力計算19（6）、懸挑梁軸向力計算206、懸挑梁撓度計算:207、懸挑梁強度計算208、懸挑梁整體穩定性計算209、懸挑梁與建筑物連接的焊縫計算2110、支撐桿計算22（1）、支桿長細比計算22（2）、支桿的穩定性計算22（3）、對接焊縫強度計算23九、腳手架搭設質量保證措施23十、腳手架搭設安全保證措施24十一、操作平臺搭設方案26二、編制依據及說明 本方案根據業主提供現有施工圖掌握有關施工技術資料，根據本地區施工特點，氣候情況，結合我公司歷來的施工經驗，現有機電設備，各種周轉材料，3、執行腳手架安全驗收規范（JGJ130-2001）標準等進行組織編制。三、工程概況工程概況見下表：序號樓號層數層高結構形式基礎形式總高度（m）總長度（m）總跨度（m）屋面結構形式標準層面積（m2）建筑面積( m2)地下地上19#019地上一層高為2.19，二至十九層3.0米剪力墻結構樁基承臺56.858014.4平屋面859.6914866.244210#119地上一層高為5.5米，二至十九層3.0米剪力墻結構樁基筏板56.8546.426.9平屋面422.958604.82312#08地上一層高為2.19，二至八層3.0米短肢剪力墻結構樁基承臺23.854210.6坡屋面438.463085.4、14413#08地上一層高為2.19，二至八層3.0米短肢剪力墻結構樁基承臺23.8545.3516.2坡屋面462.103299.77514#08地上一層高為2.19，二至八層3.0米短肢剪力墻結構樁基承臺23.8545.3516.2坡屋面462.103299.77615#08地上一層高為2.19，二至八層3.0米短肢剪力墻結構樁基承臺23.8545.3516.2坡屋面462.103299.77718#08地上一層高為2.19，二至八層3.0米短肢剪力墻結構樁基承臺23.8541.0517.4坡屋面443.503158.48819#08地上一層高為2.19，二至八層3.0米短肢剪力墻結構樁基5、承臺23.854013.4坡屋面425.152975.06四、施工準備 1.根據本工程結構形式，施工進度，配備的技術人員及架子工、工長。首先進行熟悉施工圖，計算腳手架所用材料，排出進場計劃。 2.對腳手架搭設前必須進行技術和安全三級交底，由項目部經理、技術負責人向安全員、技術員交底，下面由安全員、技術員向架子工工長進行交底，下面由架子工工長向架子工操作員進行交底，并每天進行。 3.搭設腳手架必須由專業架子工擔任，并持證上崗，上崗人員需定期體檢，凡不適應高處操作的，不得上腳手架操作。 4.腳手架材料必須按規格、品種分類堆放整齊，并進行檢查驗收。使用操作時再進行材料選用，如鋼管嚴重銹濁薄壁，嚴重彎6、曲、裂變的，不得使用。鐵扣件已變形、裂縫，螺栓、螺紋損壞的不得使用，木挑板厚度小于5CM或由損裂、彎曲的不得使用。五、腳手架構造形式 1.本工程多層、商鋪、六層以下外墻為雙排鋼管落地封閉腳手架，材料為48鋼管、十字鐵扣件、對接扣件、轉向鐵扣件、密目安全網、挑板、墊板、鐵絲等組成。 2.六層以上為懸挑雙排鋼管封閉腳手架，懸挑梁采用16#熱軋工字鋼，斜拉鋼筋繩為14，具體見附圖及計算。 3.內墻、砌體、抹灰、為滿堂紅鋼管腳手架，其余為臨時活動架及高凳腳手架。六、腳手架施工操作順序及施工方法1.腳手架立桿底部沿架體基礎，必須填土夯實、平整、澆筑100厚素砼，立桿坐落于墊層或墊板上，墊板用200寬以上7、，50厚，長不小于2500MM；立桿縱距1M，立桿橫距1.2M。在腳手架下部設置掃地桿。縱橫向掃地桿距地200MM，大橫桿步距為1.8。小橫桿子主接點處，必須設置操作層，小橫桿間距0.75M，采用剛性拉接點（連墻件），拉接點豎向間距為每層框架梁上口，水平間距為8-10M。在轉角處，主接點必須設置。 2.腳手架搭設 剪力撐跨越5根立桿，剪力撐與地面呈50夾角，拐角處及中間隔9M設置一道，橫向斜撐。剪力撐和橫向斜撐沿體通高設置，剪力撐采用旋轉鐵扣件搭設，搭接長度為1M，用3個旋轉扣件搭接固定。 3.密目安全網安裝掛設 密目安全網進場后必須進行檢驗測試，合格后方可使用。密目安全網用14#鐵絲綁扎牢固8、。綁扎與大橫桿為主，綁扎牢固。在一層必須用安全網搭設平網，往上為10M高鋪設一道。 4.腳手架鋪設 腳手架必須進行篩選使用，厚度不得少于50mm。操作層腳手板必須鋪滿，鋪設腳手板必須可選用二種鋪設法。可采用對接及搭接鋪設法，對接鋪設如3-4m長，可鋪設在3根小橫桿上，必須鋪平、鋪穩，離開墻面150mm，兩端探頭長度為150mm，并用鐵絲綁扎牢固。搭接或鋪設，搭接長度不得小于200mm，基伸出小橫桿長度不小于100mm，兩端同樣用鐵絲綁扎牢固。 5.護身桿搭設 在搭設腳手架時同步進行搭設護身桿，離操作層1，2m高進行搭設。如操作層再進行離操作層0.75高搭設一道護身桿，搭設擋腳板，擋腳板按每步操9、作層往上，高度180-200mm并固定牢固。 6.拋撐搭設 在搭設腳手架開始搭設二步高時，必須沿體外側搭設拋撐臨時固定，與地的傾角為45-60之間，待連接件搭設固定后方可拆除。 7.腳手架鋼管接頭布置 腳手架搭設時采用對接扣件，相鄰大橫桿的接頭不得設置在同步或同跨內，相鄰水平方向接頭必須錯開，距離大于500mm，接頭中心最近主節點的距離不大于500mm。 8.本工程按施工需要，各樓梯進出口及正立面、商業鋪面、主要門洞口，設置出入口。出入口處搭設3m寬，2.5m高，并搭設雙層防護棚，出入口采用平行弦桿架結構形式，門洞口挑空一根立桿，門洞兩側用雙管立桿，副立桿高度超過門洞口1步，門洞的空間架增設一10、根斜腹桿，斜腹桿采用旋轉扣件，固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端上。9. 高層懸挑腳手架，分別在6層、12層、19層樓面澆樓層板砼時，埋上14螺栓，每挑梁預埋4根，分別在7層、13層樓面上埋上20鋼筋拉環作固定點（用于斜拉懸挑梁拉桿）。待樓層砼強度達設計強度80%后可進行安裝懸挑梁，鋼管腳手架立桿坐落于懸挑梁頭，在梁上口用20以上，長15cm鋼筋，并用電焊固定，可插入立桿鋼管。斜拉鋼筋繩接頭不得少于2個卡子，并必須擰緊。凡外墻懸挑腳手架，從每轉角處框架柱，內側開始安裝，間距均為1.5m，懸挑梁伸出外墻面1.2m，往內伸進為2.4m，搭設懸挑腳手架具體見附圖10.腳手架拆除.腳手架拆除前，必須對11、所有操作人員進行安全技術交底，操作人員必須全面檢查腳手架的扣件連接。連墻件、支承體系是否符合構造要求，首先清理腳手架上的雜物和地面上的障礙物。.拆除腳手架必須劃出危險區域，設專人警戒，嚴禁行人進出危險區域。拆除作業必須按施工作業順序進行，從邊開始由上而下，逐層進行。嚴禁上下同時作業，連墻體必須隨腳手架逐層拆除。如：分段拆除，高度不大于2步，操作人員必須統一指揮上下呼應，動作協調。七、樓層操作平臺搭設方案（一）操作平臺在施工中用于堆料吊運周轉料臺組裝搭設材料，由鋼管、扣件、槽鋼、鋼絲繩、木或竹跳板所組成。（二）料臺應在地面上進行組裝，焊接成品后進行安裝，組裝，安裝后必須由項目部檢查員，安全員進行12、驗收合格后使用。（三）料臺搭設事先由技術員出圖，你并進行計算，進行事先埋設各種預埋件，料臺必須由維護欄桿。斜拉保險鋼絲繩，料臺面滿鋪挑板，并綁扎牢固，吊運安裝就位時，必須平穩正確，待固定后進行放松脫鉤，具體做法見附圖：操作平臺最大橈度計算（一）根據簡圖計算鋼絲繩的最大拉力選用鋼絲繩1.根據靜力平衡原理求得R=19,01KN2.根據【Fg】=aFg/F選用鋼絲繩截面：A=0.85 Fg=165.5KN K=7故應選用15.5,6X19 的鋼絲繩，板上均布荷載選用12.24KN/.（二）根據結構的最大橈度驗算主桿的截面組合形式1.最大橈度取值為L/150=4200/150=28mm2.根據結構的最13、大橈度公式求得立桿的最大橈度為：根據慣性距的平移公式求得，組合截面的Iz=1.4921X106mm查表得鋼管的彈性模量為E=2.06X10KN/mm根據Wa=1/24EI【4aRa（3La）3qa（4Lb+a）】得Wa=9.3mmWaf故本結構剛度滿足要求。鋼絲繩的注意事項：1鋼絲繩解開使用時銀帆正確的方法進行，以免鋼絲繩產生扭結，鋼絲繩在切斷前在切口兩側用細鐵絲捆扎，以防切斷后繩頭松散。2.卡鋼絲繩夾座扣在鋼絲繩的工作段上，U 型螺栓扣在鋼絲繩的尾端上，鋼絲繩夾不得在鋼絲繩上交替布置。3繩夾不正確布置時，固定處的強度至少為鋼絲繩自身強度的80%，繩夾在實際使用中受載1、2次后螺栓要進行擰緊。14、4.該平臺使用時其上部活荷載不能超過900Kg.八、腳手架計算 1、荷載計算:立桿承受的結構自重標準值 NG1=0.1415=2.1 kN腳手板的自重標準值NG2=0.351.51.5(1.05+0.3)=0.53 kN欄桿與擋腳板自重標準值 NG3=0.141.51.52=0.16 kN吊掛的安全設施荷載：NG4 = 0.051.515 = 1.12 kN靜荷載標準值 NG=2.1+0.53+0.16+1.12=3.91 kN活荷載標準值NQ=311.51.052=2.36 kN風荷載標準值Wk=0.70.741.20.55=0.34 kN/m2不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值 N=1.15、23.91+1.42.36=8 kN考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值 N=1.23.91+0.851.42.36=7.5 kN風荷載標準值產生的立桿段彎矩：Mwk=0.341.51.5210=0.11 kN.m風荷載設計值產生的立桿段彎矩：Mw=0.851.40.11=0.13 kN.m構配件自重標準值產生的軸向力：NG2k=0.53+0.16+1.12=1.81 kN2、立桿的穩定性計算:(1)、立桿的長細比計算:其中 l 立桿的計算長度 l = 1.1551.51.5=2.6 mI 立桿的回轉半徑 I = 1.58 cm經過計算,立桿的長細比 =2.61001.58=165(2)、立桿的16、穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式其中：A 立桿凈截面面積；取A=4.89 cm2N 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值；取N=8 kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 的結果查表得到=0.259不考慮風荷載時立桿的穩定性=81000(0.259(4.89100)=63.17 N/mm2考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式其中：A 立桿凈截面面積；取A=4.89 cm2W 立桿凈截面模量(抵抗矩)；取W=5.08 cm3N 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值；取N=7.5 kNMw 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩；取Mw=0.13 kN.m 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 17、的結果查表得到=0.259考慮風荷載時立桿的穩定性=7.51000(0.259(4.89100)+(0.131000000)(5.081000)=84.81 N/mm2不考慮風荷載時,立桿穩定性小于等于205N/mm2,滿足要求考慮風荷載時,立桿穩定性小于等于205N/mm2,滿足要求3、最大搭設高度的計算：不組合風荷載最大搭設高度：組合風荷載最大搭設高度：其中：A 立桿凈截面面積 A = 4.89 cm2W 鋼管截面抵抗矩 W = 5.08 cm3f 鋼管立桿抗壓強度設計值 f= 205 N/mm2gk 每米立桿承受的結構自重標準值 gk=0.14 kN/mNQK 活荷載標準值 NQK=2.18、36 kNMwk 計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩 Mwk=0.11 kN.mNG2K 構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K=1.81 kN 軸心受壓桿件穩定系數 = 0.259經計算，不組合風荷載最大搭設高度 Hs=(0.259(4.89100)2051000)-(1.21.81+1.42.36)(1.20.14)=121.95 m組合風荷載最大搭設高度 Hs=(0.259(4.89100)2051000)-(1.21.81+0.851.4(2.36+0.110.259(4.895.08100)(1.20.14)=105.47 m最大搭設高度應該取上式中的較小值 Hs=105.47m由于19、搭設高度Hs大于等于26m,所以按下式調整:經計算得到腳手架高度限值為 H=95.41m調整后的高度不宜超過50m,故:腳手架最大高度應為50m故滿足施工要求。4、連墻件的計算:(1)、風荷載產生的連墻件軸向力設計值按照下式計算：其中：wk 風荷載基本風壓值，wk=0.34 kN/m2Aw 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積；Aw=13.5 m2經計算得到：風荷載產生的連墻件軸向力設計值 Nlw=1.40.3413.5=6.43 kN(2)、連墻件的軸向力計算值應按照下式計算：其中 No 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力；取No=5 kNNlw 風荷載產生的連墻件軸向力設計值 20、Nlw=6.43 kN經計算得到：連墻件軸向力計算值Nl=6.43+5=11.43 kN(3)、連墻件軸向力設計值其中： 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 查表得到=0.949A 立桿凈截面面積 A = 4.89 cm2f 鋼管的強度設計值 f = 205 N/mm2經過計算得到Nf=0.949(4.89100)2051000=95.13 kN長細比 計算:其中: l 計算長度 l = 0.3 mI 鋼管回轉半徑 I = 1.58 cm經過計算,立桿的長細比 =0.31001.58=19計算結果:連墻件軸向力計算值小于等于連墻件的軸向力設計值；滿足要求連墻件軸向力計算值小于等于扣件抗滑承載力 21、12 kN,滿足要求5、懸挑梁受力計算:（1）、懸挑梁所受集中荷載計算其中 P 腳手架立桿傳遞的集中荷載 P=8 kN經過計算: F = 8 kN（2）、挑梁最大彎矩其中: F 懸挑梁受的集中荷載 F=8 kNlb 腳手架橫距 lb=1.05 mb 腳手架內排架距墻距離 b=0.3 mq 懸挑梁自重標準值 q=0.142 kN/ml 懸挑梁梁上支撐點距墻固支點距離 l=1.35 m經過計算: M=81.050.32(3-0.31.35)(21.352)+0.1421.3529128=0.59 kN.m（3）、支撐點的最大支座力其中: F 懸挑梁受的集中荷載 F=8 kNlb 腳手架橫距 lb=22、1.05 mb 腳手架內排架距墻距離 b=0.3 mq 懸挑梁自重標準值 q=0.142 kN/ml 懸挑梁梁上支撐點距墻固支點距離 l=1.35 m經過計算: Rp=80.32(3-0.31.35)(21.352)+0.1421.3538=8.62 kN（4）、固支點的最大支座力其中: F 懸挑梁受的集中荷載 F=8 kNlb 腳手架橫距 lb=1.05 mb 腳手架內排架距墻距離 b=0.3 mq 懸挑梁自重標準值 q=0.142 kN/ml 懸挑梁梁上支撐點距墻固支點距離 l=1.35 m經過計算: RO=81.05(3-1.352)(21.35)+0.1421.3558=7.57 kN23、（5）、支桿的軸向力計算其中: Rp 支撐點的最大支座力 Rp = 8.62 kN 支桿(拉繩)與懸挑梁夾角 = 65.04 度經過計算: T = 8.62sin(65.04) = 9.51 kN（6）、懸挑梁軸向力計算其中: Rp 支撐點的最大支座力 Rp = 8.62 kN 支桿(拉繩)與懸挑梁夾角 = 65.04 度經過計算: N = 8.62tg(65.04) = 4.01 kN6、懸挑梁撓度計算:懸挑梁有支撐或拉繩時,不用計算懸挑梁的撓度.7、懸挑梁強度計算（1）、懸挑梁型鋼截面應力計算其中: A 截面面積 A = 26.131 cm2W 截面抵抗矩 W = 141 cm3M 挑梁最24、大彎矩 M = 0.59 kN.mN 懸挑梁所受軸向力 N = 4.01 kN經過計算: = 10000000.59(1.051000141)+10004.01(10026.131) = 5.52 N/mm2型鋼截面應力小于等于鋼材強度設計值 205 N/mm2,故滿足要求8、懸挑梁整體穩定性計算其中: W 截面抵抗矩 W = 141 cm3M 挑梁最大彎矩 M =0.59 kN.mb 型鋼整體穩定系數型 b = 0.93經過計算: = 0.591000000(1410.931000) = 4.5 N/mm2懸挑梁整體穩定性小于等于鋼材強度設計值 205 N/mm2,故滿足要求9、懸挑梁與建筑25、物連接的焊縫計算（1）、焊縫的正應力其中: t 焊縫厚度 t = 9.5 mmlw 懸挑梁與建筑物連接的焊縫長度 lw = 100 mmN 懸挑梁所受軸向力 N = 4.01 kN經過計算 : = 4.011000(100-29.5)9.5) = 5.21 N/mm2焊縫的正應力小于等于焊縫抗壓強度設計值 205 N/mm2,故滿足要求（2）、焊縫的剪應力其中: t 焊縫厚度 t = 9.5 mmlw 懸挑梁與建筑物連接的焊縫長度 lw = 100 mmN 固支點的最大支座力 N = 7.57 kN經過計算 : = 7.571000(100-29.5)9.5) = 9.84 N/mm2焊縫的剪26、應力小于等于焊縫抗剪強度設計值 120 N/mm2,故滿足要求（3）、焊縫的折算應力其中: 焊縫的正應力 = 5.21 N/mm2 焊縫的剪應力 = 9.84 N/mm2經過計算: f = sqrt(5.212+39.842) =17.82 N/mm2焊縫的折算應力小于等于焊縫折算應力設計值 1601.1=176 N/mm2,故滿足要求10、支撐桿計算（1）、支桿長細比計算 = l/i = 3.21.58 = 203 支桿的穩定系數 根據 支桿長細比 查表取: 0.175（2）、支桿的穩定性計算其中: N 支桿軸向力 N = 9.51 kNA 支桿凈截面面積 A = 4.89 cm2 支桿的穩27、定系數 = 0.175經過計算: = (9.511000)(0.1754.89100) = 111.13 N/mm2支桿的穩定性小于等于支桿抗壓強度設計值 205 N/mm2,故滿足要求（3）、對接焊縫強度計算其中: N 挑梁支點最大支座力 N = 8.62 kNlw 焊縫長度,取支撐鋼管周長 lw = 150.8 mmt 焊縫厚度,取支撐鋼管壁厚 t = 3.5 mm經過計算: = 8.621000(150.83.5) = 16.33 N/mm2對接焊縫強度小于等于焊縫抗壓強度設計值 205 N/mm2,故滿足要求九、腳手架搭設質量保證措施 1.腳手架材料選用雙排鋼管落地式腳手架，鋼管外徑為28、48mm，壁厚為3.5mm鋼管，嚴禁使用管銹蝕彎曲、變形、滑絲的扣件。密目安全網必須有合格證、質保書，并進行做檢測試驗，合格后方可使用。木腳手架應用厚度不小于50mm的杉木或松木板，寬度200-250mm為宜。凡有腐朽、扭曲、斜紋、破裂和打橫透節的不得使用，竹串片腳手架厚度為50mm，并用直徑8-10mm螺栓。按間距500-600之間，寬度應為250-300mm，必須是比價堅實、平整的竹串片腳手架。 2.腳手架基礎，室外回填土必須分層回填夯實，表面必須平整，澆C10砼墊層或用支撐墊板，并做好排水，防止滲透沉降。開始搭設必須拉線搭設，并測水平標高，搭設腳手架必須按施工操作順序進行，并符合施工規范29、要求。 3.搭設腳手架一次搭設，高度連接墻件以上二步，每搭設完必須進行校正步距、橫距、縱距及立桿的垂直度，校正合格后把連墻件固定后再進行搭設。 4.扣件規格必須與鋼管外徑相同，螺栓擰緊力不小于40Nm且不大于65Nm，在主節點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪力撐、橫向斜撐等用直角扣件，旋轉扣件的中心點的互相距離不應大于150mm，對接扣件開口朝上或朝內，各桿件端頭深處扣件蓋板邊緣的長度不小于100mm。 5.密目安全網安裝用14#鐵絲，在橫桿為主必須綁扎牢固，網與網間接縫必須平順平整，密封綁扎牢固。 6.在一層腳手架底必須張拉平網，往上為10米處進行張拉一道。 7.腳手架搭設，按施工進度搭設，30、搭設一步完必須由本項目質檢員、安全員進行驗收。合格后，并進行掛牌使用。十、腳手架搭設安全保證措施 1.搭拆腳手架必須由專業架子工擔任，架子工必須持證上崗。上崗人員需定期進行體檢，凡不適于高處作業者，不得上腳手架操作。 2.搭拆腳手架時工人必須正確戴安全帽，系安全帶，穿防滑鞋，安全帶做到上掛下用。 3.不得在腳手架上集中堆放鋼管、鋼筋等物件。嚴禁在腳手架上拉攬風繩或固定、架設混凝土泵管及起重設備。 4.六級及六級以上大風和雨、雪、霧天應停止腳手架的搭設、拆除及施工作業。雨、雪后上架作業時應有防滑措施，并應掃除積雪。 5.施工期間不得拆除下列桿件：交叉支撐，水平加固桿：連墻件（如：剪力撐、水平加固31、桿、掃地桿、封口桿等）；欄桿。 6.沿腳手架外側嚴禁任意攀登。 7.對腳手架須設專人負責進行經常檢查和維護，安全網按有關規定搭設或拆除。定期檢查項目如下： （1）桿件的設置和連接，連墻體、支撐、門洞支架等的構造是夠符合要求； （2）地基是否積水，底座是否松動，立桿是否懸空； （3）扣件螺栓是否松動； （4）高度自24米以上的腳手架，其立桿的沉降與與垂直度的偏差是否符合規范規定； （5）安全防護措施是否符合要求； （6）是否超載。 8.嚴禁將外徑48mm與51mm的鋼管混合使用。 9.在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。 10.臨接搭設腳手架時，外側應有防止墜物傷人的防護措施32、。 11.具備腳手架接地、避雷措施。 12.搭拆搭腳手架時，地面設維護欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。 13.及時按規定做好臨邊洞口的防護措施。十一、操作平臺搭設方案1操作平臺在施工中用于堆料吊運周轉料臺組裝搭設材料，有鋼管、扣件、槽鋼、鋼絲繩、木或竹跳板所組成。2.料臺應在地面上進行組裝，焊接成品后進行安裝，、組裝，安裝后必須由項目部檢查員，安全員進行驗收合格后使用。3.料臺搭設事先由技術員出圖，并進行計算，進行事先埋設各種預埋件，料臺必須有維護欄桿。斜拉保險鋼絲繩，料臺面滿鋪跳板，并綁扎牢固，吊運安裝就位時，必須平穩正確，帶固定后進行放松脫鉤。具體做法見附圖。操作平臺最大撓33、度計算1.根據簡圖計算鋼絲繩的最大拉力選用鋼絲繩（1） 根據經理平衡原理求得R=19.01KN（2） 根據【Fg】=aFg/F選用鋼絲繩截面：A=0.85 Fg=165.5KN K=7故【Fg】=0.85X165.5、7=20.1KN故應選用15.5,6 X19的鋼絲繩，板上均布荷載選用12.24KN/2.根據結構的最大撓度驗算主桿的截面組合形式（1）最大允許撓度取值為L/150=4200/150=28mm（2）根據結構的最大撓度公式求得立桿的最大撓度為： 根據慣性距的平移公式求得，組合截面的Iz=1.4921X106 mm 2查表得鋼管的彈性模量為E=2.06X102KN/ mm2根據Wa=1/24EI【4aRa（3L2a2）3qa2（4Lba2）】得Wa=9.3 mmWaf故本結構剛度滿足要求。鋼絲繩的注意事項1.鋼絲繩解開使用時應按正確的方法進行，以免鋼絲繩產生扭結，鋼絲繩在切斷前在切口兩側用細鐵絲捆扎，以防切斷后繩頭松散。2.卡鋼絲繩夾座扣在鋼絲繩的工作段商上，U行螺栓扣在鋼絲繩的尾段上，鋼絲繩夾不得在鋼絲繩上交替布置。3.繩夾不正確布置時，固定處的強度至少為鋼絲繩自身強度的80%，繩夾在實際使用中受載1、2次后螺栓要進行擰緊。4.該平臺使用時其上部活荷載不能超過900Kg.