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1、正本疊拼和類獨棟別墅區及小高層住宅項目后澆帶施工方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月目 錄一、編制依據:3二工程概況：3三、 模板結構施工分析5（一）承載受力體系51、荷載傳力線路：5（二）支撐結構構件連接5（三）需要材料6四、后澆帶模板制作與安裝：61、模板制作：62、模板安裝順序：6五、后澆帶模板安裝質量要求8六、后澆帶鋼筋施工9（4）采用單層鋼板網隔斷固定。9七、后澆帶混凝土施工971、特 點1072、施工工藝1073、施工要求1174、“后澆帶”安裝1275、機具設備12八、模板的拆除技術措施122、九、安全技術措施13十、 注意事項14十一、模板支撐體系與計算151.模板支架參數152.荷載參數153.材料參數151、荷載計算16(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：16(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：162、強度計算173、撓度計算17方木楞計算簡圖（mm）181.荷載的計算：18(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：18(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：182.強度驗算:183.抗剪驗算：184.撓度驗算:181.靜荷載標準值包括以下內容：20(1)腳手架的自重(kN)：20(2)模板的自重(kN)：21(3)鋼筋混凝3、土樓板自重(kN)：212.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。213.立桿的軸向壓力設計值計算公式21立桿的穩定性計算公式21一、編制依據:主要依據施工圖紙，施工組織設計，國家及江蘇省有關建筑工程的政策、技術規范、安全法規、規程、標準和規定以及現場實際情況編制的。二工程概況：工程名稱：xx項目四標段工程地點：建設單位：設計單位：施工單位：監理單位： xx項目占地平面近似于不規則五邊型，功能為疊拼和類獨棟別墅區及小高層，擬建別墅總層數為34層及小高層8層和小高層16層。標類獨棟（6264#）共計3棟，疊拼（6572#）共計8棟，8層小高層（7379#）共計7棟，16層小高層（80#4、82#）共計3棟，總建筑面積約為9萬平方米。類獨棟為地下兩層、地上三層的框架結構。疊拼為地下一層、地上四層+隔熱層的框架結構。八層和十六層小高層為地下一層、地上八（十六）層的剪力墻結構。標段工程結構為8棟疊拼、3棟類獨棟、7棟8層小高層和3棟16層小高層，形成組團式。其中類獨棟、疊拼為框架結構、小高層為剪力墻結構。無錫龍湖艷瀾山項目標段類獨棟別墅地上為三層，有下沉式庭院。基礎形式為天然地基筏板基礎，0.00相當于絕對標高5.50M，地下室底板結構標高主要為-5.75M。地下室為鋼筋混凝土框架結構體系。主樓首層樓面結構標高為-0.03M，主樓為鋼筋砼框架異型柱結構體系，疊拼別墅為地下一層，地上四5、層加隔熱層的框架結構。基礎形式為天然地基筏板基礎，0.00相當于絕對標高4.60M，地下室底板結構標高主要-4.65M和-4.850M，板厚400mm，地下室為鋼筋混凝土框架結構體系。主樓首層樓面結構標高為-0.03M，板厚為120mm。8層小高層為地下一層，地上8層的剪力墻結構。基礎形式為天然地基筏板基礎，0.00相當于絕對標高4.60M，地下室底板標高-3.5m，板厚600mm。16層基礎形式為樁基礎，0.00相當于絕對標高4.60M，地下室底板標高-5.8m，板厚550（850）mm。主樓首層樓面結構標高為-0.03M，板厚為120mm。主樓為鋼筋砼剪力墻結構體系、現澆樓面組成，單棟長36、2.2m，寬14.6m，層高為2.9m。從總平面圖來看，單層地下室頂板上為厚度約1.0m的覆土層，其上為綠化。各地下車庫相互貫通，形成只有底板而沒有頂板的地下庭院是本工程最大的建筑特色。基礎地下室：本工程為多層別墅洋房和小高層，地下室一層（局部地下兩層）。標段工程基礎設計采用天然地基（高層為樁基礎），筏板基礎，類獨棟柱下局部加反柱帽,0.00相當于絕對標高5.500，基礎底面標高為-5.750m。其余0.00相當于絕對標高4.600，小高層基礎底面標高為-3.500m，疊拼-4.650m(-4.850m)。基礎持力層為2層粉質粘土，修正后的地基基礎承載力特征值為200KPa。地基開挖時如遇暗浜7、枯井需清除干凈后用砂石分層夯實回填至設計標高。地下室機械和人工挖土深5.00M以內,鋪筑素砼C15墊層后做防水及保護層，再做C30混凝土滿堂整板基礎, 基礎砼強度為C30（P6），基礎梁,筏板，地下室外墻保護層厚度為50mm（30）。因工程每棟地下車庫都有三六處后澆帶，寬度為1000（部分為500）；很據規范要求后澆帶混凝土強度應比同區域強度提高一級，并使用微膨脹砼。所以后澆帶施工成為本工程比較有特色的地方，特別是在模板安裝和拆除方面必須引起我項目部高度重視，防止施工不當而引起重大質量事故。三、 模板結構施工分析（一）承載受力體系1、荷載傳力線路：上部荷載模板木楞、鋼楞鋼管排架結構。（二）支8、撐結構構件連接1、九夾板與木楞采用鐵釘固定2、鋼管之間、鋼管與木楞之間采用模板工程中的各連接件連接。（三）需要材料1、樓板模板、梁、柱均采用九夾板2、支撐材料采用40mm90mm的木楞，48mm3.5鋼管，直角與旋轉扣件。4、連接結構構件采用模板工程中的各種連接件。四、后澆帶模板制作與安裝： 1、模板制作： 根據本工程特點，頂板底模采用18mm厚優質多層板和40mm90mm的木楞，間距為150，采用鋼管扣件緊固、支撐；為了保證后澆混凝土與兩側混凝土結合密實頂板模板安裝順序：后澆帶部位模板采用整塊模板制成，與兩側模板接縫位置設在后澆帶兩側300以外，并組成獨立的支撐體系，在兩側模板拆除時不擾動該9、部位。2、模板安裝順序：測量放線搭設排架安裝木楞調整頂板模板的板底標高鋪設九夾板模板加固檢查模板平整度并調平驗收合格交下道工序組裝前按設計要求彈好線，確定正確位置，確定架體標高。根據模板的支撐需要搭設支撐架。3、安裝時橫豎方木背楞間距尺寸要均勻，選用方木背楞、排木間距控制在150左右。施工時嚴格按照尺寸間距進行施工，方木背楞安裝要橫平豎直，并且搭接要錯開，不準集中在同一個截面上搭接，模板在安裝過程中要及時檢查垂直度和模板的平整度，以便及時調整，保證模殼的截面尺寸符合設計要求。在現場鋸裁料時，必須在模板外面操作，避免鋸末掉落在模殼內污染現場，影響施工質量。4、平臺模板鋪設時，應通長拉線鋪設，在柱10、角的割口必須方正，接縫嚴密。并檢查平臺開間尺寸是否符合圖紙要求，板與板拼縫偏大的應粘貼單面膠帶。說明：模板支架四邊與中間每隔四排支架立桿應設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續設置；模板支架立桿采用雙扣件；中間部位有施工通道處留設施工通道。五、后澆帶模板安裝質量要求1、組裝的模板必須規范要求，模板拼裝縫不漏漿。2、各種連接件、加固配件必須安裝牢固，無松動現象。模板拼裝要求嚴密。各種預埋件、預留孔洞位置要求準確，固定要牢固。3、安裝允許偏差（1）現澆結構安裝允許偏差應符合下表序號項 目允許偏差（mm）1軸線位置52底模上表面標高53截面內部尺寸基 礎10柱、墻、梁+4、-54層高垂直全高5m6全高5m11、85相鄰兩板表面高低差26表面平整（2m長度上）5六、后澆帶鋼筋施工(1).施工后澆帶定位見結施平面圖，后澆帶的寬度1000mm，板梁筋貫通不斷。(2).施工后澆帶的混凝土應采用無收縮混凝土或微膨脹混凝土，其混凝土強度等級應提高5MPa。（3）頂板部位后澆帶的原有鋼筋不應切斷，并按上圖要求增配補強鋼筋。板筋補強：板底補強筋取板底鋼筋截面面積的一半，長度為1360mm，間距200。板面補強筋同板底補強筋。（4）采用單層鋼板網隔斷固定。七、后澆帶混凝土施工“后澆帶”是指在現澆整體鋼筋混凝土結構中，只在施工期間保留的臨時性沉降收縮變形縫，并根據工程條件，保留一定的時間后，再用混凝土澆筑密實成為連續整12、體、無沉降、收縮縫的結構。后澆帶在其兩側混凝土澆筑42天后采用補償收縮砼澆筑，養護時間不少于28天，施工前，對后澆帶部位和外貼式止水帶予以保護，嚴禁落入雜物和損傷止水帶。由于地下室外墻過長，設計藍圖中已增加垂直后澆帶的設置，避免外墻板裂縫。 71、特 點“后澆帶”在施工期間存在，是一種特殊的、臨時性沉降縫和收縮縫。其目的是取消結構中的永久性沉降縫。通過設置“后澆帶”， 既可以解決大體積混凝土澆筑中的施工問題，又可以解決高低結構的沉降變形協調問題。使大體積混凝土可以分塊施工，加快了施工進度，縮短了施工工期。由于不設永久性的沉降縫，簡化了建筑結構設計，同時也減少了滲漏水的因素。“后澆帶”的鋼筋一次13、成型，混凝土后澆。通過認真澆搗“后澆帶”混凝土，精心養護，使“后澆帶”的混凝土與先澆搗的混凝土邊為整體。 72、施工工藝 “后澆帶”的設置結構設計中由于考慮沉降原因而設計的“后澆帶”，施工中應嚴格按設計圖紙留置。由于施工原因而需設置“后澆帶”時，應視工程具體情況而定，留設的位置應經設計院認可。 “后澆帶”的保留時間“后澆帶”的保留時間，本工程設計要求，后澆帶應在兩側混凝土完成后42天澆注。澆灌前清理操作面刷界面劑, 用C35混凝土回澆。“后澆帶”的保護 地下車庫筏板的“后澆帶”留設后，采取木蓋板覆蓋在筏板的上皮鋼筋上，蓋板兩邊應比“后澆帶”各寬出500mm以上。保護措施，防水垃圾雜物掉入“后澆14、帶”內。地下室外墻豎向“后澆帶”的保護措施可采用砌磚保護。“后澆帶”的封閉“后澆帶”的模板，采用鋼板網，澆筑結構混凝土時，水泥漿從鋼板網中滲出，“后澆帶”施工時，鋼板網不必拆除。“后澆帶”無論采用何種形式設置，都必須在封閉前仔細地將整個混凝土表面的浮漿鑿清，并形成毛面，徹底清除“后澆帶”中的垃圾及雜物，并隔夜澆水濕潤。底板及地下室外墻的“后澆帶”的止水處理，按設計要求及相應的施工驗收規范進行。“后澆帶”的封閉材料應采用比設計強度等級提高一級的無收縮混凝土（施工后澆帶的混凝土應采用無收縮混凝土或微膨脹混凝土,其混凝土強度等級應提高5MPa）澆筑振搗密實，并保持不少于30天的保溫、保濕養護。 7315、施工要求 使用膨脹劑和外加劑的品種，應根據工程性質和現場施工條件選擇，并事先由混凝土攪拌站通過度試驗配合比。 所有膨脹劑和外加劑必須具有出廠合格證及產品技術資料，并符合相應標準的要求。 由于膨脹劑的摻理直接影響混凝土的質量，如超過適宜摻量，會使混凝土產生膨脹破壞; 低于要求摻量，會使混凝土的膨脹率達不到要求。因此，要求膨脹劑的稱量由專人負責，誤差不大于膨脹劑重量的2%。混凝土應攪拌均勻，如攪拌不均勻會產生局部過大的膨脹，造成工程事故，所以應將摻膨脹劑的混凝土攪拌時間適當延長。混凝土澆筑812h后，應采取保溫保濕條件下的養護，待模板拆除后，仍應時行保濕養護不得少于28天。 澆筑“后澆帶”的混凝16、土如有抗滲要求，應按有關規定制作抗滲試塊。為防止混凝土中水泥漿流失，提高混凝土密實度，從而提高混凝土的抗裂性能，振搗時間應適當延長，待12小時后再抹平壓光數遍，減少表面裂縫產生。 74、“后澆帶”安裝“后澆帶”施工時模板的支撐安裝牢固，鋼筋進行清理整形，施工的質量應滿足鋼筋混凝土設計和施工驗收規范的要求，以保證混凝土密實不滲水和產生有害裂縫。 75、機具設備“后澆帶”施工所需的機具設備采用常規混凝土機具設備。澆搗混凝土時，應有專人指揮，使用振動棒前應檢查漏電開關，保護電源線路是否良好。電源不得有接頭，振動機移動時，不能硬拉電線，更不能在鋼筋和其他銳利物上拖拉，防止割破拉斷電線而造成觸電傷亡事故17、。八、模板的拆除技術措施1、拆模前，作業班組必須申請拆模令：經技術科批準后方可拆除。2、拆模條件：鋼筋混凝土結構強度條件，通過制作同條件試塊來確定，容許拆模值，。由于本后澆帶是單獨設立模板支架，必須等后澆帶施工完畢，根據本工程條件，必須達到100%以上才可以拆除。（見附圖）3）、拆模順序對后澆帶周圍的模板拆除前，先拆除柱模板及梁側模，再拆除樓板底模，最后拆除梁底模。保證后澆帶受力不受影響。其順序為：拆除支撐側模的水平拉桿、剪力撐拆除柱模板拆除梁連接件及側模松動支撐樓板模板的鋼楞、木楞分段、分片拆除樓板模板及支撐拆除梁底模板和支撐。 4）、后澆帶兩側支撐區域范圍內不得拆除，在后澆帶封閉后在拆除。18、5）、拆下來的模板要及時整理運走，不得堆放在后澆帶腳手架上。九、安全技術措施1、 遵守國家有關建筑安裝工程施工安全防火等規范、規定。2、 裝拆模板必須有穩固的登高工具。3、 在模板的緊固件、連接件、支撐件未安裝完畢前，不得站立在模板上操作。4、 在拆模時，在腳手架和操作臺上堆放模板、鋼管等物件時，應按規定要求放平穩，防止脫落，并不得超載。5、 進入施工現場人員必須戴好安全帽，搭設排架屬高空作業，施工人員必須佩帶安全帶，并做到高掛低用并系牢固。6、 不適宜高空作業的人員，不得進行高空作業。7、 應按規范、規定和施工組織設計的要求對鋼管、扣件、腳手板等進行檢查，驗收不合格的不得使用。對檢驗合格的構19、配件應按品種、規格分類堆放整齊。8、 工作前應先檢查使用工具是否牢固，板手等工具必須用繩鏈系掛在身上，釘子必須放在工具袋內，以免掉落傷人，工作時思想要集中，防止釘子扎腳和空中滑落。9、 兩立桿的對接扣件應交錯布置，相鄰立桿的接頭不應設置在同步內。10、 相鄰的兩根縱向水平牽桿不得設在同一跨或同一步內，不同步或同跨的兩鄰縱向水平桿接頭在水平方向錯開距離不應小于500MM。11、 剪刀撐的設置與地面的夾角應在4560之間，斜桿的延長應采用搭接，其搭接長度不小于1M。12、 各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100MM。13、 搭設過程中及時對步距、縱距、橫距及立桿的垂直度進行校正，垂直度偏差20、不大于1。十、 注意事項1、 樓板模板就位拼裝時，宜以每個節間從四周先角模板與梁模板連接，然后向中央鋪設。2、 模板的拆除，除了側模應保證混凝土表面及棱角不受損壞時方可拆除外，底模應按混凝土結構工程施工及驗收規范（GB50204-92）的有關規定執行。3、 模板拆除的順序和方法應按照配板設計的規定進行，遵循先支后拆，后支先拆，先非承重部位以及自上而下的原則。拆模時嚴禁用大錘和撬棒硬砸硬撬。4、 拆模時，操作人員應站在安全處，以免發生安全事故。待該片段模板全部拆除后，方準將模板等運出、堆放。5、 拆下的模板等嚴禁拋擲，要有人接應傳遞，按指定地點堆放。6、 任何達不到規范要求的模板、扣件、鋼管等均21、不得使用。十一、模板支撐體系與計算一)、參數信息:1.模板支架參數橫向間距或排距(m):0.80；縱距(m):0.80；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設高度(m):2.90；采用的鋼管(mm):483.0 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:雙扣件，取扣件抗滑承載力系數:0.80；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000；3.材料參數面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎22、強度設計值(N/mm2):13；木方彈性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):150.000；木方的截面寬度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):90.00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元二)、模板面板計算:模板面板為受彎構件,按三跨連續梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 901.82/6 = 48.6 cm3；I = 901.83/12 = 43.74 cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算(23、1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.40.8+0.350.8 = 9.315 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 10.9= 0.9 kN/m；2、強度計算計算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.29.315+1.40.8= 12.438kN/m最大彎矩M=0.112.4381502= 27985.5 Nmm；面板最大應力計算值 =M/W= 27985.5/48600 = 0.576 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 0.576 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 N/24、mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1= 9.315kN/m面板最大撓度計算值 = 0.6779.3151504/(100950043.74104)=0.008 mm； 面板最大允許撓度 =150/ 250=0.6 mm；面板的最大撓度計算值 0.008 mm 小于 面板的最大允許撓度 0.6 mm,滿足要求!三)、模板支撐方木的計算:方木按照三跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=bh2/6=499/6 = 54 cm3；I=bh3/12=4999/12 = 243 cm4； 方木楞計算簡圖（mm）1.荷載的計25、算：(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.150.4+0.350.15 = 1.552 kN/m ；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 10.15 = 0.15 kN/m；2.強度驗算:計算公式如下:M=0.1ql2均布荷載 q = 1.2 q1+ 1.4 q2 = 1.21.552+1.40.15 = 2.073 kN/m；最大彎矩 M = 0.1ql2 = 0.12.0730.92 = 0.168 kNm；方木最大應力計算值 = M /W = 0.168106/54000 = 3.11 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13.0026、0 N/mm2；方木的最大應力計算值為 3.11 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.62.0730.9 = 1.119 kN；方木受剪應力計算值 = 3 1.119103/(2 4090) = 0.466 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.466 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.4 N/mm2，滿足要求!4.撓度驗算:計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷載 q = q1 = 1.552 k27、N/m；最大撓度計算值 = 0.6771.5529004 /(10090002430000)= 0.315 mm；最大允許撓度 =900/ 250=3.6 mm；方木的最大撓度計算值 0.315 mm 小于 方木的最大允許撓度 3.6 mm,滿足要求!四)、板底支撐鋼管計算:支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P1.866kN; 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.98 kNm ；最大變形 Vmax = 2.198 mm ；最大支座力 Qmax = 12.2828、3 kN ；最大應力 = 979604.43/5080 = 192.836 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 192.836 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為 2.198mm 小于 900/150與10 mm,滿足要求!五)、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(29、規范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值; 計算中R取最大支座反力,R= 12.283 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 六)、模板支架立桿荷載設計值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1292.9 = 0.374 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.80.8 = 0.284 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 250.40.80.8 = 8.1 kN；30、靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 8.758 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。活荷載標準值 NQ = (1+2 ) 0.80.8 = 2.43 kN；3.立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 13.911 kN；七)、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 =N/(A)f其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 13.911 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 Lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.831、9 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿受壓應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；根據扣件式規范，立桿計算長度L0有兩個計算公式L0=kuh和L0=h+2a，為安全計，取二者間的大值，即L0=max1.1551.71.5，1.5+20.1=2.945； k - 計算長度附加系數，取1.155； - 考慮腳手架整體穩定因素的單桿計算長度系數，取1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；得到計算結果：立桿計算長度 L0=2.945；L0 / i = 2945.25 / 15.8=186 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.207 ；鋼管立桿受壓應力計算值；=13911.468/(0.207489) = 137.434 N/mm2；立桿穩定性計算 = 137.434 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f= 205 N/mm2，滿足要求！