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1、小區廉租房扣件式鋼管落地腳手架搭設立桿剪刀撐連墻件施工方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月腳手架專項施工方案一、編制依據1、依據新XX小區廉租房三期及公租房一期工程1#2#樓施工設計圖紙；2、依據XX小區廉租房三期及公租房一期工程1#2#樓施工組織設計；3、各類參考規范、圖書：建筑施工計算手冊江正榮著 中國建筑工業出版社；建筑施工手冊第四版 中國建筑工業出版社；鋼結構設計規范GB50017-2003 中國建筑工業出版社；建筑施工腳手架實用手冊（含垂直運輸設施）中國建筑工業出版社；建筑結構荷載規范GB5002、09-2001中國建筑工業出版社；建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001 中國建筑工業出版社；建筑地基基礎設計規范GB50007-2002中國建筑工業出版社；建筑施工安全檢查標準JGJ59-99中國建筑工業出版社；二、工程概況擬建的XX小區廉租房三期及公租房一期工程1#2#樓是由XX縣城市經營有限公司投資興建，建筑物層數為地上7層；建筑高度為屋面檐口到室外地面m，到屋面最高高度為24.2m,兩棟總面積約為11018m2。本工程基礎設計等級為丙級，抗震設防類別為丙類，建筑結構安全等級二級，所在地區的抗震設防烈度為六度，屋面防水等級二級，其防水層耐久年限為15年，整個工程耐火等3、級為二級，剪力墻抗震等級為三級，框架抗震等級為四級，建筑耐久年限50年。結構體系為框架結構，基礎采用獨立基礎，持力層為殘積砂質粘性土和粉質粘土，上部結構體系為現澆鋼筋混凝土框架結構。本工程由XX縣方正建設監理有限公司監理，福建省沙縣安泰建設工程有限公司組織施工；由張河興擔任項目經理，莊斌龍擔任技術負責人。按要求搭設落地式鋼管腳手架，搭設高度為m。三、搭設流程及施工工藝鋼管落地腳手架 落地腳手架搭設的工藝流程為：場地平整、夯實基礎承載力實驗、材料配備定位設置通長腳手板、底座縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿（擱柵）剪刀撐連墻件鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網。 定距定位。根據構造要求在建筑物四角用尺4、量出內、外立桿離墻距離，并做好標記；用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記；墊板、底座應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平整，不得懸空。 在搭設首層腳手架過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐角除雙向增設，待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉接后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時，宜先立外排，后立內排。其余按一下構造要求搭設。1、主桿基礎 本工程腳手架地基礎部位應在回填土完后夯實，采用強度等級不低于C15的混凝土進行硬化，混凝土硬化厚度不小于10cm。地基承載能力能夠滿足外腳手架的搭設要求（具體計算數據參閱腳手架計算書）。2、立桿間距(1)腳手架立桿縱距1.5m，橫距1.5、05m，步距1.8m；連墻桿間距豎直3.6m，水平4.5m(即兩步三跨)；內0m。(2)腳手架的底部立桿采用不同長度的鋼管參差布置，使鋼管立桿的對接接頭交錯布置，高度方向相互錯開500mm以上，且要求相鄰接頭不應在同步同跨內，以保證腳手架的整體性。(3)立桿應設置墊木，并設置縱橫方向掃地桿，連接于立腳點桿上，離底座20cm左右。(4)立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1400。 3、大橫桿、小橫桿設置(1)大橫桿在腳手架高度方向的間距，以便立網掛設，大橫桿置于立桿里面，每側外伸長度為150mm。(2)外架子按立桿與大橫桿交點處設置小橫桿，兩端固定在立桿，以形成空間結構整體受力。4、剪刀撐 腳手6、架外測立面的兩端各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續設置；中間各道剪刀撐之間的凈距離不應大于15m。剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線離主節點的距離不宜大于150mm。5、腳手板、腳手片的鋪設要求(1)腳手架里排立桿與結構層之間均應鋪設木板：板寬為200mm，里外立桿應滿鋪腳手板，無探頭板。(2)滿鋪層腳手片必須垂直墻面橫向鋪設，滿鋪到位，不留空位，不能滿鋪處必須采取有效的防護措施。(3)腳手片須用18鉛絲雙股并聯綁扎，不少于4點，要求綁扎牢固，交接處平整，鋪設時要選用完好7、無損的腳手片，發現有破損的要及時更換。6、防護欄桿(1)腳手架外側使用建設主管部門認證的合格綠色密目式安全網封閉，且將安全網固定在腳手架外立桿里側。(2)選用18鉛絲張掛安全網，要求嚴密、平整。(3)腳手架外側必須設1.2m高的防護欄桿和30cm高踢腳桿，頂排防護欄桿不少于2道，高度分別為0.9m和1.3m。(4)腳手架內側形成臨邊的(如遇大開間門窗洞等)，在腳手架內側設1.2m的防護欄桿和30cm高踢腳桿。7、連墻件(1)腳手架與建筑物按水平方向4.5m，垂直方向3.6m，設一拉結點。樓層高度超過4m，則在水平方向加密，如樓層高度超過6m時，則按水平方向每6m設置一道斜拉鋼絲繩。(2)拉結點8、在轉角范圍內和頂部處加密，即在轉角l米以內范圍按垂直方向每3.6米設一拉結點。(3)拉結點應保證牢固，防止其移動變形，且盡量設置在外架大小橫桿接點處。(4)外墻裝飾階段拉結點，也須滿足上述要求，確因施工需要除去原拉結點時，必須重新補設可靠，有效的臨時拉結，以確保外架安全可靠。 8、架體內封閉(1)腳手架的架體里立桿距墻體凈距為200mm，如因結構設計的限制大于200mm的必須鋪設站人片，站人片設置平整牢固。(2)腳手架施工層里立桿與建筑物之間應采用腳手片或木板進行封閉。(3)施工層以下外架每隔3步以及底部用密目網或其他措施進行封閉。四、腳手架搭設安全技術措施1、技術保障措施(1)架子搭設完畢，9、用合格密目安全網鋪于架子的外圍及底部。(2)鋼管與扣件進場前應經過檢查挑選(選擇標準見本設計表3)，所用扣件在使用前應清理加油一次，扣件一定要上緊，不得松動。每個螺栓的預緊力在40Nm65 Nm之間。(3)架子搭設到10m高度時由架子搭設單位進行自檢；架子搭設完畢后由搭設會同使用單位對整個腳手架進行驗收檢查，驗收合格后方可投入使用。(4)該腳手架作為建筑物裝飾作業時安全防護屏障及裝修時作業平臺，嚴禁將模板支架、攬風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管道等固定在腳手架上；腳手架嚴禁懸掛起重設備。(5)腳手架的安全性是由架子的整體性和架子結構完整性來保證的，未經允許嚴禁他人破壞架子結構或在架子上擅自拆除與10、搭設腳手架各構件。其中在腳手架使用期間，下列桿件嚴禁拆除：主節點處橫、縱向水平桿，連墻件。2、質量保障措施(1)操作人員作業前必須進行崗位技術培訓與安全教育。(2)技術人員在腳手架搭設、拆除前必須給作業人員下達安全技術交底，并傳達至所有操作人員。(3)腳手架必須嚴格依據本施工組織設計進行搭設，搭設時，技術人員必須在現場監督搭設情況，保證搭設質量達到設計要求。(4)腳手架搭設完備，依據施工組織設計與單項作業驗收表對腳手架進行驗收，發現不符合要求處，必須限時或立即整改。3、安全保障措施(1)操作人員必須持有登高作業操作證方可上崗。(2)架子在搭設(拆卸)過程要做到文明作業，不得從架子上掉落工具、物11、品；同時必須保證自身安全，高空作業需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全帶，未佩戴安全防護用品不得上架子。(3)在架子上施工的各工種作業人中應注意自身安全(尤其是在卸料平臺上的工作人員)，不得隨意向下、向外拋、掉物品，不得隨意拆除安全防護裝置。(4)雨、雪及六級以上大風等天氣嚴禁進行腳手架搭設、拆除工作。(5)應設專人負責對腳手架進行經常檢查和保修。 A 、在下列情況下，必須對腳手架進行檢查| a 、在六級大風和大雨后 b 、停用超過二個月，復工前。 B 、檢查保修項目 a 、 各主節點處各桿件的安裝、連墻件等構造是否符合施工組織設計的要求； b 、 扣件螺絲是否松動； c 、安全防護措施是否符合要求。12、(6)在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看護。(7)腳手架臨街面必須有防止墜物傷人的防護措施。(8)搭拆腳手架期間，地面應設置圍欄和警戒標志，嚴禁非操作人員入內。鋼管落地腳手架1、鋼管架應設置避雷針，分置于主樓外架四角立桿之上，并聯通大橫桿，形成避雷網絡，并檢測接地電阻不大于30。2、外腳手架不得搭設在距離外電架空線路的安全距離內，并做好可靠的安全接地處理。3、定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。4、外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料篾混用。5、外腳手架搭設人員必須持證上崗，并正確使用安全帽、安全帶、13、穿防滑鞋。6、嚴禁腳手板存在探頭板，鋪設腳手板以及多層作業時，應盡量使施工荷載內、外傳遞平衡。7、保證腳手架體的整體性，不得與井架、升降機一并拉結，不得截斷架體。8、結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項目部安全員驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。9、嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于3kN/m2，確保較大安全儲備。10、結構施工時不允許多層同時作業，裝修施工時同時作業層數不超過兩層，臨時性用的懸挑架的同時作業層數不超過重層。11、當作業層高出其下連墻件3.6m以上、且其上尚無連墻件時，應采取適當的臨時撐拉措施。12、各作業層之間設14、置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人。13、腳手架立桿基礎外側應挖排水溝，以防雨水浸泡地基。 五、腳手架拆除安全技術措施鋼管落地腳手架1、拆架前，全面檢查擬拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。作業計劃一般包括：拆架的步驟和方法、安全措施、材料堆放地點、勞動組織安排等。2、拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。3、拆架的高處作業人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。4、拆架程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按一步一清原則依次進行。嚴禁15、上下同時進行拆架作業。5、拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。6、連墻桿(拉結點)應隨拆除進度逐層拆除，拆拋撐時，應用臨時撐支住，然后才能拆除。7、拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。8、拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。 9、在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。10、拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。11、高層建筑腳手架拆除，應配備16、各良好的通訊裝置。12、輸送至地面的桿件，應及時按類堆放，整理保養。13、當天離崗時，應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后的人為事故。14、如遇強風、雨、雪等特殊氣候，不應進行腳手架的拆除，嚴禁夜間拆除。15、翻掀墊鋪竹笆應注意站立位置，并應自外向里翻起豎立，防止外翻將竹笆內未清除的殘留物從高處墜落傷人。六、鋼管落地腳手架設計計算(一)參數信息雙排腳手架搭設高度為 22.7 m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：橫距Lb為 1.05m，縱距La為1.5m，大小橫桿的步距為1.8 m；內排架距離墻長度為0.20m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為 48； 橫17、桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.6 m，水平間距4.5 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為單扣件；2；腳手架用途:裝修腳手架；同時施工層數:2 層；本工程地處福建三明市XX縣2；風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩定性時取0.74，風荷載體型系數s 為0.214；每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:竹笆片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m)18、:0.036；腳手板鋪設總層數:3；地基土類型:素填土；地基承載力標準值(kPa):120.00；立桿基礎底面面積(m2):0.20；地基承載力調整系數:1.00。 二、大橫桿的計算條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。大橫桿的自重標準值:P1=0.036kN/m ；腳手板的自重標準值:P21.05/(2+1)=0.105kN/m ；活荷載標準值: Q=21.05/(2+1)=0.7kN/m；靜荷載的設計值: q10.105=0.169kN/m；活荷載的設計值: q20.7=0.98kN19、/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下: M1max1l22l2跨中最大彎距為 M1max22m；支座最大彎距計算公式如下: M2max1l22l2支座最大彎距為 M2max22m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：1061062；大橫桿的最大彎曲應力為 2 小于 大橫桿的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： max1l42l4)/100EI其中：靜荷載標準值: q1= P1+20、P2=0.036+0.105=0.141kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =0.7kN/m； 最大撓度計算值為：15004/(10010515004/(100105115000)=1.685 mm；大橫桿的最大撓度 1.685 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！三、小橫桿的計算根據JGJ130-2001第5.2.4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。大橫桿的自重標準值：p11.5=0.054kN；腳手板的自重標準值：P221、1.5/(2+1)=0.158kN；活荷載標準值：Q=21.5/(2+1) =1.050kN；(0.054+0.158)+1.4 1.05=1.724kN； 小橫桿計算簡圖最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax2m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax=Pl/3Mpmaxm ；最大彎矩 M=Mqmax + Mpmaxm；最大應力計算值 1062 ；小橫桿的最大彎曲應力 2 小于 小橫桿的抗彎強度設計值 205N/mm2，滿足要求！最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利22、分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:qmax=5ql4/384EIqmax=510504/(384105115000)=0.024 mm ；大橫桿傳遞荷載 P=p1 + p2 + Q=0.054+0.158+1.05=1.261kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:pmax=Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax1050(310502-410502/9 ) /(72105115000)=2.188 mm；最大撓度和 =qmax + pmax=0.024+2.188=2.212 mm；小橫桿的最大撓度為 2.212 mm 小于 小橫桿的最大容23、許撓度 1050/150=7與10 mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P12/2=0.054kN；小橫桿的自重標準值: P21.05/2=0.019kN；腳手板的自重標準值: P31.5/2=0.236kN；活荷載標準值: Q=21.5 24、/2=1.575kN；1.575=2.576kN；R 8.00kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ 五、腳手架立桿荷載計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： NG12/2)0.036/1.8022.70=3.512kN；2 NG23(1.05+0.2)/2=0.844kN； NG331.5/2=0.337kN；2 NG422.7=0.17kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.864kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ=22/2=3.1525、kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2 NGQ3.15= 9.585kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 GQ3.15=10.246kN；六、立桿的穩定性計算風荷載標準值按照以下公式計算 Wkzs0其中 0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：02； z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：z； s - 風荷載體型系數：取值為0.214；經計算得到，風荷載標準值為: Wk=0.7 2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為: Mw=0.85 kLah2/10=0.85 226、m；考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式=N/(A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值 ：N=9.585kN；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式=N/(A) f立桿的軸心壓力設計值 ：N=N= 10.246kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i=1.59 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k=1.155 ；計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ：=1.5 ；計算長度 ,由公式 l0=kuh 確定：l0=3.118 m；長細比: L0/i=196 ；軸心受壓立桿的穩定27、系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：立桿凈截面面積 ： A=4.57 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W=4.79 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205N/mm2；考慮風荷載時2；立桿穩定性計算 2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時2；立桿穩定性計算 2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！七、最大搭設高度的計算按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)5.3.6條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：Hs=G2k1.4(NQk + Mwkk構28、配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K=NG2+NG3+NG4=1.352kN；活荷載標準值 ：NQ=3.15kN；每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk=0.125kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw0.85)=0.022 /(1.4 m；Hs10-42051031000.125)=79.06 m；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)5.3.6條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：H=Hss)79.06)=73.267 m；H= 73.267 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭29、設高度限值 H =50 m。腳手架單立桿搭設高度為22.7m，小于H，滿足要求！八、連墻件的穩定性計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl=Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z0.92，s0.214，00.35，Wkzs0=0.7 2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw=16.2 m2；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：NlwWkAw=1.094kN；連墻件的軸向力設計值 Nl=Nlw 30、+ N0= 6.094kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf=Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i=200/15.9的結果查表得到 ，l為內排架距離墻的長度； A=4.57 cm2；f=205N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf10-4205103=90.5kN；Nl=6.094 Nf=90.5,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用單扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl =6.094小于單扣件的抗滑力 8kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖九、立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg=fgkkc=120 kPa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kPa ；腳手架地基承載力調整系數：kc=1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p=N/A =47.924 kPa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N=9.585kN；基礎底面面積 ：A=0.2 m2 。p=47.924kPa fg=120 kPa 。地基承載力滿足要求！