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1、正本地下室鋼筋支架及其大體積混凝土建設工程施工設計方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 目 錄第一章工程概況4第一節鋼筋支架工程概況4第二節大體積混凝土工程概況4第二章施工計劃4第一節施工進度計劃4一、施工劃分4二、施工進度計劃5第二節主要材料及設備計劃5一、主要材料計劃5二、主要設備計劃6第三節主要勞動力計劃6一、專職安全生產管理人員6二、特殊工種7三、專業工種7第四節施工工藝技術8一、鋼筋支架工藝技術8二、大體積混凝土施工方案9第三章質量控制措施19第一節鋼筋支架質量控制措施19第二節大體積混凝土質量控制措施20一2、大體積混凝土裂縫產生的原因分析20二、質量控制要點24第四章安全管理24第一節泵送設備的主要安全措施24第二節安全用電管理措施25第三節緊急情況的處理措施及應急預案26一、發生緊急情況時可能的險情及本工程重要控制點26二、緊急情況應急組織保證26第五章相關計算26第一節鋼筋支架計算書26一、參數信息26二、支架橫梁的計算27三、支架立柱的計算29第二節蓄水法溫度控制計算書30一、計算公式30二、計算參數31三、計算結果31第一章 工程概況第一節 鋼筋支架工程概況本工程車庫部分500mm板配筋為雙向雙層C16200拉通（附加筋C12），550mm板配筋為雙向雙層C16180拉通（附加筋C12）3、，高層部分1700厚筏板鋼筋D25200雙層雙向拉通（附加筋D20）。為保證鋼筋安裝質量必須設置鋼筋支架。第二節 大體積混凝土工程概況本工程大體積混凝土集中在主樓地下室底板，厚度1700mm，屬大體積混凝土范疇。大體積混凝土按1-8棟各棟底板混凝土量約2500m3，底板長約38米，寬約29米。第二章 施工計劃第一節 施工進度計劃一、 施工劃分以7、8棟為施工一區、各棟及周邊地下室各為一個施工段，在兩個施工段內流水施工；以3、4棟為施工二區、各棟及周邊地下室各為一個施工段，在兩個施工段內流水施工；以5、6棟為施工三區、各棟及周邊地下室各為一個施工段，在兩個施工段內流水施工；以1、2棟為施工四區、4、各棟及周邊地下室各為一個施工段，在兩個施工段內流水施工；二、 施工進度計劃以施工一區7、8棟及周邊車庫地下室底板為例，其它棟號及周邊地下室體量和形式與此相似，只是在時間上因樁基工程和土方工程影響，開工日期根據上述工程完成情況確定。第二節 主要材料及設備計劃一、 主要材料計劃序號材料名稱材料規格數量單位備注1鋼管483.05噸長短搭配，支架及吊模用2鋼管扣件2000個十字，支架及吊模用3木方501002m3墊腳板4鋼筋各種規格730噸5木膠合板180090015500m2吊模用6商品混凝土C35（P8）20000m3四個區（含地下室車庫部分，估算）7頂托36200個吊模用8免燒磚240*115*5、535m3蓄水隔水擋水墻9半導體傳感器380個四個區總計376個，4個備用注：混凝土、鋼材為一次性投入，支架鋼管和扣件計劃量為二個施工區使用計劃，周轉使用。二、 主要設備計劃序號設備名稱型號數量單位備注1汽車泵47-52米臂2臺配合電泵澆灌大體積混凝土2電泵HB802臺各區循環使用3塔吊TC50136臺詳施工總平面圖4鋼筋加工機械調直機、切斷機、彎曲機、閃光對焊機等8套每個施工區2套5抽水機80污水泵12臺每個區3臺6圓盤鋸4臺每個區1臺7振動棒16每個區4臺8電子測溫儀1臺臺各區循環使用第三節 主要勞動力計劃一、 專職安全生產管理人員地下室工程施工，因處在施工最高峰期，各施工班組在交叉作業中6、，故應加強安全監控力度，現場設定若干名安全監控員。水平和垂直材料運輸必須設置臨時警戒區域，用紅白三角小旗圍欄。謹防非施工人員進入。同時成立以項目經理為組長的安全領導小組以加強現場安全防護工作，本小組機構組成、人員編制及責任分工如下（項目經理）組長，負責協調指揮工作；（項目副經理）組長，負責具體管理工作；（工長）組員，負責現場施工指揮，技術交底；（安全員）組員，負責現場安全檢查工作；木工班長組員，負責現場具體施工；鋼筋班長組員，負責現場具體施工；主體工班長組員，負責現場具體施工；（資料員）組員，負責現場安全資料收集整理；（技術負責人）組員，負責現場零星安全方案編制、交底；二、 特殊工種施工開始時7、間2013、1、4工期（天）60作息時間（上午）6：0012：00作息時間（下午）16：0020：30架子工（人）10電工（人）6電焊工（人）20塔吊司18運轉工（人）8三、 專業工種施工開始時間2013、1、4工期（天）60作息時間（上午）6：0012：00作息時間（下午）16：0020：30木工（人）60鋼筋工（人）200砼工（人）60磚工（人）80水電工（人）30其它工種（人）10第四節 施工工藝技術一、 鋼筋支架工藝技術（一） 車庫部分鋼筋支架方案（1）車庫部分500、550mm板鋼筋采用與板筋相同規格的鋼筋馬凳間距1000mm梅花型布置。如下圖所示：（2）車庫積水井、排水溝邊等上下層8、鋼筋之間鋼筋馬凳采用D251000mm設置，馬凳頂加設一根D25通長鋼筋，如下圖所示：（二） 主樓底板鋼筋支架方案1、 鋼筋支架設計高層大筏板基礎上下層鋼筋之間，下層雙向鋼筋安裝完畢并設置好墊塊，檢查符合要求后，搭設滿堂腳手架（包括電梯井坑、積水坑等較深基礎）并調平，再安裝上層鋼筋，上層鋼筋及柱墻插筋安裝完畢并校正固定再加設D251000mm鋼筋馬凳梅花型布置，馬凳頂加設一根D25通長鋼筋，如下圖所示：二、 大體積混凝土施工方案（一） 測溫檢測控制方案1、 測溫點布置1、2、3、4、5、7、8棟測溫每棟布置24個點，6棟布置20個點，每個測溫點在表面下100和1000（電梯井坑內2000）處各9、設置一個半導體溫度傳感元件，傳感元件用防水膠布裹地一根C16鋼筋上，鋼筋與底板上層鋼筋點焊固定。測溫點布置如下圖所示：（僅以8棟為例，其它棟號類同）測溫點預埋如下圖所示：2、 測溫方案根據規范要求，對大體積混凝土進行溫度檢測；基礎底板混凝土中部中心點的溫升高峰值，該溫升值一般略小于絕熱溫升值。一般在混凝土澆筑后3d左右產生，以后趨于穩定不再升溫，并且開始逐步降溫。規范規定，對大體積混凝土養護，應根據氣候條件采取控溫措施，并按需要測定澆筑后的混凝土表面和內部溫度，將溫差控制在25度的范圍內。表面溫度的控制可采取調整蓄水層厚度或在蓄水層投入麻袋等來實現。大體積混凝土溫控施工中，除進行水泥水化熱的測10、試外，在混凝土的澆筑過程中還應進行混凝土澆筑溫度的監測，在養護過程中進行混凝土澆筑塊體升降溫、里外溫差、降溫速度及環境溫度的監測。為施工過程中及時準確采取溫控對策提供科學依據。通過測溫工作了解到大體積混凝土內部溫度，并根據測溫結果指導混凝土外部的保溫、保濕等工作以減小混凝土內外溫差，對保證混凝土的后期質量和控制混凝土的裂縫有重要的意義。為有效降低混凝土內外溫差在25以內，混凝土基面溫差在20以內，減少溫度裂縫的產生機會，保證混凝土施工質量，對大體積混凝土要進行測溫及根據測溫情況決定是否采用保溫養護。 設置專職測溫工及技術管理人員，測溫工應將當日測溫表項目填寫完整并簽名后，及時交給技術管理人員，11、一方面使管理層隨時掌握第一手資料，另一方面以便準確推算溫度變化趨勢和檢查測溫記錄的真實性，以及確認是否增加覆蓋或采取其它措施。測溫頻率在砼升溫保持階段，前三天1h測溫一次，七天后在溫度下降階段， 8小時測溫一次。一般情況下3天左右即可達到最高溫度，具體視測溫情況而定。在混凝土內外溫差25且基面溫差在20時即可停止測溫。根據測溫情況，混凝土內外溫差大于25時，采取保溫保濕養護。混凝土采用電子溫控儀，測溫時每一點均測上、中、下三次讀數，并作記錄。電子溫控儀進入基坑3分鐘后方可施測。入模溫度的測量，每天（澆筑日）不少于3次。（1） 測溫要求1）基礎混凝土澆筑時，設專人配合預埋測溫裝置，配備專職測溫人12、員（由現場試驗員擔任），按兩班考慮。明確測溫要求和記錄填寫、報送。測溫人員要認真負責，按時按孔測溫，不得遺漏或弄虛作假。測溫記錄要填寫清楚、整潔，換班時要進行交底。2）測溫時發現混凝土內部最高溫度與表面溫度之差達到25度或溫度異常時，應及時通知技術部門和項目技術負責人，以便及時采取措施。（2） 混凝土入?？刂?）通?？刂苹炷恋娜氡脺囟饶軌蛴行Ы档突炷羶韧鉁夭睿瑥亩鴾p少溫度裂縫的產生，要求攪拌站采取措施將混凝土入泵溫度控制在25以內。施工現場設專人負責入泵混凝土的溫度監測，監測頻率控制在每段底板每4h測一次（每澆筑批不少于3次），并作好記錄。2）拌制混凝土的原材料均需進行檢驗，合格后方可使用13、。同時要注意各項原材料的溫度，以保證混凝土的入模溫度與理論計算基本相近。3）在混凝土攪拌站設專人摻入外加劑，摻量要準確。4）施工現場對商品混凝土要逐車進行檢查，測定混凝土的坍落度和溫度，檢查混凝土量是否相符。同時嚴禁混凝土攪拌車在施工現場臨時加水。（二） 保溫保濕蓄水方案澆灌完部分混凝土后，在初凝前反復搓面3-4遍，待混凝土達到1.2MPa（即膠底鞋不能踩出腳印）時，立即安排磚工砌筑蓄水分隔槽并粉刷，保證不滲漏，分隔槽高度為二皮磚，分隔槽做好后立即放水，并保證蓄水深度不小于60.在測溫過程中如果出現內外測量溫差大于25時，采取排水或在水中投入2層麻袋升溫，直到溫差恢復到25以內。（三） 大體積14、混凝土裂縫控制方法 大體積混凝土由于水化熱產生的升溫較高、降溫幅度大、速度塊，使混凝土產生較大的溫度和收縮應力是導致混凝土產生裂縫的主要原因。施工前應進行計算分析，采取措施控制溫度裂縫。1、 控制內約束溫度裂縫的措施 (1) 控制混凝土內外溫差、表面與外界溫差，防止混凝土表面急劇冷卻，應及時采用混凝土表面保溫措施或蓄水養護措施； (2) 加強混凝土養護，嚴格控制混凝土升溫速度，使混凝土表面覆蓋溫差小于8-10C。2、 控制外約束溫度裂縫的措施(1) 從采取控制混凝土出機溫度、溫升、減少溫差等方面，以及改善施工操作工藝。(2) 與商品混凝土公司對接，嚴格要求采用低熱水泥，如優先選擇礦渣硅酸鹽水泥15、；利用混凝土后期強度，用R60或R90替代R28作為設計強度；摻入一定比例的粉煤灰、高效減水劑或緩凝劑等；(3) 根據設計要求摻入纖維（丹強絲），摻量為0.9Kg/m3，補償混凝土早期失水收縮產生的收縮裂縫； (4) 采用拌和水摻冰降低水溫度，對砂石骨料噴遮陽防曬或涼水冷卻，散裝水泥提前儲備，避免新出廠水泥溫度過高等措施，來降低混凝土的出機溫度；(5) 合理安排施工工序進行薄層澆搗，均勻上升，以便于散熱；(6)加強混凝土的養護，適當延長養護時間和拆模時間，使混凝土表面緩慢冷卻。（四） 混凝土澆灌方案1、 大體積混凝土澆灌順序總體分三個區分層斜面法順序澆灌，電梯井部分為一區，電梯井以外分上下兩個16、區為二區和三區，分四層澆筑，每層厚度控制在500mm，在每一澆筑層采用平推澆筑法。如下圖所示：澆灌順序為：一區第一層混凝土二、三區第一層混凝土一區第上層混凝土二、三區第上層混凝土。分區圖如下（以8棟為例）：大體積混凝土主要工程量：1棟、2棟、3棟、4棟、5棟、7棟、8棟大體積混凝土用量約2500m3/棟；6棟大體積混凝土用量約1900m3。根據每個施工區段的具體情況，使用1臺HBT80混凝土輸送泵和1臺汽車泵進行澆筑，以從深到淺的順序澆筑，即先澆筑該區段內電梯坑等體積最大的部分，再澆灌周邊分二層順序推進。2、 停水、停電及混凝土中斷應急處理措施在澆筑過程中，若遇混凝土輸送泵發生故障或其它特殊情17、況，立即調動塔吊代替混凝土輸送泵，繼續澆筑作業、不產生施工縫；若發生停電，項目部配備一臺250KVA柴油發電機，立即啟用柴油發電機，提供持續電源。以上措施中提到的塔吊，柴油發電機必須時刻處于靈活調動狀態，以保證混凝土的連續澆筑，避免出現施工冷縫。若在混凝土澆灌過程中，應商品混凝土公司因停電或其它原因發生混凝土中斷，立即通知甲方指定第二家混凝土供應公司繼續供應混凝土，混凝土澆灌前應提前聯系兩家供應公司備料，要求混凝土使用水泥、外加劑等材料同為同一廠家。3、 混凝土澆筑大體積混凝土采用泵送工藝, 泵送過程中常會發生輸送管堵塞故障, 故提高混凝土的可泵性十分重要。須合理選擇泵送壓力, 泵管直徑, 輸18、送管線布置應合理。泵管上遮蓋濕麻袋, 并經常淋水散熱?；炷林械纳笆辛己玫募壟? 粗骨料最大粒徑與輸送管徑之比宜為1: 3, 砂率宜在35%42%之間, 水灰比宜在0.5左右, 坍落度宜在1518cm 之間。 (1)底板混凝土強度等級為C35P8微膨混凝土，底板板厚1700mm，單個底板澆筑方量為2500m3，長寬約30*40m，為避免出現施工冷縫，在施工時，將根據施工情況增加適當的汽車泵配合澆筑，同時將綜合考慮各項因素的影響，保證澆筑的連續性，確?；炷翝仓嬖诔跄案采w上新澆筑的混凝土，從而保證混凝土的施工質量。(2)混凝土澆筑前應對混凝土接觸面先行潤濕，對補償收縮混凝土下的墊層或相鄰19、其它已澆筑的混凝土應在澆筑前12h進行灑水濕潤。(3)混凝土澆筑的分層厚度為50cm，分層厚度用標尺控制，標尺按照混凝土的分層厚度預先在標尺上刷上不同顏色的油漆以確定分層厚度。標尺用25鋼筋制作，長度3m，刷上不同顏色的油漆以確定分層厚度，見下圖。混凝土分層澆筑標尺澆筑時由專人負責，隨時控制好混凝土澆筑的分層厚度。當承臺混凝土澆筑到底板底標高后，才開始從西向東澆筑底板混凝土，但同時應在承臺混凝土初凝前澆筑。(4)根據澆筑大體積混凝土部位和構件尺寸的特點，經分析研究決定采取整體分層連續澆筑施工，逐層循環澆筑到頂。減少混凝土輸送管道拆除、沖洗和接長的次數，提高混凝土泵送效率，保證上、下層接縫。4、20、 混凝土的振搗混凝土拌合料在攪拌、澆筑入模后，必須振動搗固，密實成型，結構密實，使拌合料的顆粒之間以不同的震動加速度發生液化，破壞初始顆粒之間不穩定平衡狀態，骨料顆粒依靠自重達到穩定位置，游離水分擠壓上升，氣泡逸出表面，混凝土最終逐漸達到密實狀態。從而大大提高混凝土結構耐久性。（1）澆筑時，每條泵管配備足夠的振搗棒。使混凝土自然緩慢流動，然后全面振搗。根據混凝土泵送時自然形成的坡度，在每個澆筑層的前后布置兩道振動器。第一道布置在混凝土卸料點，解決上部混凝土的振實，由于底部鋼筋間距較密，第二道布置在混凝土坡角處，解決下部混凝土的密實，隨著混凝土澆筑工作的向前推進，振動器相應跟上，保證整個高度混凝21、土的質量。(2)振搗棒插入混凝土的深度以進入下一層混凝土 50100mm 為宜，消除兩層之間接縫，在振搗上層混凝土時，要在下層混凝土初凝之前進行。可在振搗棒距端部 500mm 處綁紅皮筋作為深度標記。(3) 振搗過程中應將振搗棒上、下來回抽動 50100mm，以使上、下震動均勻。每點振搗時間一般為 2030 秒，使混凝土表面不顯著沉降，不出現氣泡，表面泛出灰漿為止。每個流水段應設專人指揮振搗工作，嚴防漏振、過振造成混凝土不密實、離析的現象產生。防止先將表面混凝土振實而與下面混凝土發生分層、離析現象，填滿振搗棒抽出時造成的空洞。(4)振搗器插點要均勻排列，采用“行列式”或“交錯式”的次序移動。不22、應混用，避免漏振。振動器移動間距為 500mm。行列式交錯式(5)插入式振搗器操作要點是：“直上直下，快插慢拔；插點要均勻，切勿漏點插；上下要振動，層層要扣搭；時間掌握好，密實質量佳。”(6) 振搗時應避免碰撞鋼筋、模板、芯管、吊環、預埋件等。(7) 由于混凝土坍落度比較大，會在表面鋼筋下部產生水分，或在表層鋼筋上部的混凝土產生細小裂縫。為了防止出現這種裂縫，混凝土澆筑完畢后34h在混凝土接近初凝之前二次振搗、抹壓消除混凝土早期塑性變形。壓面表面用木抹子抹壓，并拉毛。對于設備層和管廊的底板上表面因不再作地面，應對設備間和管廊地面需要做壓面趕光處理。5、 泌水處理混凝土拌合物澆筑之后到開始凝結期23、間，由于骨料和水泥漿下沉，水分上升，在已澆筑混凝土表面析出水分，形成泌水，使混凝土表面拌合物的含水量增加，產生大量浮漿，硬化后使面層混凝土強度低于內部的混凝土強度，并產生大量容易剝落的“粉塵”，混凝土在采用分層施工澆筑工藝時，必須清除泌水和浮漿，否則會嚴重影響上下層混凝土之間粘結能力。影響鋼筋和混凝土握裹強度，產生裂縫。大體積混凝土基礎底板在澆灌振動過程中，可能會產生大量的泌水，由于混凝土為一個大坡面，泌水沿坡面流至坑底，隨著混凝土澆筑向前滲移，最終集中在基坑頂端排除。當混凝土大坡面的坡角接近頂端模板時，改變澆灌方向，從頂端往回澆灌，與原斜坡相交成一個集水坑，并有意識的加強兩側模板處的混凝土澆24、筑速度，使泌水逐步在中間縮小成水潭，使最后一部分泌水匯集在上表面，派專人隨時將積水清除，并用掃帚將混凝土表面浮漿清除。不斷排除大量泌水，有利于提高混凝土質量和抗裂性能。6、 混凝土表面的處理澆筑前水準儀抄平，用紅色膠帶紙粘帖或用紅油漆標志在墻柱鋼筋上，混凝土找平時拉線控制，采用自制標桿逐點測量，鋁合金刮尺找平標高?；A底板大體積混凝土澆筑施工中，其表面水泥漿較厚，為提高混凝土表面的抗裂性，在混凝土澆筑到底板頂標高后要認真處理，初步按標高用鋁合金刮尺刮平混凝土表面，待混凝土收水后，再用木抹子搓平3-4次，以閉合收水裂縫，然后砌隔水槽進行保溫保濕養護。第三章 質量控制措施第一節 鋼筋支架質量控制措25、施兩層鋼筋之間間距控制采用馬凳鐵，為保證上部鋼筋的保護層厚度，應控制好馬凳鐵的有效高度（馬凳鐵高度=板厚-保護層厚度-上下鐵疊加厚度），馬凳鐵采用鋼筋制作，鋼筋直徑要求車庫500、550厚部分為16 mm，積水井等較深處為25mm；主樓1700mm厚大筏板及電梯坑等一律采用鋼筋直徑25mm的鋼筋；馬凳鐵間距1000mm，馬凳鐵下腳長度必須保證能同時放置于下鐵的兩根鋼筋上，不得直接接觸模板，放置馬凳時，馬凳與下鐵綁扎牢固，保護層墊塊墊在馬凳兩腳與下層筋交叉處。為保證上層鋼筋的平整度，下層鋼筋在綁扎上層鋼筋前必須先墊好墊塊并滿足設計要求，如果底板底混凝土墊層不平，應重新測量標高并拉線校平下層鋼筋。26、馬凳鐵制作應按板厚不同分開制作分開堆放并標識，電梯坑、積水坑等部分根據現場實際情況實量制作并配套使用，不得將不同板厚馬凳鐵混用，特別是板厚500和550的馬凳鐵不得混用。1700厚底板滿堂鋼管鋼筋支架搭設時，應先在每個房間四邊臨時支設立桿和大橫桿，在四角立桿上抄標高，根據標高調整大橫桿高度，再拉線布置房間中間部分立桿及橫桿，搭設完成后應組織驗收，合格后方可安裝上層鋼筋。滿堂鋼管鋼筋支架上不得大量堆放鋼筋，鋼筋吊運至使用部位時應設專人分攤分散，并保證隨吊隨安裝完板面鋼筋；板面鋼筋安裝完成吊轉墻柱插筋時，鋼筋網片上不得大量堆放鋼筋，鋼筋吊運至使用部位時應設專人分攤分散，并保證隨吊隨安裝完墻柱鋼筋；27、滿堂鋼管支架橫桿范圍內馬凳鐵安裝完畢并墊實綁焊牢后，方可逐步拆除滿堂鋼管支架，如果拆除過程中發現鋼筋網片下落，應重新頂撐抬高檢查符合要求后方可繼續拆除。第二節 大體積混凝土質量控制措施一、 大體積混凝土裂縫產生的原因分析（一） 水泥水化熱水泥在水化過程中要釋放出一定的熱量，而大體積混凝土結構斷面較厚，表面系數相對較小，所以水泥發生的熱量聚集在結構內部不易散失。這樣混凝土內部的水化熱無法及時散發出去，以至于越積越高，使內外溫差增大。單位時間混凝土釋放的水泥水化熱，與混凝土單位體積中水泥用量和水泥品種有關，并隨混凝土的齡期而增長。由于混凝土結構表面可以自然散熱，實際上內部的最高溫度，多數發生在澆筑28、后的最初35天。（二） 外界氣溫變化大體積混凝土在施工階段，它的澆筑溫度隨著外界氣溫變化而變化。特別是氣溫驟降，會大大增加內外層混凝土溫差，這對大體積混凝土是極為不利的。溫度應力是由于溫差引起溫度變形造成的，溫差愈大，溫度應力也愈大。同時，在高溫條件下，大體積混凝土不易散熱，混凝土內部的最高溫度一般可達6065，并且有較長的延續時間。因此，應采取溫度控制措施，防止混凝土內外溫差引起的溫度應力。（三） 混凝土的收縮混凝土中約20%的水分是水泥硬化所必須的，而約80%的水分要蒸發。多余水分的蒸發會引起混凝土體積的收縮?；炷潦湛s的主要原因是內部水蒸發引起混凝土收縮。如果混凝土收縮后，再處于水飽和狀29、態，還可以恢復膨脹并幾乎達到原有的體積。干濕交替會引起混凝土體積的交替變化，這對混凝土是很不利的。（四） 材料選用的質量要求1、 設計要求根據設計總說明要求，底板及外墻混凝土采用抗滲混凝土，標號為C35（P8）（P8為抗滲等級），混凝土中應摻入復合纖維抗裂，具體摻量根據商品砼公司通過試驗確定。2、 商品混凝土技術要求（1） 混凝土原材料要求設計要求：混凝土最大水灰比0.5；最小水泥用量350Kg/m3；最大氯離子含量0.2；最大堿含量3.0Kg/m3。水泥：本工程擬選用水化熱較低的 P.S42.5 普通硅酸鹽水泥。材料部門需提供該水泥質量證明書、復試試驗報告，并對其品種、等級、包裝、出廠日期等30、檢查驗收，加強批量復試。 所用于拌合混凝土的拌合用水所含物質對混凝土、鋼筋不應產生以下有害作用：影響混凝土的和易性和凝結；有損于混凝土的強度發展；降低混凝土的耐久性，加快鋼筋腐蝕及鋼筋脆斷；污染混凝土表面。 砂選用龍潭山砂和機制砂。符合普通混凝土用砂質量及檢驗方法標準的現行標準，其含泥量不大于 1%、細度模數：2.33.0，這樣可減少用水量，水泥用量也可相應減少，可降低混凝土的溫升和減少混凝土的收縮。 石子選用 531.5mm 的低堿自然連續級配的機制碎石，含泥量不應大于1%。其具有較好的和易性、較少的用水量以及較高的抗壓強度，能減少混凝土的收縮。要符合普通混凝土所用碎石或卵石質量及檢驗方法標31、準。 混凝土摻合料和外加劑：混凝土摻合料和外加劑要符合混凝土外加劑GB8076、用于水泥和混凝土中的粉煤灰現行標準，其應用要符合混凝土外加劑應用技術規范GB50119、粉煤灰在混凝土和砂漿中應用技術規程的規定和要求。粉煤灰為 I 級粉煤灰，礦粉選用 S75 級磨細礦渣，外加劑選用高效減水劑。3、 混凝土配合比要求大體積混凝土出現裂縫的原因較為復雜，但主要有以下三個方面的因素引起的裂縫必須控制，即：混凝土溫升階段由內外溫差導致的表面裂縫；由混凝土失去水分形成的收縮裂縫；由堿集料反應使大體積混凝土產生的裂縫等。針對上述引起的混凝土裂縫的因素在混凝土配合比設計時采取技術措施。并采用60d強度指標進行32、混凝土配合比設計。配合比由甲方指定兩家商品混凝土公司分別提供。對混凝土配合比控制要求如下： 水灰比：不大于 0.50； 砂率：控制在 35%42%范圍內； 水應符合國家現行標準混凝土拌合用水標準中的規定； 控制混凝土中膠凝材料的總量在 420kg/m3 以下； 混凝土的入模溫度控制在 30以下； 混凝土的最大堿含量3kg/m3； 混凝土最大氯離子含量0.2%； 水泥水化熱不宜大于 355kJ/kg； 混凝土初凝時間控制在 11h12h 之間； 混凝土坍落度宜為 16020mm； 加入粉煤灰摻合料，粉煤灰中的高活性 SiO2、A12O3 能與水泥漿中的 Ca(OH)2 進行二次水化反應，可以消耗33、吸收混凝土中的堿，從而降低混凝土中的堿含量，消除大體積混凝土由于堿集料反應產生的裂縫；另一方面，粉煤灰可以在很大程度改善混凝土的和易性，從而進一步保證混凝土的泵送澆筑。同時，每立方米的混凝土中摻加一定量的粉煤灰，減少水泥用量，因此降低了水泥的水化熱，達到降低混凝土內外溫差，抑制混凝土產生溫度裂縫的目的。 高效減水劑在混凝土中加入高效減水劑，可改善混凝土拌和物的和易性，增加坍落度，將混凝土的坍落度損失減少到最低限度，節約水泥，減少用水量。且后期強度增長明顯提高，可大大改善和提高混凝土各項物理力學性能。 配合比要求試驗室進行嚴格的混凝土配合比的試配，在系列試配的基礎上優選混凝土配合比，針對提出的試34、驗室配合比，在實際生產中進行生產配合比的試拌，以滿足施工要求的混凝土技術指標和施工過程中的工作要求。 混凝土的凝結時間通過外加劑來調整，根據當時的大氣溫度條件、混凝土輸送距離、施工要求等調整混凝土的初凝及終凝時間，保證大體積混凝土澆灌不出現施工冷縫。二、 質量控制要點1）合理分層分塊，控制其每次澆筑的幾何尺寸，加快混凝土散熱速度。降低混凝土的澆筑層厚，使混凝土的水化熱得到充分散失至于環境溫度相近。2）控制混凝土入模溫度（30）。3）加強測溫管理，及時調整混凝土保溫層數，控制混凝土體的里表溫度。4）加強澆筑混凝土的表面保護。如澆筑后，表面及時蓄水養護，在高溫天氣應適當延長這一狀態養護。第四章 安35、全管理第一節 泵送設備的主要安全措施泵手持有效上崗證，嚴禁無證操作。泵手不得疲勞作業，最長操作時間不得超過12小時，以免發生危險。對磨損嚴重及局部穿孔現象的泵管不得使用，以防爆管傷人。泵管架設的支架要牢固，在拐彎處必設井字式固定架，泵管轉彎宜緩，接頭密封嚴。澆筑結束前用壓力水壓泵，泵管前面嚴禁站人。第二節 安全用電管理措施（1）建立臨時用電施工組織設計和安全用電技術措施的編制，并進行技術交底。（2）建立安全檢查制度 定期對臨時用電工程進行檢測，主要內容是：接地電阻值，電氣設備絕緣電阻值，漏電保護器動作參數等，以監視臨時用電工程是否安全可靠，并做好檢測記錄。（3）建立電氣維修制度 加強日常和定期36、維修工作，及時發現和消除隱患，并建立維修工作記錄，記載維修時間、地點、設備、內容、技術措施、處理結果、維修人員、驗收人員等。（4）建立安全用電責任制 對臨時用電工程各部位的操作、監護、維修分片、分塊、分機落實到人，并輔以必要的獎懲。（5）建立安全教育和培訓制度 定期對專業電工和各類用電人員進行用電安全教育和培訓，凡上崗人員必須持有勞動部門核發的上崗證書，嚴禁無證上崗。第三節 緊急情況的處理措施及應急預案一、 發生緊急情況時可能的險情及本工程重要控制點 序號類型可能的險情本工程重要控制點1觸電事故人員重傷、死亡現場施工臨時用電2爆炸事故易爆物品爆炸、壓力容器爆炸等易燃、易爆品倉庫，使用現場3重大37、機械事故起重設備失穩或倒塌、垂直運輸機械墜落或失穩、車輛碰撞等塔吊傾覆，群塔相互碰撞4高空墜物或墜落傷亡事故人員重傷、死亡臨邊防護，機電安裝施工、電梯井坑及大地下室基坑邊施工等高處作業，交叉作業5因不可抗力發生的自然災害暴雨、大風、雷電、等極端惡劣氣候施工全過程二、 緊急情況應急組織保證施工現場成立以項目經理為第一責任人的緊急情況應急處理領導小組，負責領導、指揮本工程現場區域內突發事件應急處理工作。突發事件發生后，項目部啟動應急預案，成立應急處理指揮部，項目經理負責對本項目突發事件應急處理的統一領導、統一指揮。第五章 相關計算第一節 鋼筋支架計算書一、 參數信息計算軟件：PKPM Cmis 238、012年12月2日版本。鋼筋支架（馬凳）采用鋼管支架來支承上層鋼筋的重量，控制鋼筋的標高和上部操作平臺的全部施工荷載，鋼管支架在鋼筋網片間支設好鋼筋馬凳（間距1000mm，梅花型布置）后拆除。鋼筋支架采用483.0鋼管滿堂腳手架搭設，不設斜桿，立桿間距不大于2米。作用的荷載包括自重和施工荷載。上層鋼筋的自重荷載標準值為 1.000kN/m2施工設備荷載標準值為 1.000kN/m2施工人員荷載標準值為1.000kN/m2橫梁采用48mm3mm鋼管橫梁的截面抵抗矩 W=10.974cm3橫梁鋼材的彈性模量 E=2.05105N/mm2橫梁的截面慣性矩 I=32.921cm4立柱采用48mm6mm39、鋼管立柱的高度 h=1.6m立柱的間距 l=2m鋼材強度設計值 f=205N/mm2立柱的截面抵抗矩 W=10.974cm3二、 支架橫梁的計算支架橫梁按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，支架橫梁在小橫桿的上面。按照支架橫梁上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算支架橫梁的最大彎矩和變形。（一） 均布荷載值計算 靜荷載的計算值 q1=1.21.000=1.200kN/m 活荷載的計算值 q2=1.41.000+1.41.000=2.800kN/m 支架橫梁計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 支架橫梁計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)（二） 強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎40、矩跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為M1=(0.081.200+0.102.800)2.002支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為M2=-(0.101.200+0.1172.800)2.002我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=1.790106/10974.0=163.149N/mm2支架橫梁的計算強度小于205N/mm2,滿足要求!（三） 撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下: 靜荷載標準值q1=1.000+1.000=2.000kN/m活荷載標準值q2=1.000kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.6772.000+041、.9901.000)2000.04/(1002.05105329210.0)=5.557mm支架橫梁的最大撓度小于2000.0/150與10mm，滿足要求三、 支架立柱的計算支架立柱的截面積A=8.635cm2截面回轉半徑i=1.953cm立柱的截面抵抗矩W=10.974cm3支架立柱作為軸心受壓構件進行穩定驗算，計算長度按上下層鋼筋間距確定： 式中 立柱的壓應力；N軸向壓力設計值；軸心受壓桿件穩定系數,根據立桿的長細比=h/i，經過查表得到,=0.716； A立桿的截面面積,A=8.635cm2； f立桿的抗壓強度設計值，f205N/mm2； Mw立桿的受的最大彎矩值2；采用第二步的荷載組合42、計算方法，可得到支架立柱對支架橫梁的最大支座反力為 經計算得到 N=4.84kN, =170.979N/mm2；立桿的穩定性驗算 =f,滿足要求!鋼筋支架計算滿足要求！第二節 蓄水法溫度控制計算書 依據。計算軟件：PKPM Cmis 2012年12月2日版本。一、 計算公式 (1) 混凝土表面所需的熱阻系數計算公式： (2) 蓄水深度計算公式： 式中 R-混凝土表面的熱阻系數(k/W)； X-混凝土維持到預定溫度的延續時間（h）； M-混凝土結構物表面系數（1/m）； Tmax-混凝土中心最高溫度()； Tb-混凝土表面溫度()； K-透風系數,取 K=1.30； 700-混凝土的熱容量，即比43、熱與密度之乘積(kJ/m3.K)； T0-混凝土澆筑、振搗完畢開始養護時的溫度()； Tc-每立方米混凝土的水泥用量（kg/m3)； Q(t)-混凝土在規定齡期內水泥的水化熱(kJ/kg)； w-水導熱系數，取0.58W/m.k。二、 計算參數 (1) 大體積混凝土結構長a=40.00(m)； (2) 大體積混凝土結構寬b=20.00(m)； (3) 大體積混凝土結構厚c=1.70(m)； (4) 混凝土表面溫度Tb=15.00()； (5) 混凝土中心溫度Tmax=50.00()； (6) 開始養護時的溫度T0=30.00()； (7) 維持到預定溫度的延續時間X=7.00（d）； (8) 每立方米混凝土的水泥用量mc=420.00（kg/m3)； (9) 在規定齡期內水泥的水化熱Q(t)=355.00（kJ/kg)。三、 計算結果 (1) 混凝土表面的熱阻系數R=0.09(k/W)； (2) 混凝土表面蓄水深度hw = 0.05(m)；本方案中采用蓄水深度為60mm，滿足要求。