午啪啪夜福利无码亚洲,亚洲欧美suv精品,欧洲尺码日本尺码专线美国,老狼影院成年女人大片

1、建筑工程懸挑式鋼管腳手架搭設規定計算專項施工方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月目錄1、 主要規程及規范42、 基本構造要求：73、 施工搭設規定：104、 搭設步驟與方法：115、 懸挑式扣件鋼管腳手架計算書111.均布荷載值計算122.抗彎強度計算133.撓度計算131.荷載值計算142.抗彎強度計算153.撓度計算151.荷載值計算16專項方案概述：近年來，隨著人們對安全生產重要性認識的不斷加強和安全生產管理手段的不斷完善，我國各行各業的安全生產狀況明顯好轉。但在一些特殊行業如建筑施工由于受到各種不2、利因素的影響事故尤其是各類模板、腳手架垮塌仍然時有發生，甚至發生較大、重大事故，所以必須采取果斷有效措施，改變這種不利局面已經刻不容緩。據統計，2007年的建筑施工安全事故，在各類事故中，高處墜落事故最多，事故起數和死亡人數均居第一位，分別占41.7%和35.8%；事故起數第二位的是物體打擊事故，占114.7%，死亡人數居第三位的是坍塌事故，22.0%。2008年建筑業事故：在各類別較大事故中，坍塌事故較多，事故起數和死亡人數均居第一位，分別占40.6%和44.5%；按事故原因分：因技術有缺陷、設備設施工具附件有缺陷、個人防護用品缺少或有缺陷、對現場工作缺乏檢查或指揮錯誤、教育培訓不夠，缺乏安3、全操作知識等原因造成的事故起數和死亡人數同比分別下降；因生產場所環境不良原因造成的事故起數和死亡人數同比分別上升。從類別看：一是列在前六位的事故類別是：高處墜落（962起、103人）、坍塌（376起、615人）、物體打擊（298起、308人）、觸電（192起、200人）、機械傷害（133起、129人）和起重傷害（128起、187人）。2009年15月建筑業安全事故：坍塌和高處墜落事故仍是事故多發的主要類型。全年坍塌和高處墜落事故共發生1338起，死亡1628人，分別占總量的59.05%和60.25%。其中：較大事故共69起，死亡270人，分別占較大事故總數的67%和69%；重大事故3起，死亡44、4人，分別占重大事故總數的60%和61%。為了減少建筑業事故，人們在總結事故教訓同時，意識要控制建筑業事故就必須從控制危險源入手，要針對不同類型、結構、施工難度和復雜程度對分部分項工程危險源分析，達到對重大危險源進行控制從而減少建筑業安全事故的目的，因此建設部于2009年5月下發危險性較大的分部分項工程安全管理辦法，以其規范建筑施工過程中的安全管理，達到減少安全事故的目的。因此為了保證施工過程的安全，預防安全事故乃至重大安全事故的發生，必須針對以上的事故和教訓制定有針對性的、科學的編制萬利城B區懸挑式鋼管腳手架專項方案和控制措施。一、 編制說明：1、 主要規程及規范 建筑施工扣件式鋼管腳手架安5、全技術規范（JGJ130-2011） 鋼結構設計規范（GB50017-2003） 建筑結構荷載規范（GB50009-2001） 混凝土結構設計規范（GB0010-2002） 建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99） 建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ80-91） 鋼管腳手架扣件（GB15831-2006） 低壓流體用焊接鋼管（GTB3091-2001） 密目式安全立網（GB16909-1997） 安全帶（GB6095-1985） 施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ46-2005）等現行國家標準、規范的規定二、 工程概況：1、 本工程建筑面積64777.75，人工挖孔樁基礎，地下1層、地上96、層、12層，建筑物結構形式為：框架結構，建筑物高度為36。根據X建委、XX山市安檢站的有關規定，必須采用懸挑式雙排鋼管架搭設。2、 本工程層高為2.9，設計懸挑為6層一挑出計：17.4。三、 架子搭設人員組織管理：本工程架子搭設班組擬定812個架子搭設操作人員，并須持架子工操作證上崗，定期接受現場單位工程負責人等施工安全管理人員的安全教育、安全技術交底，開展班前安全活動，自覺遵守施工現場的安全管理規章制度和操作規程，嚴格按外腳手架搭設施工方案，建筑工程腳手架勞務合同書等有關要求進行搭設。四、 搭設要求：架子搭設前應配合現場施工員、安全員識讀圖紙交底，了解現場情況，因地施工。根據工程圖紙尺寸、建7、筑物的外形、高度、結構形式和架子的使用要求確定架子搭設尺寸。架子搭設后應具有足夠的牢固性和穩定性，保證在施工期間能有效承受所規定的荷載，做到不變形、不搖晃、不傾斜，保持較好的垂直度和平整度，確保架子上施工操作人員的安全。五、 材料要求：1、 鋼管：應采用現行國家標準中規定的3號普通鋼管，其質量應符合GBT700標準中的規定，新鋼管應有產品質量合格證和質量檢驗報告，并進行驗收。鋼管規格采用外徑48mm、壁厚3.5mm，表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道，并須涂有防銹漆。用于立桿、大橫桿的鋼管長度為4-6m，每根鋼管的最大質量不應大于25kg，以適合人工操作。8、所采用的鋼管必須規格統一。2、 扣件：應采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質應符合GB15831中的標準規定，采購的扣件應有生產許可證、測試報告和產品質量合格證，新、舊扣 件均應進行防銹處理。所采用的扣件（直角扣件、對接扣件、旋轉扣件等）在螺栓擰力矩達65N.m 時不得發生破壞，應能靈活轉動。旋轉扣件的 兩旋轉面間隙應小于1mm，扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離要不少于5mm。所有扣件、螺栓等零配件必須規格統一。3、 腳手板選用木腳手板，規格為3004000 不得使用腐爛、蟲蛀、斷裂或破損的木腳手板。4、 立網選用聚氯乙烯編織合格的UL1.8m 6.0m密目式安全立網，安全平網選用合格的P1.5 m9、6 m平網。六、 懸挑式鋼管外腳手架的設計：1、 支座構造方式：該懸挑式鋼管架采用六層懸挑搭設法，每六層梁板設置懸挑水平鋼梁及斜撐桿支撐。 設置懸挑桿，懸挑水平鋼梁采用16b號槽鋼U口水平，其中建筑物外懸挑段長度2.50米，建筑物內錨固段長度1.50米。懸挑水平鋼梁采用拉桿與建筑物拉結，最外面支點距離建筑物2.00m。拉桿采用鋼管48.0 3.5mm。各懸挑與短鋼管間用掃地桿扣接連成整體。 設置內、外斜撐桿，其下端應牢固頂于下下樓層面，各斜撐桿間用掃地桿扣接連成整體，并與預留在鋼筋砼梁內的短鋼管扣接，以增加整體穩定性。 內、外斜撐桿上端與懸挑桿扣接牢固，外斜撐桿中間加設一道水平拉桿，然后用斜拉10、桿連接并扣接于懸挑桿。 具體構造詳見懸挑式鋼管外腳手架設置示意圖。2、 基本構造要求：、 立桿設置：、 立桿間距：縱向間距取1.2m，橫向間距取1.05m。、 垂直度：立桿垂直偏差不大于架高的1/300且全高要不大于50mm。、 立桿搭設：立桿上的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm；各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3；立桿與大橫桿要用直角扣件扣緊，不能隔步設置或遺漏。、 連墻拉結桿設置：、 要求按每二步三跨設置連墻拉結桿，每根連墻拉結桿覆蓋面積應不大于27m2。根據現場實際，點數要求在豎向間距H11、取一樓層高2.9m，橫向間距L取三立桿跨4.5m布置。、 連墻拉結桿必須采用可承受拉力和壓力的剛性連墻件與建筑物可靠連接，即在鋼筋砼梁內預埋短鋼管，并采用短鋼管聯接扣接于架體。設置時宜靠近立桿主節點，偏離主節點的距離不應大于300mm，采用矩行布置。、 在土建施工外墻抹灰及保溫時，應加強巡查、維護，使連墻拉結桿不被破壞，以保證架子的整體穩定性。、 防護欄桿、擋腳板及立網：、 每步架均應在外立桿內側設置1.2m高防護欄桿及180mm高擋腳桿；腳手架的端部應封端，封端應設防護欄桿、擋腳桿。在攔板頂端或最上一步架的外立桿要高出操作面1.2m，坡屋面的外立桿要高出操作面1.5m，防護欄桿設置二道且用對12、接扣件連接。、 在每步架的外立桿內設置密目式安全網，網應牢固綁扎在上、下大橫桿和防護欄桿上，網間綁扎要嚴密。、 腳手板鋪設：、 采用木腳手板鋪設，裝修階段每作業層應滿鋪腳手板，主體施工階段每作業層上下要滿鋪三步以上腳手板。非作業層連續不鋪腳手板不能多于三步層；若上下有二層作業，則下作業層的上部至少應有一步層間隔鋪腳手板。腳手板四角與大橫桿用16#鐵絲綁牢，且鋪設必須嚴密。、 懸挑支座的腳手板必須滿鋪，架體內側與建筑物間用木跳板鋪設，并用16#鐵絲綁牢，保證懸挑支座的嚴密性，以防掉物。、 腳手架內側與建筑物間距不宜大于200mm，若因施工需要大于200mm時應加鋪水平桿作水平封閉或鋪設其它腳手板13、，但架體內側外伸長度不應大于0.4L且不應大于500mm。、 剪刀撐設置：、 必須在腳手架外側立面的兩端、轉角處各設一道剪刀撐，并應由底至頂連續設置，中間各道剪刀撐之間的凈距不應大于15m，即中間每隔10跨立桿間距設置一道。、 每道剪刀撐跨越立桿的最多根數為5-7根，每檔寬度不應小于4跨立桿間距且不應小于6m，剪刀撐與水平方向的傾角宜在4560之間。、 剪刀撐桿應用旋轉扣件固定在與之相交的小橫桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。、 小橫桿設置：、 應連接內外立桿，步距h取1.8m設置，用直角扣件扣接于立桿且嚴禁拆除，主節點處兩個直角扣件的中心距不應大于150mm14、。、 小橫桿伸出扣件或立桿長度應大于100mm，若因施工需要，里端外伸長度不應大于0.4L且不應大于500mm。、 大橫桿設置：、 大橫桿采用直角扣件固定在小橫桿上，每步在立桿間等距離設置4根，間距不應大于400mm。、 大橫桿接長宜采用對接扣件連接，對接扣件應交錯布置，兩根相鄰大橫桿的接頭不宜設置在同步或同跨內，不同步或不同跨兩個相鄰接頭分別在水平或垂直方向錯開的距離不應小于500mm，各接頭中心至最近立桿主節點的距離不宜大于縱向間距的1/3，同步架同跨不超過2個接頭。、 同一排大橫桿的水平偏差不大于該片腳手架總長度的1/250且不得大于50mm。3、 施工搭設規定：、 腳手架必須配合施工進15、度搭設，一次搭設高度不應超過相鄰連墻桿以上二步。、 每搭完一步腳手架后，應按規定校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度。、 當搭至有連墻桿的構造點時，在搭設完該處的立桿、大橫桿、小橫桿后，應立即設置連墻桿。當腳手架施工操作層高出連墻桿二步時，應采取臨時穩定措施，直到上一層連墻桿搭設完后方可根據情況拆除。、 在封閉型腳手架的同一步中，大橫桿應四周交圈，用直角扣件與內外角部立桿固定。、 雙排腳手架小橫桿的靠墻一端至墻裝飾面的距離不宜大于100mm。、 扣件規格必須與鋼管外徑相同，螺栓擰緊扭力矩不應小于40N.m，且不應大于65N.m；、 在主節點處固定大橫桿、小橫桿、剪刀撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中16、心點的相互距離不應大于150mm，對接扣件開口應朝上或朝內。4、 搭設步驟與方法：在主體結構樓層預埋短鋼管設置懸挑桿設置掃地桿扣接于各懸挑桿在懸挑桿上鋪臨時腳手板設置斜撐桿扣接于懸挑桿設置掃地桿扣接于斜撐桿設置斜拉桿在內外立桿間距內設置第一步大橫桿設置內外立桿設置第二步小橫桿設置第二步大橫桿裝設連墻拉結桿接立桿設置第三、四步小橫桿和大橫桿裝設墻桿設置剪刀撐鋪腳手板裝設防護欄桿、擋腳桿并掛立網防護重復接立桿后按搭設步驟搭至設計高度。搭設時架體要及時與建筑物樓層預埋的短鋼管拉結，以便確保搭設過程中的穩定性，確保安全，并隨搭隨校正桿件的垂直度和水平偏差。5、 懸挑式扣件鋼管腳手架計算書 鋼管腳手架的17、計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。 計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為18.6米，立桿采用單立管。 搭設尺寸為：立桿的縱距1.20米，立桿的橫距1.05米，立桿的步距1.20米。采用的鋼管類型為483.5，連墻件采用2步2跨，豎向間距2.40米，水平間距2.40米。施工均布荷載為3.0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設4層。 懸挑水平鋼梁采用16b號槽鋼U口水平，其中建筑物外懸挑段長度2.50米，建筑物內錨固段長度1.50米。 懸挑水平鋼梁采用拉桿與建筑物拉結，最外面支點距離建筑物2.00m。拉桿采用鋼管48.0 3.5mm。 一、大橫桿的計算: 大18、橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.050/3=0.122kN/m 活荷載標準值 Q=3.0001.050/3=1.050kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.20.038+1.20.122=0.193kN/m 活荷載的計算值 q2=1.41.050=1.470kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為19、三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.080.193+0.101.470)1.2002 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.100.193+0.1171.470)1.2002 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.275106/5080.0=54.226N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=0.038+0.122=0.161kN/m 活荷載標準值q2=1.050kN/m 三跨連續梁均布20、荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.161+0.9901.050)1200.04/(1002.06105121900.0)=0.948mm 大橫桿的最大撓度小于1200.0/150與10mm,滿足要求! 二、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.0381.200=0.046kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.0501.200/3=0.147kN 活荷載標準值 Q=3.0001.0501.200/3=1.260kN 荷載21、的計算值 P=1.20.046+1.20.147+1.41.260=1.996kN 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.20.038)1.0502/8+1.996 =0.705106/5080.0=138.749N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=22、5.00.0381050.004/(3842.060105121900.000)=0.02mm 集中荷載標準值P=0.046+0.147+1.260=1.453kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1453.0801050.0(31050.02-41050.02/9)/(722.06105121900.0)=2.378mm 最大撓度和 V=V1+V2=2.402mm 小橫桿的最大撓度小于1050.0/150與10mm,滿足要求! 三、扣件抗滑力的計算: 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；23、 R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.0381.050=0.040kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.0501.200/2=0.220kN 活荷載標準值 Q=3.0001.0501.200/2=1.890kN 荷載的計算值 R=1.20.040+1.20.220+1.41.890=2.959kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN； 四、腳手架荷載標準24、值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1489 NG1 = 0.14918.600=2.770kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用木腳手板，標準值為0.35 NG2 = 0.35041.200(1.050+0.500)/2=1.302kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG3 = 0.1501.2004/2=0.360kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.25、20018.600=0.112kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.543kN。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.00021.2001.050/2=3.780kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：W0 = 0.450 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：Uz = 1.250 Us 風荷載體型系數：Us = 1.226、00 經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.4501.2501.200 = 0.472kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載基本風壓標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 五、立桿的穩定性計算: 1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=10.74kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.39； i 計算立桿的截面回轉半徑，27、i=1.58cm； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=2.08m； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.50； A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 56.16 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=9.95kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果28、查表得到0.39； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=2.08m； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定；u = 1.50 A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 71.14 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求! 連墻件采用扣件與墻體連接。29、 經過計算得到 Nl = 8.810kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不滿足要求! 連墻件扣件連接示意圖 七、懸挑梁的受力計算: 懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。 懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 本工程中，腳手架排距為1050mm，內側腳手架距離墻體500mm，支拉斜桿的支點距離墻體 = 2000mm， 水平支撐梁的截面慣性矩I = 934.50cm4，截面抵抗矩W = 116.80cm3，截面積A = 25.15cm2。 受腳手架集中荷載 P=10.74kN 水平鋼梁自重荷載 q=1.225.150.00017.8510=0.24kN/m 懸挑腳手30、架示意圖 懸挑腳手架計算簡圖 經過連續梁的計算得到 懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m) 懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm) 各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為 R1=9.676kN,R2=14.858kN,R3=-2.098kN 最大彎矩 抗彎計算強度 f=M/1.05W+N/A=4.247106/(1.05116800.0)+3.8701000/2515.0=36.170N/mm2 水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求! 八、懸挑梁的整體穩定性計算: 水平鋼梁采用16b號槽鋼U口水平,計算公式如下 其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數31、，按照下式計算： 經過計算得到 b=57010.065.0235/(2000.0160.0235.0)=1.16 由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B其值用b查表得到其值為0.826 經過計算得到強度 =4.25106/(0.826116800.00)=44.00N/mm2； 水平鋼梁的穩定性計算 f,滿足要求! 九、拉桿的受力計算: 水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算 其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。 各支點的支撐力 RCi=RUisini 按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為 RU1=10.421kN 十、拉桿32、的強度計算: 拉繩或拉桿的軸力RU我們均取最大值進行計算，為RU=10.421kN 拉桿的強度計算： 上面拉桿以鋼管48.0 3.5mm計算，斜拉桿的容許壓力按照下式計算： =N/A f 其中 N 斜拉桿的軸心壓力設計值，N = 10.42kN； A 斜拉桿凈截面面積，A =5.09cm2； 斜拉桿受拉強度計算值，經計算得到結果是 20.49 N/mm2； f 斜拉桿抗拉強度設計值，f = 215N/mm2； 受拉斜桿的穩定性計算 f,滿足要求! 斜撐桿的焊縫計算： 斜撐桿采用焊接方式與墻體預埋件連接，對接焊縫強度計算公式如下 其中 N為斜撐桿的軸向力，N=10.421kN； lwt為焊接面積33、，取508.55mm2； ft或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取185.0N/mm2； 經過計算得到焊縫抗拉強度 = 10421.06/508.55 = 20.49N/mm2。 對接焊縫的抗拉或抗壓強度計算滿足要求! 十一、錨固段與樓板連接的計算: 1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下： 水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=14.858kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為 其中f為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規范f = 50N/mm2； 所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=148584/(3.1416502)1/2=14mm34、 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。 2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下： 錨固深度計算公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 14.86kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； fb 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.5N/mm2； h 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于14857.56/(3.1416201.5)=157.6mm。 3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下： 混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式 其中 N 錨固力，即作用35、于樓板螺栓的軸向拉力，N = 14.86kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； b 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=13.59N/mm2； 經過計算得到公式右邊等于131.6kN 樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!七、 腳手架的驗收：1、 架子搭設完畢在投入使用前，應逐層、逐段由主管施工員、架子施工隊長、架子作業班長和項目安全員等一起組織驗收，驗收時必須有分管架子搭設技術的技術或安全部門參加，并填寫驗收表。2、 每搭設完一段架及達到設計高度后應進行檢查，辦理中間驗收，手續完整后才可繼續搭設。3、 架子投入使用后，施工36、管理人員、架子作業人員應進行經常性檢查，在正常情況下，每半月應檢查一次，遇有大風等意外應增加檢查次數，在檢查中發現存在隱患應及時整改、加固，確保施工安全。八、 腳手架的拆除：1、 拆除腳手架前應全面檢查腳手架的連墻桿、支撐體系、桿件搭接或扣件扣接等是否符合構造要求，明確拆除順序和措施，接受單位工程負責人的拆除安全技術交底。2、 拆除的一般順序：安全網防護欄桿、擋腳桿剪刀撐腳手板大橫桿小橫桿連墻拉結桿立桿懸挑支座的水平拉桿、斜撐桿、懸挑桿。3、 架子拆除時應劃分作業區，周圍地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非作業人員入內。4、 拆除順序應遵循由上而下、先搭后拆、后搭先拆的原則，嚴禁上下同37、時作業。5、 連墻桿必須隨腳手架拆除進度逐層拆除，嚴禁先將連墻桿整層或數層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻桿加固。6、 當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度時，應先在適當位置搭設臨時連墻桿加固后，再拆除原連墻桿。7、 拆立桿時，應先握住立桿再拆開扣件，拆除大橫桿、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。8、 當腳手架采取分段，分立面在拆除時，對不拆除的腳手架兩端應按垂直間距不大于建筑物的層高且不應大于4m設置連墻桿，架體的端部在同一節間由底至頂層呈之字型連續設置橫向斜撐加固。9、 拆下的材料應用垂直運輸機械運輸，嚴禁拋擲至地面，運至地面的材料應38、按品種，規格隨時碼堆存放。10、 拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當松開與另一人有關的扣件時，應先通知對方，以防墜落。11、 在拆架過程中，一般不得中途換人，如須換人時，應將拆除情況交代清楚方可離開。九、 安全管理規定：1、 架子工須經特種作業人員操作培訓，考核合格者方可持證上崗。2、 架工必須正確使用“三寶”，進入施工現場必須戴好安全帽，在高處作業時必須系好安全帶，搭設人員必須穿防滑鞋。3、 作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、纜風繩、泵送砼的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁懸掛起重設備。4、 當有五級以上大風或雨天時不得進行腳手架搭設與拆除作業。5、 在腳手架使用期間，嚴禁拆除節點處的大橫桿、小橫桿及連墻桿。6、 臨街搭設腳手架，外側應有防止墜物傷人的防護措施。7、 嚴禁酒后上崗，搭拆作業時思想應集中，不準在架上往下拋擲架料等物件。8、 架子班組人員工必須自覺遵守施工管理規章制度，不得違章指揮、違章作業。施工操作時應嚴格按施工方案、安全技術交底和有關操作規程規定進行操作。