1、千畝征地項目安置房與農房集聚工程腳手架專項安全施 工 方 案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月目錄一、 工程概況41、 組織機構62、 施工總體安排6四、施工準備71、鋼管73、 扣件74、 腳手片：本工程采用由毛竹制作的腳手片。86、 平板：采用40mm厚的木板。8五、腳手架的搭設82、懸挑腳手架水平鋼梁采用16a號槽鋼，鋼絲繩直徑17m。8六、構造要求及技術措施91、扣件式鋼管腳手架的構造要求技術措施91）、地基處理92）、立桿93）、小橫桿104）、大橫桿105）、縱、橫向掃地桿106）、剪刀撐107

2、）、腳手板108）、連墻件119）、防護設施112、腳手架出入口的構造11七、安全防護措施111、電梯井洞口防護措施112、結構臨邊防護措施123、樓梯間防護措施12八、腳手架的XX市及拆除施工工藝121、落地式鋼管腳手架的搭設施工工藝122、懸挑式鋼管腳手架的搭設施工工藝133、 腳手架的拆除施工工藝134、搭設過程中的注意事項13九、勞動力準備及機具配備14十、質量保證體系14十一、安全施工技術措施161、材質及其使用的安全技術措施162）、各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。162、腳手架搭設的安全技術措施163、腳手架上施工作業的安全技術措施175）、各作業層之間設置可

3、靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人。174、腳手架拆除的安全技術措施17十二、文明施工要求185、 上架子作業人員上下均應走人行梯道，不準攀爬架子。1917、 施工人員做到活完料凈腳下清，確保肢手架施工材料不浪費。20十三、縣挑式腳手架的穩定承載計算（4米槽鋼）20腳手架工程專項安全施工方案一、 工程概況1、 工程簡介工程名稱XX市XX千畝征地等項目安置房與XX農房集聚（一期）工程工程地址建設單位監督單位施工單位資質等級壹級監理單位資質等級甲級設計單位資質等級甲級勘察單位資質等級甲級項目經理項目經理資質壹級項目技術負責人安全員質檢員施工員合同范圍施工圖中全部環境安全目標合格合同工期1095日歷天工

4、程造價24311.1954萬元備注爭創XX市優質工程“甌江杯”及市級標化工地。2、 建筑概況總建筑面積95115m2（含地下室23126 m2）1#、4#、5#樓建筑面積9445 m23層高及建筑物功能層數17層、地下1層層數地下一層一層二十七層屋頂層建筑物總高度58.5m層高（m）5.205.103.04.5檐口高度54.6m功能車庫架空層住宅樓梯2#、3#、6#樓建筑面積15162m2+8467m2層高及建筑物功能層數17層、地下1層層數地下一層一層二十七層屋頂層建筑物總高度58.5m層高（m）5.205.1、4.530.4.5檐口高度54.6m功能車庫架空、裙房住宅樓梯7#樓建筑面積14

5、264 m2層高及建筑物功能層數17層、地下1層層數地下一層一層二十七層屋頂層建筑物總高度56.1m層高（m）5.205.103.04.5檐口高度52.2m功能車庫架空層住宅樓梯幼兒園建筑面積3855 m2層高及建筑物功能層數3層層數一三層屋頂層建筑物總高度15.9m層高（m）3.83.9檐口高度12.9m功能活動室、寢室樓梯二、 編制依據序號名 稱編 號1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20012建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-20053建筑施工安全檢查標準JGJ59-994施工圖設計文件5品茗建筑施工安全計算軟件品茗安全2011V9.5三、 施工部署1、 組織機構

6、根據本工程的結構特點，腳手架按落地架和懸挑架兩種方法搭設。項目部在公司安全科的領導下，成立了腳手架XX市管理小組，由項目經理XX擔任組長，安全員XX和架子班長為副組長，各架子工為組員的搭拆領導小組。2、 施工總體安排腳手架：本工程腳手架為一架三用，既用于結構施工和裝修施工，同時兼作安全防護。荷載按結構施工荷載、二層同時作業考慮。落地式扣件鋼管腳手架：1#7#樓六層樓面（標高17.1m）以下，幼兒園采用落地式扣件鋼管腳手架。懸挑式扣件鋼管腳手架：1#7#樓標準層為一懸挑，共三段，高度均為12m，考慮到屋面有女兒墻，腳手架搭設高度按15m計算懸挑式腳手架的穩定性。腳手架運輸平臺：落地式扣件鋼管腳手

7、架：主樓塔六層樓面（標高15m）以下，采用落地式扣件鋼管腳手架。懸挑式扣件鋼管腳手架：主樓標準層為一懸挑，共三段，高度均為12m,考慮到屋面有女兒墻，型鋼懸挑式扣件鋼管腳手架運輸平臺搭設高度按15m計算穩定性。施工均布荷載按3.0KN/m2,同時施工2層考慮。四、施工準備（一）技術準備1、在腳手架搭設前，安全員、施工員組織架子班組認真閱讀施工圖，了解工程結構情況，熟悉方案的內容和搭設要求。2、認真學習安全操作規程，安全生產規章制度，以及外腳手架搭設技術要求等。3、現場技術負責人應認真向有關作業人員就專項方案、搭設要求、安全注意事項進行安全技術交底，使作業人員能熟練掌握腳手架搭設的各項參數以及安

8、全規程，交底雙方必須履行簽字手續，高空作業人員必須持有建筑登高架設特種作業上崗證，嚴禁無證人員上崗操作。（二）材料準備1、鋼管鋼管應符合現行國家標準直縫電焊鋼管GB/T13793或低壓流體輸送用焊接鋼管GB/T3092中規定的Q235普通鋼管的要求，并應符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T700中Q235A級鋼的規定。不得使用有嚴重銹蝕、彎曲、壓扁及裂紋的鋼管。進場的鋼管應有出廠合格證，并經現場抽檢檢測合格并報監理單位審批后方可使用。3、 扣件鋼管腳手架扣件采用可鍛鑄性材料制作，其材質應符合國家標準鋼管腳手架扣件（GB 15831）的規定，使用前進行質量檢查，有裂縫，變形的嚴禁使用，扣件應做防銹

9、處理，螺栓擰緊扭力矩達65NM時，不得發生破壞。出現滑絲的螺栓必須更換。進場的扣件應有出廠合格證，并經現場抽檢檢測合格并報監理單位審批后方可使用。4、 腳手片：本工程采用由毛竹制作的腳手片。5、 連墻件：連墻件的材質符合國家標準碳素結構鋼（GB/T700）Q235-A級鋼要求。6、 平板：采用40mm厚的木板。五、腳手架的搭設（一）搭設尺寸1、落地式雙排腳手架搭設尺寸：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.90米，步距h=1.80米。2、懸挑式腳手架搭設尺寸：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.90米，步距h=1.80米。（二）材料選擇1、鋼管類型為483.2，腳手片采用竹籬板，安全網采用合格的

10、密目式安全網。2、懸挑腳手架水平鋼梁采用16a號槽鋼，鋼絲繩直徑17m。（三）根據本工程各樓的檐口高度，擬搭設的腳手架概況如下：1、1#7#樓1-5層、裙房1層、幼兒園3層均采用落地式雙排立桿腳手架，XX市高度分別為17.1米、5.9米、15.9米；立桿間距1.5米，立桿橫距為0.90米，步距1.8米，內立桿離開墻面0.20米（大于0.2米須每層設分段隔離），外立面剪刀撐連續設置，左右上下連續設置，腳手片層層滿鋪。連墻件采用剛性連接，按2步3咵設置（水平6米，豎向每個層高設置），轉角及頂部范圍內加密。2、1#7#樓主樓四層以上均采用懸挑腳手架，分三段懸挑，第一段為每6層到第9層（高12米），第

11、二段為第10層到第13層（高12米），第三段為第14層到第17層（高12米）；用16號槽鋼作懸挑主梁，間距1.5米，同時用14鋼絲繩卸荷，立桿間距1.5米，立桿橫距為0.9米，步距1.8米，內立桿離開墻面0.15米（大于0.2米須層層設分段隔離），剪刀撐每隔4跨設置（間距為6米，45度角），左右上下連續設置，腳手片層層滿鋪，連墻件采用剛性連接，按2步3咵設置（水平6米，豎向每個層高設置），轉角及頂部范圍內加密。（四）運輸平臺的搭設落地式扣件鋼管腳手架運輸平臺：立桿間距1.5米，立桿橫距為1.1米，步距1.8米，平臺用40mm木板滿鋪。連墻件采用剛性連接，每個層高設置2個拉結點。（五）懸挑槽鋼做

12、法：1、懸挑主梁采用16號槽鋼，外挑1.2米，用兩人抱箍固定，位置分別設在離槽鋼尾端0.2米和0.5米處。2、如遇凹凸處或陽臺，選用56米長槽鋼，槽鋼位置詳見腳手架懸挑平面圖。3、槽鋼抱箍采用20圓鋼固定，鋼絲繩直徑17拉設在槽鋼離外端10cm的位置，用25鋼筋作吊環，設置在上一個樓層上。六、構造要求及技術措施1、扣件式鋼管腳手架的構造要求技術措施1）、地基處理四周外腳手架以硬化的回填土作為 地基，回填土應分屋夯實，似有的基礎必須平整，表面用C20砼進行硬化，厚度為15cm，立桿底座設方木墊層，并在四周距腳手架外立桿外側設置截面不小于2020cm的明排水溝，立桿立在地下室頂板上設方木墊層（起緩

13、沖作用）。2）、立桿立桿接頭采用對接扣件連接，立桿與小橫桿采用直角扣件連接。接頭交錯布置，兩個相鄰立柱接頭避免出現在同步同跨內，并在高度方向錯開的距離不小于50cm；各接頭中心距主節點的距離不大于60cm，同步距內接頭500米。3）、小橫桿 每一立桿與大橫桿相交處下面必須設置一根小橫桿，并采用扣件扣緊在立桿上，小橫桿間距應與立桿柆距相同，且根據作業層腳手板搭設的需要。小橫桿兩端各伸出立桿邊緣距離不小于10cm。4）、大橫桿在橫桿置于小橫桿之上，在立桿橫距內應不少于四根，用直角扣件與小橫桿扣緊；其長度大于3跨、不小于6m，同一步大橫桿四周要交圈。大橫桿搭接長度1m，并用不少于3個扣件固定，其接頭

14、交錯布置，不在同步、同跨內。5）、縱、橫向掃地桿縱向掃地桿采用直角扣件固定在距地面20cm處的立柱上，橫向掃地桿則用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿正文的立柱上。6）、剪刀撐剪刀撐隨立柱、縱橫向水平桿同步搭設，用通長剪刀撐沿架高連續布置，頂部延伸到最上步腳手架的上防護欄桿為止。剪刀撐按斜桿與地面的夾角在45O60 O之間，斜桿相交點處于同一條直線上，并沿架高連續布置，剪刀撐的一根斜桿扣在立柱上，另一根斜桿扣在小橫桿伸出的端頭上，兩端分別用旋轉扣件固定，在其中間增加2至4個扣結點。所有固定點距離不大于15cm。最下部的斜桿與立桿的連接點距地面的高度控制在30cm內。剪刀撐的桿件連接采用搭接，其搭接長

15、度1m，并用不少于3個旋轉扣件固定，端部扣件的邊緣至桿端的距離10cm。7）、腳手板腳手板材料采用竹籬板，首層和作業層下部鋪設一道水平兜網，要求同時作業不超過兩層。竹籬鋪一層。腳手板設置在三根橫向水平桿上，并在兩端8cm處用直徑1.2mm的鍍鋅鐵絲箍繞23圏固定，綁扎不少于四點。腳手板應平鋪、滿鋪、鋪穩，靠墻一側的腳手板離墻的距離不應大于20cm。拐角處兩個方向的腳手板應重疊放置，避免出現探頭及空擋現象。8）、連墻件連墻件采用剛性連接，垂直間距為層高，水平間距不大于6.0m，拉結點在轉角和頂部處加密，即在轉角1m以及內范圍按垂直方向按層高設一拉結點，頂部80cm以及內范圍按水平方向不大于4.5

16、,設一拉結點。連墻桿用483.2的鋼管，它與腳手架內立桿、建筑物的預埋鋼管連接采用扣件扣實，拉結點按梅花狀設置。連墻件橫豎向順序排列、均勻布置、與架體和結構立面垂直，并盡是靠近主節點（距主節點的距離不大于30cm）,連墻桿伸出扣件的距離應大于10cm。底部第一根大橫桿就開始布置連墻桿，靠近框架柱的小橫桿可直接連墻桿用。9）、防護設施腳手架要滿掛全封閉式的密目安全網，密目網采用1.86.0m的規格并已經備案的合格產品，用網繩綁扎在外立桿里側。腳手架側自第二步起各步均設1.2m高同材質的防護欄桿和0.3m高的踢腳桿，頂排防護欄桿不少于2道，高度分別為0.9mt 1.3m。腳手架內側形成臨邊的，在腳

17、手架內側設12m高的防護欄桿和30cm高的踢腳桿。2、腳手架出入口的構造出入口設在樓梯口處，挑空一根空桿、跨越二步三跨，大小為4.5m3.6m（寬高）。出入口處再搭設2.5m4.5m3.6m(長寬高)的防護棚，上鋪雙層腳手板。在出入 口兩側的內、外排上方懸空立柱處分別增加兩根斜桿，斜桿與各主節點相交處用扣件固定，以保證立柱懸空處的整體性，斜桿宜采用通長桿件，必須接長時用對接扣件連接。七、安全防護措施1、電梯井洞口防護措施 電梯井口設置不低于1.8m高的開啟式防護門，用12的螺紋鋼筋、按水平間距30cm、豎向間距40cm焊制而成，安全防護門的底部設18cm高擋腳板，并在防護門上要刷漆、上鎖、掛牌

18、。電梯井筒內每隔三層（但不超過10m）在入口入設置一個用25鋼筋、鋼管及木板搭設的平臺，中間一層用鋼筋支托安全一道，網上及平臺上均不得存有雜物。電梯井內不準做垂直運輸通道或垃圾通道。2、結構臨邊防護措施在結構四周邊線內50cm處設置全封閉式護身欄，使用材料均采用483.2鋼管。其高度不低于1.5m、立桿間距不大于2.5m、豎向每隔0.6m設一道（共3道）通長大橫桿、每隔一根立桿設一道三腳架。沿鋼管長度方向刷紅白間隔的油漆、掛醒目標志牌；護身欄桿四周滿掛密目安全網、白天設警示牌、夜間設紅色標志燈；臨邊四周1mm范圍內不準堆料、停放機具。3、樓梯間防護措施樓梯的側邊利用腳手架做安全防護，架子立管從

19、梯井內搭設，側邊沿樓梯坡度方向做一道1.5m高的護身欄，側邊底部設18cm高的擋腳板。八、腳手架的XX市及拆除施工工藝1、落地式鋼管腳手架的搭設施工工藝落地腳手架搭設的工藝流程為：場地平整、夯實砼硬化處理基礎承載實驗、材料配備定位設置模板墊塊立桿縱向掃地桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿剪刀撐連墻桿鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網。定距定位。根據構造要求在建筑物四角用尺量出內外立桿離墻距離，并作好標記。用鋼卷尺拉直，點出立桿標記。墊板底座應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平穩，不得懸空。在搭設首層腳手架的過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐角處雙向增設，待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉結后方可拆除。

20、當腳手架操作層高出邊墻件兩步時，應采取臨時穩定措施，直到連墻件搭設完畢后方可拆除。雙排架宜先立里排立桿，后立外排立桿。每排立桿宜先立兩頭的，再立中間的一根，互相看齊后，立中間部分各立桿。雙排架內、外排兩立桿的連線要與墻面垂直。立桿接長時，宜先立外排，后立內排。2、懸挑式鋼管腳手架的搭設施工工藝懸挑腳手架的XX市順序為：擺放掃地桿逐根樹立立桿與掃地桿扣緊裝掃地小橫桿安第二步大橫桿安第二步小橫桿加設臨時斜撐桿，上端與第二步大橫桿扣緊（在裝設連墻件后拆除）按第三、四步大橫桿和小橫桿安連墻件接立桿加設剪刀撐鋪設腳手片綁扎防護欄桿及踢腳板，并掛設安全網。3、 腳手架的拆除施工工藝拆架程序應遵守由上而下，

21、先搭后拆的原則，即先拆防護欄桿、踢腳桿拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大核橫桿、立桿等（一般的拆除順序為安全網欄桿腳手板剪刀撐小橫桿大橫桿立桿）。不準分立面拆架或在上下兩步同時進行拆架。做到一步一清、一桿一清。拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣。拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后挺住中間，再解墻頭扣。所有連墻桿等必須隨腳手架拆除同步下降，嚴禁先將連墻件整屋或數層拆除后再拆腳手架，分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固。拆除后架體的穩定性不被破壞，如附墻桿被拆除前，應加設臨時支撐防止變開，拆除各標準節時，應防止失穩。當腳手架拆至下部最后一根長鋼管的

22、高度（約6m）時，應先在適當位置搭臨時拋撐加固，后拆連墻件。4、搭設過程中的注意事項1、腳手架搭設人員必須是經過特種作業人員安全考核管理規則（GB5036）考核合格的專業架子工。上崗人員應定期體檢，合格者方可上崗。2、搭設人員必須戴安全帽、系好安全帶、穿防滑鞋。3、當有注級及六級以上大風和雷雨，或雪天所時應停止搭設。4、臨街搭設腳手架時，外側應有防止墜物傷人的防護措施。5、在搭設時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。6、當腳手架上須設置門洞時，按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2002）6.5章節實施。（須知法略）7、開始搭設立桿時，應每隔6跨設置

23、一根拋撐，直至連墻件固定后，方可拆除拋撐。九、勞動力準備及機具配備1、勞動力準備工 種人 數任 務架子工30負責架子搭設及拆除測量放線工4負責腳手架垂直度控制2、機具配備名稱數量備注架子扳手50把架子工搭設和拆除架子用力矩扳手5把檢查架子扣件擰緊力度是否達到要求十、質量保證體系1、構配件允許偏差序號項目允許偏差（mm）示意圖檢查工具1無縫鋼管尺寸外徑48mm壁厚3.5mm-0.5-0.5游標卡尺2鋼管兩端端面切斜偏差1.70塞尺、拐角尺3鋼管內外表面銹蝕深度（=1+2）0.50游標卡尺4立桿鋼管彎曲3m14m3m14m1220鋼板尺水平桿、斜桿的鋼管彎曲16.5m302、腳手架搭設的允許偏差和

24、檢驗方法項次項目技術要求允許偏差檢查方法與工具1地基基礎表面堅實平整觀察排水不積水墊板不晃動底板不滑動不沉降-102最后驗收垂直度80用經緯儀搭設中檢查偏差的高度（m）H=2H=10H=20H=30H=40720406080用經緯儀3間距步 距20鋼板尺縱 距50橫 距204縱向水平桿高度一根桿的兩端20水平尺或水平儀同跨內兩根縱向水平桿高差105小橫桿外伸長度外伸500cm-50鋼板尺十一、安全施工技術措施1、材質及其使用的安全技術措施1）、扣件的堅固程度應在45-65N.m，且不大于65 N.m，對接扣件的抗拉承載力為3KN?？奂下菟ū３诌m當的擰緊程度。對接扣件安裝時其開口應向內，以防進

25、雨，直角扣件安裝時開口不得向下，以保證安全。2）、各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。3）、鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不提使用，禁止使用有脆裂，變形、滑絲等現象的扣件。4）、外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹蔑、塑料混用。2、腳手架搭設的安全技術措施1）、腳手架的基礎必須經過硬化處理滿足承載力要求，做到不積水、不沉陷，頂板基礎的混凝土必須達到設計強度的75%以上才能施工。2）、搭設過程中劃出工作標志區，禁止行人進入、統一指揮、上下呼應、動作協調，嚴禁在無人指揮下作業。當解開與另一人有關的扣件時必先告訴對方，并得到允許，以防墜落傷人。3）、開始搭設立桿時，應每

26、隔6跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除。4）、腳手架及時懷結構拉結或采用臨時支頂，以食保證搭設過程安全，未完成腳手架在每日收工前，一定要確保架子穩定。5）、腳手架必須配合施工進度搭設，一次XX市高度不得超過相鄰墻件以上兩步，且腳手架必須高出施工層一步，保證施工層臨邊有安全防護措施。6）、在搭設過程中應由安全員、架子班長等進行檢查，驗收和簽證，每兩步驗收一次，達到設計施工要求后掛合格牌一塊。3、腳手架上施工作業的安全技術措施1）、結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項目部安全員驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。2）、嚴格控制施工荷載，腳手

27、板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于3KN/m2，確保較大安全儲備。3）、結構施工時不允許多層同時作業，裝修施工時同時作業層數不超過兩層，臨時性用的懸挑架的同時作業層數不超過1層。4）、當作業層高出其下連墻件4m以上、且其上尚無連墻件時，應采取適當的臨時撐拉措施。5）、各作業層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人。6）、定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。4、腳手架拆除的安全技術措施1）、拆架前，全面檢查待拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準簽證后，進行書面技術交底后才準工作。2）、架體拆除前，必須察看施工現場環境，包括架空線

28、路、外腳手架、地面的設施等各類障礙物、地錨、纜風繩、邊墻桿及被拆架體各吊點、附件、電氣裝置情況、凡能提前拆除的盡量拆除掉。3）、拆除時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎向警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。4）、拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。5）、在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。6）、每天拆架下班時，不應留下隱患部位。7）、拆架時嚴禁碰撞腳手架除掉電源線，以防觸電事故。8）、所有桿件和扣件在拆除時應分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送到地面。9）、所有的腳手板，應自外向里豎立搬運，以防

29、腳手板和垃圾物從高處墜落傷人。10）、拆下的零配件要裝入容器內，用吊藍吊下之 拆下的鋼管要綁扎牢固，雙點起吊，嚴禁從高處拋擲。十二、文明施工要求根據腳手架施工的特殊性，結合職業安全衛生的慣標精神，要求施工時作到如下：1、 進入 施工現場的人員戴好安全帽，高空作業系好安全帶，穿好防滑鞋等，現場嚴禁吸煙。2、 進入施工現場的人員要愛護場內的各種綠化設施和標志牌，不得踐踏草坪、損壞花草樹木、隨意拆除和移動標示牌。3、 嚴禁酗酒人員上架作業，施工操作時要求精力集中、禁止開玩笑和打鬧。4、 腳手架搭設人員必須是經考試合格的專業架子工，上崗人員定期體檢，體檢合格者方可上崗，凡患有高血壓、貧血病、心臟病及其

30、他 不適于高空作業者，一律不得上腳手架操作。5、 上架子作業人員上下均應走人行梯道，不準攀爬架子。6、 護身欄、腳手板、擋腳板、密目安全網等影響作業班組支模時，如需拆改時，應由架子工來完成，任何人不得任意拆改。7、 腳手架驗收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改時，須經技術部同意后由架子工操作。8、 不準利用腳手架吊運重物；作業 人員不準攀登架子下下作業面；不準推車在架子上跑動；塔吊起吊物時不能碰擅和拖動腳手架。9、 不得將模板支撐、纜風繩、泵送混凝土及砂漿的的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起重設備。10、 在架子上的作業人員不得隨意白云腳手架的所有地拉接點和腳手板，以及扣件綁扎扣等

31、所有架子部件。11、 拆除架子而使用電焊氣割時，派專職人員做好防火工作，配備料斗，防止火星和切割物濺落。12、 腳手架使用時間較長，因此在使用過程中需要進行檢查，發現基礎下沉、桿件變形嚴重、防護不全、拉接松動等問題要及時解決。13、 要保證腳手架體的整體性，不得與井架、升降機一并拉結，不得截斷架體。14、 施工人員嚴禁凌空投擲桿件、物料、扣件及其它物品，材料、工具用滑輪和繩索運輸，不得亂扔。15、 使用的工具要放在工具袋內，防止掉落傷人；登高要穿防滑鞋，袖口及褲口要扎緊。16、 腳手架堆放場做到整潔、擺放合理、專人保管，并建立嚴格領退料手續。17、 施工人員做到活完料凈腳下清，確保肢手架施工材

32、料不浪費。18、 運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。應隨時整理、檢查，按品種、分規格堆放整齊，妥善保管。19、 六級以上的大風 、大雪、大霧、大雨天氣停止腳手架作業。在冬季、雨季要經常檢查腳手板、斜道板、跳板上有無積雪、積水等物。若有則應隨時清掃，并要采取防滑措施。十三、縣挑式腳手架的穩定承載計算（4米槽鋼）鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）.計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為15.0米，立桿采用單立管。搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.90米，立桿的步距1.80米。采用的

33、鋼管類型為483.2，連墻件采用2步3跨，豎向間距3.60米，水平間距4.50米。施工均布荷載為3.0kN/m2,同時施工2層，腳手板共鋪設4層。懸挑水平鋼梁采用16a號槽鋼U口水平，其中建筑物外懸挑段長度1.90米，建筑物內錨固段長度1.90米。懸挑水平鋼梁采用拉桿與建筑物拉結，最外面支點距離建筑物1.80m。拉桿采用鋼絲繩。一、大橫桿的計算：大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為 均布荷載計算大橫桿的上面 。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計

34、算大橫桿的荷載標準值 P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.1500.900/3=0.045kN/m活荷載標準值 Q=3.0000.900/3=0.900kN/m靜荷載的計算值 q1=1.20.038+1.20.045=0.100kN/m活荷載的計算值 q2=1.40.900=1.260kN/m2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下：Mlmnx=0.008q12+0.10q22跨中最大彎矩為M1=(0.080.100+0.101.260) 1.5002=0.302KN.m支座最大彎矩計算公式如下：M2mnx=-0.10q12-0.1

35、17q2支座最大彎矩為M2=-(0.100.100+0.1171.260) 1.5002我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0.3541064729.0=74.902N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2，滿足要求！3. 撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下：Vmax=0.677+0.990靜荷載標準值q1=0.038+0.045=0.083kM/m活荷載標準值q2=0.900kM/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度V=（0.6770.083+0.9900.900）1500.04/（1002.06105113510.0）=2.051mm大

36、橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm，滿足要求！二、 小橫桿的計算：小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不得荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。4、 荷載值計算大橫桿的自重標準值 q1=0.0381.500=0.058kN腳手板的荷載標準值 q2=0.1500.9001.500/3=0.068kN 活荷載標準值 Q=3.0000.9001.500/3=1.350kN 荷載的計算值 q=1.20.058+1.20.068+1.41.350=2.040kN2. 抗彎強度計算最大彎矩為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎

37、矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下：Mqnax=q2/8集中荷載最大彎矩計算公式如下：Mpnax=M=（1.20.038）0.9002/8+2.040=0.617106/4729.0=130.408N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2，滿足要求！3. 撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下：Vqnax=集中荷載最大撓度計算公式如下：Vqnax=小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=5.00.038900.004/（3842.060105113510.000）=0.01mm集中荷載標準值P=0.058+0.068+1.35

38、0=1.475kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V2=1475.100900.0（3900.02-4900.02/9）/（722.06105113510.0）=1.632mm最大撓度和V=V1+V2=1.646mm小橫桿的最大撓度小于900.0/150與10mm，滿足要求！三、 扣件抗滑力的計算：縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的搞滑承載力按照下式計算（規范）：RRC其中Rc扣件抗滑承載力設計值，取8.0kN； R縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1. 荷載值計算橫桿的自重標準值 P1=0.0380.900=0.035KN腳手板的荷載標準值 P2=0.1500.9001.5

39、00/2=0.101kN活荷載標準值 Q=3.0000.9001.500/2=2.025kN荷載的計算值 R=1.20.035+1.20.101+1.42.025=2.998kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！當直角扣件的擰緊力矩達4065N.m時，試驗表明：單扣件在12kN；四、 腳手架荷載標準值：作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：（1） 每米立桿結構自重標準值（kN/m)；本例為0.1248NG1=0.12515.000=1.872kN3. 腳手板的自重標準值（kN/m2）；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15NG2=0.1541.500(0.9

40、00+0.900)/2=0.810kN(3) 欄桿與擋腳手板自重標準值（kN/m）；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15NG4=0.151.5004/2=0.450kN（4） 吊掛的安全設施荷載，包括安全網（kN/m2）；0.005NG4=0.0051.50015.000=0.112kN經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.244kN.活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ=3.00021.5000.900/2=4.050kN風荷載標準值應按照以下公式計算Wx=0.7U.US.

41、WO其中 wo基本風壓（kN/m2），按照建筑結構花卉規范（GB50009-2001）的規定采用：wo=0.300Uz風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范（GB50009-2001）的規定采用：Uz=1.140Us風荷載體型系數：Us=0.870經計算得到，風荷載標準值Wk=0.70.3001.1400.870=0.208kN/m2.考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+0.851.4NQ風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW計算公式MW=0.851.4Wklah2/10其中Wk風荷載基本風壓標準值（kN/m2)；la 立桿的縱距（m)；h 立桿的步距（m）。20、 立桿的穩

42、定性計算：卸荷吊點按照構造考慮，不進行計算。1. 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 = f 其中N立桿的軸心壓力設計值，N=9.56kN；軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比10/i的結果查表得到0.19；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm；10計算長度（m),由公式10=kuh確定，10=3.12m；k 計算長度附加系數，取1.155；u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.50；A 立桿凈截面面積，A=4.50cm2；W 立桿凈截面模量（抵抗矩），W=4.73cm3； 鋼管立桿受桿受壓強度計算值（N/mm2)；經計算得到=113.22f鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N

43、/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f，滿足要求！2. 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算=+F其中N立桿的軸心壓力設計值，N=8.71kN；軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比10/i的結果查表得到0.19；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm；10計算長度（m),由公式10=kuh確定，10=3.12m；k 計算長度附加系數，取1.155；u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.50；A 立桿凈截面面積，A=4.50cm2；W 立桿凈截面模量（抵抗矩），W=4.73cm3；MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.120kN.m； 鋼管立桿受桿受壓強度計算值（N/m

44、m2)；經計算得到=128.62f鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f，滿足要求！六、 連墻件的計算：連墻件的軸向力計算值應按照下式計算：N1=N1W+NO其中N1W風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN),應按照下式計算：N1W=1.4WkAwWk風荷載基本風壓標準值，Wk=0.208kN/m2；Aw每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，Aw=3.604.50=16.200m2；No連墻件約束腳手架平面外變天所產生的軸向力（kN)；No=5.000經計算得到N1W風荷載產生的連墻件軸向力設計值（kN)，應按照下式計算：N1W=1.4WkA

45、wWk風荷載基本風壓標準值，Wk=0.208kN/m2；Aw每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，Aw=3.604.5=16.200m2；No連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力（kN）；No=5.000經計算得到N1w=4.724kN,連墻件軸向力計算值N1=9.724kN連墻件軸向力設計值 Nf=Af其中軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比1/i=90.00/1.59的結果查表得到=0.83；A=4.50cm2；f=205.00N/mm2。經過計算得到Nf=76.769kNNfN1,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用扣件與墻體連接。經過計算得到N1=9.724kN小于扣件的抗滑力1

46、0kN,滿足要求！七、 懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。本工程中，腳手架排距為900mm，內側腳手架距離墻體900mm，支拉斜桿的支點距離墻體=1800mm，水平支撐梁的截面慣性矩I=866.20cm4,截面抵抗矩W=108.30cm3,截面積A=21.95cm2。受腳手架集中荷載P=9.56kN水平鋼梁自重荷載 q=1.221.950.00017.8510=0.21kN/m各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為R1=13.631kN,R2=6.958kN,R3=-0.677kN最大彎矩 Mmax抗彎

47、計算強度f=M/1.05W+N/A=3.557106/（1.05108300.0）+4.9071000/2195.0=33.520N/mm2水平支撐梁的搞彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求！2. 懸挑梁的整體穩定性計算：水平鋼梁采用16a號槽鋼U口水平，計算公式如下=f其中b均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算：b=經過計算得到b=57010.063.0235/（1800.0160.0235.0）=1.25由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范（GB50017-2003）附錄B其值用b，查表得到其值為0.844經過計算得到強度=3.56106/（0.844108300.00）=

48、38.93N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算f，滿足要求！九、 拉桿的受力計算：水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算RAH=其中RUiCOSi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力 RCi=Ruisini按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為Ru1=14.487kN十、 拉桿的強度計算：拉繩或拉桿的軸力RU我們均取最大值進行計算，為RU=14.487kN拉繩的強度計算：如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照正式計算：Fg=其中Fg鋼絲繩的容許拉力（kN）；Fg鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和（kN）；a鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619.637.661鋼絲繩分另取0.

49、85、0.82和0.8；K鋼絲繩使用安全系數，取8.0。選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于8.00014.487/0.850=136.352kN。選擇619+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1400MPa,直徑17.0mm。鋼絲拉繩的吊環強度計算：鋼絲拉繩的軸力RU我們均取最大值進行計算作為吊環的拉力N，為N=RU=14.487kN鋼絲拉繩的吊環強度計算公式為=f其中f為吊環抗拉強度，取f=50N/mm2，每個吊環按照兩個截面計算；所需要的鋼絲拉繩的吊環最小直徑D=144874/(3.1416502)1/2=14mm十一、 錨固段與樓板連接的計算：1. 水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如

50、下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=6.958kN水平鋼梁與樓板壓點的拄強度計算公式為=f其中f為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規范f=50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑D=69584/(301416502)1/2=10mm水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。2. 水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：h其中N錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=6.96kN；d樓板螺栓的直徑，d=20mm；fb樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.5N/mm2；h樓板螺栓在混

51、凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到h要大于6958.05/（3.1416201.5）=73.8mm。3. 水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式N（b2-)fcc其中N錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=6.96kN；d樓板螺栓的直徑，d=20mm；b樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm；fcc混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=13.59N/mm2；經過計算得到公式右邊等于131.6kN樓板混凝土局部承壓計算滿足要求！十四、 型鋼懸挑式扣件鋼管腳手架運輸平臺穩定承載計算鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全

52、技術規范（JGJ130-2001）。計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為15.0米，立桿采用單立管。搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.10米，立桿的步距1.80米。采用的鋼管類型為483.2，連墻件采用2步3跨，豎向間距3.60米，水平間距4.50米。施工布荷載為3.0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設4層。懸挑水平鋼梁采用16a號槽鋼U口水平，其中建筑物外懸挑段長度1.30米，建筑物內錨固段長度1.50米。懸挑水平鋼梁采用拉桿與建筑物拉結，最外面支點距離建筑物1.20m。拉桿采用鋼絲繩。十一、 大橫桿的計算：大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照

53、大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1. 均布荷載值計算大橫桿的自重標準值 p1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.100/3=0.055kN/m活荷載的計算值 Q=3.0001.100/3=1.100kN/m靜荷載的計算值 q1=1.20.038+1.20.055=0.112kN/m活荷載計算值 q2=1.41.100=1.540kN/m2. 抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下：Mlmax=0.08q22+0.10q22跨中最大彎矩為M1=（0.080.112+0.101.540）1.5002

54、支座最大彎矩計算公式如下：M2max=-0.10q22-0.117q22支座最大彎矩為M2=-(0.100.112+0.1171.540)1.5002我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0.431106/4729.0=91.060N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2，滿足要求！3. 撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下：Vmax=0.667+0.990靜荷載標準值q1=0.038+0.055=0.093kN/m活荷載標準值q2=1.100kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.6770.093+0.9901.100)1500.

55、04/(1002.06105113510.0)=2.495mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm，滿足要求！二、 小橫桿的計算：小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。4. 荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.0381.5000=0.058kN腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.1001.500/3=0.083kN活荷載標準值 Q=3.0001.1001.500/3=1.650kN荷載的計算值 p=1.20.058+1.20.083+1.41.650=2.478kN十二、 抗彎

56、強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下：Mqmax=q2/8集中荷載最大彎矩計算公式如下：Mpmax=M=(1.20.038)1.1002=0.916106/4729.0=193.617N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求！三、 撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值量不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下：Vqmax=集中荷載最大撓度計算公式如下：Vpmax=小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=5.00.0381100.004/（3842.060105113510.000）=0.03

57、mm集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V2=1790.1001100.0（31100.02-41100.02/9）/（722.06105113510.0）=3.615mm最大撓度和V=V1+V2=3.648mm小橫桿的最大撓度小于1100.0/150與10mm，滿足要求！4. 扣件抗滑力的計算：縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范）： RRc其中Rc扣件抗滑承載力設計值，取8.0kN； R縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1. 荷載值計算橫桿的自重標準值 P1=0.0381.100=0.042kN腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.1001.500

58、/2=0.124kN 活荷載標準值 Q=3.0001.1001.500/2=2.475kN 荷載的計算值 R=1.20.042+1.20.124+1.42.475=3.664kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時，試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8.0kN; 雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12.0kN；十、 腳手架荷載標準值：作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：八、 每米度立桿承受的結構自重標準值（kN/m)；本例為0.1248NG1=0.12515.000=1.872kN

59、1、 腳手板的自重標準值（kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15NG2=0.15041.500（1.100+.0100）/2=0.540kN2. 欄桿與擋腳手板自重標準值（kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15NG3=0.1501.5004/2=0.450kN(4) 吊掛的安全設施荷載，包括安全網（kN/m2)；0.005NG4=0.0051.50015.000=0.112kN經計算得到，靜荷載標準值NG=NG2+NG3+NG4=2.974kN.活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值NQ

60、=3.00021.5001.100/2=4.950kN風荷載標準值應按照以下公式計算Wx=0.7UzU3W0其中 wo基本風壓（kN/m2)，按照建筑結構荷載規范（GB50009-2001）的規定采用：wo=0.300Uz風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范（GB50009-2001）的規定采用:Uz=1.140Us風荷載體形系數：Us=0.870經計算得到，風荷載標準值Wk=0.70.3001.1400.870=0.208kN/m2。考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+0.851.4NQ風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW計算公式Mw=0.851.4Wklah2/10其

61、中 Wk風荷載基本內壓標準值（kN/m2)；la立桿的縱距（m); h立桿的步距（m)。五、 立桿的穩定性計算：卸荷吊點按照構造考慮，不進行計算。（2） 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算=N/Af其中N立桿的軸心壓力設計值，N=10.50kN; 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比10/i的結果查表得到0.19；i計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm；lo計算長度（m),由公式10=kuh確定，10=3.12m；k計算長度附加系數，由腳手架的高度確定，u=1.50; A立桿凈截面面積，A=4.50cm2; W立桿凈截面模量（抵抗矩），W=4.73cm3;鋼管立桿受壓強度計算值（N/mm2)；經

62、計算得到=124.30f鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2; 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算f，滿足要求！2.考慮風荷載時，立桿的穩定性計算=+f其中N立桿的軸心壓力設計值，N=9.46kN；軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比10/i的結果查表得到0.19；i計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm；lo計算長度（m),由公式10=kuh確定，10=3.12m；k計算長度附加系數，取1.155；u計算長度附加系數，由腳手架的高度確定，u=1.50; A立桿凈截面面積，A=4.50cm2; W立桿凈截面模量（抵抗矩），W=4.73cm3;Mw計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，M

63、w=0.120kN.m；鋼管立桿受壓強度計算值（N/mm2)；經計算得到=137.47f鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2; 考慮曲荷載時，立桿的穩定性計算f，滿足要求！六、 連墻件的計算：連墻件的軸向力計算值應按照下式計算：N1=N1w+No其中N1W風荷載產生的連墻件軸向力設計值（kN),應按照下式計算：N1w=1.4wkAwWk風荷載基本風壓標準值，wk=0.208kN/m2; Aw每人連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，Aw=3.604.50=16.200m2; No連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力（kN); No=5.000經計算得到N1w=4.724kN

64、,連墻件軸向力計算值N1=9.724kN連墻件軸向力設計值Nf=Af其中軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比1/i=10.00/1.59的結果查表得到=0.98；A=4.50cm2；f=205.00N/mm2。經過計算得到Nf=90.794kNNfN1,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用扣件與墻體連接。經過計算得到N1=9.724kN小于扣件的抗滑力10kN,滿足要求！七、 懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。本工程中，腳手架 排距為1100mm，內側腳手架距離墻體100mm，支拉斜桿的支點距離墻體=120

65、0mm,水平支撐梁的截面慣性矩I=866.20cm4,截面抵抗矩W=108.30cm3，截面積A=21.95cm2。受腳手架集中荷載P=10.50kN水平鋼梁自重荷載q=1.221.950.00017.8510=0.21kN/m各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為R1=11.138kN,R2=10.591kN,R3=-0.151kN最大彎矩Mmax抗彎計算強度f=M/1.05w+N/A=0.553106/(1.05108300.0)+2.6731000/2195.0=6.084N/mm2水平支撐梁的搞彎計算強度小于215.0N/mm2，滿足要求！八、 懸挑梁的整體穩定性計算：水平鋼梁采用16

66、a號槽鋼U口水平，計算公式如下=f其中b均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算：b=.經過計算得到b=57010.063.0235/（1200.0160.0235.0）=1.87由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范（GB50017-2003）附錄B其值用b查表得到其值為0.919經過計算得到強度=0.55106/（0.919108300.00）=5.56N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算f，滿足要求！九、 拉桿的受力計算：水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算RAH=其中Ruicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力Rci=Ruicosi按照以止公式計算得到由

67、左至右各鋼繩拉力分別為RU1=11.454kN十、 拉桿的強度計算：拉繩或拉桿的軸力RU我們均取最大值進行計算，為RU=11.454kN拉繩的強度計算：如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許接力按照下式計算：Fg=Fg鋼絲繩的容許拉力（kN); Fg鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和（kN);a鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8;k鋼絲繩使用安全系數，取8.0.選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于8.00011.454/0.850=107.803kN。選擇619+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1400MPa,直徑15.5mm。鋼絲拉繩的吊環強度計算：鋼絲拉繩的軸力

68、RU我們均取最大值進行計算吊環的接力N，為N=RU=11.454kN鋼絲拉繩的吊環強度計算公式為=f其中f為吊環抗拉強度，取f=50N/mm2,每個吊環按照兩人截面計算；所需要的鋼絲拉繩的吊環最小直徑D=114544/(3.1416502)1/2=13mm4. 錨固段與樓板連接的計算：（5） 水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=10.591kN水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為=f其中f為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規范f=50N/mm2;所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑D=105914/(3.14

69、16502)1/2=12mm水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。3. 水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下:錨固深度計算公式H其中N錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=10.59kN;d樓板螺栓的直徑，d=20mm; fb樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.5N/mm2；h樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到h要大于10590.55/（3.1416201.5）=112.4mm。3. 水平鋼梁與樓板壓點如果用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓接力要滿足公式 N（b2-)fcc其中N錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=10.59kN;d樓板螺栓的直徑，d=20mm; b樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm;fcc混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=13.59N/mm2；經過計算得到公式右邊等于131.6kN樓板混凝土局部承壓計算滿足要求！注：本案未盡事宜嚴格按照有關規劃、規程操作執行。