1、 博潤楓林綠洲外腳手架施工方案 編制： 審核： 審批： 河南林九建筑有限公司目 錄1編制說明11.1編制目的11.2編制依據12工程概況12.1工程概況12.2外架類型選擇及施工重點和難點23材料選擇23.1型鋼、鋼絲繩23.2鋼管23.3扣件33.4安全網33.5腳手板33.6外圍防護34施工部署35腳手架的搭設45.1落地式鋼管腳手架的搭設55.2型鋼懸挑架搭設方法85.3懸挑防護棚搭設115.4電梯井道挑架搭設125.5細部做法126質量要求177腳手架的驗收和維護187.1驗收程序187.2驗收內容197.3腳手架的維護198腳手架的拆除209安全及文明施工209.1安全施工措施209

2、.2安全使用措施219.3安全管理措施2210外架材料計劃2211 懸挑式扣件鋼管腳手架計算書2312 落地式雙排單立桿扣件鋼管腳手架計算書3713 懸挑式卸料鋼平臺設計計算46博潤楓林綠洲1 編制說明1.1 編制目的為博潤楓林綠洲外腳手架工程施工提供較完整的安全技術指導文件，便于外腳手架工程施工流程、施工質量控制，為確保外腳手架安全搭設和使用提供技術支持，能優質、快速、高效的完成外腳手架工程的施工任務而編制此方案。1.2 編制依據1、中華人民共和國安全生產法；2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001（2002年版）；3、工程建設標準強制性條文；4、施工手冊；5、實用建筑

3、五金手冊；6、鄭州市關于安全施工的有關規定；7、南通興江建建安集團企業內部的企業標準及工藝。2 工程概況2.1 工程概況本工程位于羅山縣城新區，九龍大道以西，天湖大道以南，總建筑面積: 15028.46，建筑基底面積 2347.44; 其中, 地上建筑面積40265.92.建筑高度不等。本工程由地下室、裙樓及住宅樓三部分組成：2.2 外架類型選擇及施工重點和難點1、外架選型根據本工程實際情況，從第六層開始選用工字鋼懸挑單立桿雙排鋼管腳手架，采用斜拉鋼絲繩卸荷。2、施工重點難點1）本工程為商業辦公樓房，結構為框架核心筒結構，外架搭設中預留預埋的部位較多，使得懸挑架體節點處理較難、較繁。細部構造處

4、理是本分項工程的控制重點。2）本工程采用懸挑式工字鋼雙排鋼管腳手架及落地式雙排鋼管腳手架，為工程主體結構施工時提供安全防護，由于本工程結構外型較為復雜，工期緊，外架搭設交叉作業，安全控制難度較大。3）由于施工電梯與外架交接處需作為重點進行控制。4）建筑結構陽角處采用鋼絲繩卸荷。3 材料選擇3.1 型鋼、鋼絲繩懸挑型鋼選用16#工字鋼，材質選用Q235-A級鋼（3號鋼）。其尺寸規格、截面尺寸允許偏差、長度及允許偏差均應符合相關規范要求，其化學成分及機械性能應符合國家標準普通碳素鋼技術條件（GB700-88）的規定。根據計算，選擇619+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1700MPa，直徑14mm。3

5、.2 鋼管鋼管采用外徑48、壁厚3.5mm的Q235號鋼焊接鋼管。其尺寸規格、截面尺寸允許偏差、長度及允許偏差均應符合相關規范要求，其化學成分及機械性能應符合國家標準普通碳素鋼技術條件（GB/T228-2002）的規定。立桿和縱向水平桿（大橫桿）的鋼管長度一般為46米，橫向水平桿（小橫桿）一般為1.11.5米。鋼管應調直、刷防銹漆和黃色油漆。3.3 扣件扣件應符合現行國家有關技術規范要求，并且有出廠合格證。扣件不能有裂紋、氣孔、疏松、砂眼等鑄造缺陷?？奂c鋼管的貼合面要接觸良好，扣件夾緊鋼管。扣件在螺絲緊固力矩不應小于40NM，且不應大于65NM。3.4 安全網安全網應符合現行國家標準（GB5

6、725-2009），并且有出廠合格證（有效期限要合格）。并且其外觀、規格、重量、網目邊長等有關技術要求要符合要求。在現場進行的有關試驗還應符合規范要求。3.5 腳手板腳手板采用竹跳板或木跳板，竹跳板長2.7m和3.0m兩種長度，寬度為250300mm。木跳板一般長度為4m，寬度為250300mm。本工程使用竹跳板，跳板厚度為50mm，腳手板兩端采用直徑為4mm鍍鋅鋼絲各設兩道箍以固定腳手板。3.6 外圍防護外腳手架外立面圍護采用密目（2000目/100平方厘米）安全網全封閉。外架所需材料應符合相關規范要求外，若是新進材料，應由供貨商提供合格證及相關證明。4 施工部署考慮到本工程的實際情況，西塔

7、樓從第五層開始選用工字鋼懸挑單立桿雙排鋼管腳手架，528層共分五次懸挑即：第一次懸挑自第5層開始至第9層，第二次懸挑自第10層開始至第14層，第三層懸挑自第15層開始至第19層，第四次懸挑自20層開始至24層，第五次懸挑自25層開始至28層；東塔樓從五層開始選用工字鋼懸挑單立桿雙排鋼管腳手架，529層共分五次懸挑即：第一次懸挑自第5層開始至第9層，第二次懸挑自第10層開始至第14層，第三層懸挑自第15層開始至第19層，第四次懸挑自20層開始至24層，第五次懸挑自25層開始至29層；在預埋層層頂砼澆筑時對外挑架進行預理，并開始搭設挑架，澆完預埋層頂砼，待砼達到一定強度后安裝懸挑工字鋼。外挑腳手架

8、沿建筑物的周圈設置，采用工字鋼懸挑雙排單立桿外腳手架，工字鋼端部采用焊接短鋼筋頭固定立桿，裝修階段從上至下按外墻裝修進度逐步拆除。結構的頂板上按照設計圖紙要求預埋卡環，作為懸挑型鋼的固定點，在樓板混凝土強度達到75%時，將工字鋼安裝固定在樓板上（具體做法見附圖）。然后將外架立桿通過預先在工字鋼焊接好的短鋼筋與工字鋼連接，按照一般外腳手架的搭設順序搭設形成基本外架體系。最后是在懸挑層的上層頂水平結構施工完畢后按照設計要求架設卸載斜拉。懸挑型鋼是本外架的主要受力構件，懸挑端表面加焊鋼筋100mm固定立桿，其搭設位置和加固必須嚴格按照詳圖（見附圖）的要求進行，不得隨意減少卸載扣件或改變接頭位置。外架

9、搭設高度為20m隨結構上升一次搭設到頂。施工電梯處外架要斷開，斷開處要加以封閉，此處所有拉結均采用鋼管扣件剛性拉結，并設置必要的橫向支撐和剪刀撐。根據一般構架尺寸，取立桿計算縱距1.5m，立桿橫距0.75m，腳手架與建筑物的間距0.3m。腳手架的步距1.8m，連墻桿呈菱形設置，水平間距4.5m，豎向每層均拉結。采用3.5m長工字鋼外挑1.05m，連墻件采用在邊梁上預埋短鋼管，與水平拉接鋼管可靠連接。小橫桿間距0.75米且每個主節點處必須設置一根，距離主節點不超過30cm，在腳手架外立桿上每步的中間位置增加一道通長的水平防護欄桿（腰桿）。整個外架沿全高用密目式安全網封閉，并在部分部位設置鋼板網（

10、如外架轉角處、底層一步架）設擋腳板（底層及操作層）。外架除在底座全部封閉外，在每五步設置一層安全平網。底座密封要盡量的嚴密。底座所用竹跳板均用鐵絲與鋼管緊固，不得出現探頭板的情況存在。墻體預留洞口采用碎模板制作木盒后埋設。5 腳手架的搭設本工程外腳手架，是施工臨時設施。它主要承受施工過程中的各種垂直和水平荷載。因此，腳手架立桿必須有足夠的承載能力、剛度和穩定性。在施工過程中，嚴禁出現：在各種荷載作用下失穩倒塌以及超過容許要求的變形、傾斜、搖晃或扭曲現象，以確保安全施工。另外，外腳手架也要滿足橫平豎直、形狀一致、平豎通順、間隔均勻、連接牢固、有安全操作空間等要求。5.1 落地式鋼管腳手架的搭設5

11、.1.1 腳手架搭設順序 總順序：先下后上，先整體后局部進行(搭完第一步架就要驗收一次) 放線墊好木方立兩頭立桿并加臨時支撐安裝大橫桿，立立桿加臨時支撐安裝小橫桿及大橫桿安裝其他立桿安裝小橫桿及大橫桿鋪竹跳板搭上步架至作業面搭設剪刀撐掛安全網設擋腳板驗收投入使用。1、搭設參數 立桿：縱距按外架平面布置圖，橫距0.75m（鋼管凈距） ,腳手架里排立桿距建筑外邊線為30cm。 大橫桿（步距）：1.8m，外側大橫桿中間0.9m處加設一道防護欄桿（腰桿）。 小橫桿：在立桿、大橫桿節點處設置小橫桿。保證每塊竹笆支撐下不少于三根小橫桿。 剪刀撐：在外側立面設剪刀撐，剪刀撐跨越立柱的根數宜在57根之間，且剪

12、刀撐水平投影寬度應不小于4跨且不應小于6m。剪刀撐設置于外側與地面成45-60角。2、搭設要求 1）、架子搭設人員均持證上崗，操作證須經項目經理審定合格后能作業。2）、架管使用前均已進行保養、除銹并統一按如下要求涂刷油漆：均刷黑黃色油漆。 架子搭設前，由施工員向架子班組進行安全技術交底，交底雙方履行簽字手續。3）、腳手架的高度到封頂時，外立桿高于操作面1.8m（一步架）。4）、在大橫桿與立桿的交點處必須設置小橫桿，其兩端與立桿卡牢，小橫桿兩端各伸出立桿凈長度不少于100mm，并應盡量保持一致。拉墻桿接頭中心至立桿主節點的距離不宜大于步距的1/3。立桿均墊通長木枋作墊塊，立桿根部（離地200mm

13、）設置縱橫相連掃地桿。 5）、扣件安裝要求、扣件安裝時，注意開口朝向，對于連接大橫桿的對接扣件，開口朝架子里側，螺栓朝下，以防雨水進入鋼管。直角扣件開口不得朝下，以保架子安全。、扣件緊固力宜在40-65NM內。、扣件使用過程中，經常檢查扣件是否松動，如有松動應及時擰緊。6）、腳手板鋪設： 、外架操作層滿鋪腳手板。最下面一步滿鋪腳手板并用安全網封底，架外側設踢腳板（紅/白相間安全色），架體內側與建筑物的空隙封閉。 、外架每隔三步以及底部滿鋪腳手板并用密目安全網封閉，便于清理。 、腳手板在架體與建筑物之間采用一塊架板滿鋪到位。 7）、腳手板用不小于14#鉛絲雙股并聯與小橫桿綁扎，要求綁扎牢固，交接

14、處平整，無探頭板、彈簧板；腳手板完好無損，破損時即時更換。8）、外腳手架的搭設，應沿建筑物周圍連續封閉，遇人貨電梯等不能封閉時，應設置必要的縱向支撐，端部加強設置連墻點。9）、腳手架與主體結構的連接如下圖。、腳手架與主體結構的連接采用剛性連接，在每層邊梁處均設置預埋鋼管，連墻桿宜靠近主節點的立桿設置，偏離主節點的距離不大于300mm。、腳手架與主體結構剛性連接點的設置：水平方向不大于4.5m，豎直方向每層一道，且轉角處必須設置拉結； 頂部拉結時在距頂部800mm以內范圍按水平方向不大于4.5m設置拉結點；搭設時，拉結點成梅花狀錯開拉結。 、當連墻桿應與墻面垂直，不準向上傾斜，下傾角度不宜超過1

15、5 。 、當裝飾施工必須拆除拉結點時，也應采取措施予以拉結。 10）、安全網的安裝 腳手架的外側用建設主管部門認證的合格的密目式安全網封閉，安全網采用1.8m高（長度以市場供應為準），不小于18#鉛絲，不小于2000目張掛嚴密并固定在腳手架外立桿里側。11）、腳手架剪刀撐的設置 、在外側立面設剪刀撐，剪刀撐跨越立柱的根數宜在57根之間，且剪刀撐水平投影寬度應不小于4跨且不應小于6m。剪刀撐設置于外側與地面成45-60角。剪刀撐旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm?？v向支撐鋼管接長，宜采用搭接連接，搭接長度不應小于1m，應采用不少于3個旋轉和扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小

16、于100mm。 、剪刀撐搭設時，與其他桿件的交叉點互相用扣件連接，并延伸至頂部大橫桿以上。12)、翻腳手板注意事項、翻腳手板前，應先將腳手板上的碎磚塊、砂漿硬塊等雜物清除干凈。、翻腳手板時，每檔從里往外逐塊進行，翻到最后一檔的最后一塊時，人站在大橫桿上，一手勾住立桿，一手拉住板端遞給上面的人。13)、外腳手架構造要求、腳手架立桿、大橫桿接頭必須采用對接扣件對接連接;剪刀撐和其他桿件的連接采用搭接，搭接長度不小于1.0m，且不少于三只扣件緊固。相鄰桿件的搭接、對接必須錯開一個檔距，同一平面的接頭不得超過50%。、頂排防護欄桿不少于兩道，高度分別為0.9m和1.2m；腳手架內側形成臨邊的（如遇大開

17、間門窗洞等），同樣在腳手架的內側設1.2m高的防護欄桿和300mm高踢腳桿。、嚴禁搭設單排架。5.1.2 腳手架拆除順序 從上至下，先搭的后拆除，將搭設順序逆轉進行。5.2 型鋼懸挑架搭設方法1、預埋件卡環的設置：在每層梁板結構施工時，在圖紙規定相應位置，在預留洞口未形成之前，先以木工支設的操作架子作為卸荷點，待預留洞口形成后，再將懸挑型鋼安裝至預定位置，并和外架有效連接。2、懸挑型鋼架子底座搭設：在樓層砼達到設計強度的75后即可進行懸挑架的搭設。搭設時，將型鋼與預埋卡環鎖緊后挑出，并用木楔楔緊加固。然后將外架立桿與預先焊接好的短鋼筋頭子（22100mm）套接，最后設置底層大橫桿，使得外架各懸

18、挑型鋼形成封閉的一周。3、卸載鋼絲繩的安裝：在搭設底座完成后，按照一般搭設程序搭設外架。外架搭設至第二步架時，先將外架與預先埋設好的連墻件連接，然后將卸載鋼絲繩安裝好，上下都用三個繩卡，鋼絲繩必須拉緊。4、搭設過程要點：腳手架搭設時，底部的立柱應間隔交叉使用不同長度的鋼管，接頭位置至少錯開500mm，先立內、外側立桿。架設腳手架時，勿單獨一人操作，要防止鋼管意外失手墜落傷人，立桿立好后，即架設大、小橫桿，當第一步的大小橫桿架設完畢后，即在其上鋪設腳手板固定好后，以方便操作者上去架設第二步腳手架。搭設第二步架子時，要注意在同一跨或同一步內錯開鋼管接頭的位置。5、剪刀撐和防護網搭設：底座鋪設竹跳板

19、或碎模板裝拼嚴實，層間水平防護采用安全平網作防護層，防止人員意外墜落。在立桿外側規定位置，及時設置剪刀撐。剪刀撐的鋼管之間用不少于3個旋轉扣連接，搭接長度1m。剪刀撐由兩端開始自下而上連續設置，與樓面角度為4560，剪刀撐連續布置。6、卸載鋼絲繩安裝：在懸挑工字鋼層設置一道卸荷鋼絲繩，懸挑工字鋼層頂砼澆筑時在主節點對應部位邊梁上，預埋鋼筋拉環。卸載鋼絲繩必須和主結點一一對應，卸載中心至主結點扣件中心距離不得大于150mm。注意事項：1）、在外架沒有形成前，結構施工時應利用滿堂架伸出挑桿搭設防護欄桿，保證施工人員的安全。2）、按照要求，外架應始終高出施工作業面一步，在外架連墻件未形成之前，外架應

20、與模板滿堂架臨時連接，以保證外架架體穩定和安全。3）、立桿接長、扶手接長應用對接扣件，桿件的對接接頭應盡量靠近桿件的節點，應在該步或該跨的三分之一范圍內。4）、上下大橫桿的接頭位置應錯開布置在不同的立桿縱距中，小橫桿應貼近立桿布置，距離300mm，搭于大橫桿之上并用直角扣件扣緊，在相鄰立桿之間設一根小橫桿，在任何情況下均不得拆除立桿與大橫桿交接處的小橫桿。5）、立桿和大橫桿必須用直角扣件扣緊。底部第一道縱向大橫桿距工字鋼不超過200mm。6）、在搭設腳手架時，每完成一步都要及時校正立桿的垂直度和大小橫桿的標高及水平度。7）、腳手架的搭設應始終高出施工層1.8m，使操作面上的施工人員有可靠的圍護

21、。8）、鋼管伸出扣件之外的長度不得小于100mm。9）、在頂排連墻桿之上的架高（以縱向水平桿計）不得多于兩步，否則應每隔3跨加設1道斜撐。10）、剪刀撐的斜桿與外架立桿的連接至少有3道扣件連接，兩扣件之間的跨度不應超過3m，其中，斜桿的對接接頭部位至少有1道連接。11）、腳手架不允許橫向斷開，要使腳手架在平面上沿建筑外沿四周交圈。12）、腳手架剪刀撐在外腳手架外側，外架兩端分別自下至上設置剪刀撐一道，中間剪刀撐間距不大于15米，每道剪刀撐寬度不少于4跨6米，水平成角為45度至60度，搭接長度不小于1米，三個旋轉扣均布固定與立桿或橫桿的連接點距腳手架節點不大于200mm。13）、在外立桿內側豎向

22、掛設密目式安全網，密目式安全網一定要張緊，網片之間搭接100mm，并用鐵絲綁牢；局部立面掛設鋼板網，要求同密目式安全網；水平安全網用尼龍紡織的安全網；從底座起設全封閉竹跳板，竹跳板用鐵絲與鋼管綁牢，安全網全部掛在腳手架上；如用碎模板封閉底座要將木枋與大橫桿用鐵絲扎牢。14）、腳手架每搭設10m或二層完畢后應進行驗收，驗收合格并辦妥驗收手續方可使用。15）、其它不詳之處按雙排單立桿落地式腳手架。7、卸載鋼管支撐安裝根據現場外沿造型需要，外部沿周圍懸挑下一層采用鋼管支撐卸載，做法見下圖。5.3 懸挑防護棚搭設1、本工程懸挑防護分做兩次進行，第一次懸挑在四層，第二次懸挑在19層進行，在懸挑層梁板結構

23、施工時，由各樓層大角處開始沿每棟樓層周轉連續搭設，懸挑件卡環預埋間距1.5M，預埋卡環采用20卡環埋設。在懸挑卡環的上一層相對應位置預埋20圓鋼，伸出樓面100 mm。如采用后置螺栓加固，在每個懸挑桿件處進行螺栓穿孔加固，螺栓直徑不小于16mm。2、在搭設底座完成后，將卸載鋼絲繩安裝好，上下都用三個繩卡，鋼絲繩必須拉緊。質量要求1、鋼管與扣件必須相配套，材料與性能均符合國家有關規范要求。2、腳手架立桿除頂層頂步外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。相鄰兩立桿接頭應錯位不少于500mm，且應不在同一步內；縱向水平桿（大橫桿）接頭必須采用對接扣件連接，上下相鄰兩根縱向水平桿接頭應錯開不少于50

24、0mm，同一步內外兩根縱向水平桿的接頭應錯開，并不在同一跨內。3、立桿縱向偏差不大于100mm，橫向偏差不大于50mm；縱向水平桿（大橫桿）水平偏差不大于總長度的1/300，且不大于20mm；橫向水平桿（小橫桿）不大于10mm。4、腳手架的步距、立桿橫桿距偏差不大于20mm；立桿縱距偏差不大于50mm。埋入梁內的短鋼管和鋼筋頭露出樓面的長度應不小于200mm。5、扣件的緊固力宜在4065NM范圍內，不得低于40NM或高于65NM。6、與結構主體的連接要牢固，無松動現象。7、剪刀撐、斜撐的搭接長度不小于1m，且至少用3個扣件連接。8、操作層竹跳板的鋪設應滿鋪、穩鋪；竹跳板對接鋪設時，接頭處設兩根

25、橫向水平桿；搭接鋪設的竹跳板，接頭處橫向水平上，搭接長度不小于200mm。嚴禁出現探頭板，竹跳板總挑長度不超過150mm。跳板兩段使用鐵絲與小橫桿綁扎牢固。9、全封閉的綠色密目安全防護網必須牢固地捆綁在腳手架上。5.4 電梯井道挑架搭設1、電梯井道內防護架體采用工字鋼做為底部支撐，立桿采用鋼管對接成井字型搭設，每次搭設高度為20米。每兩層用水平桿將兩端對頂于主體結構上，上下錯開對頂。2、電梯井內封閉采用兩層一硬封閉，硬封閉間進行一層軟封閉。軟封閉采用稀目安全網進行封閉，安全網封閉至墻體間距不大于20cm。如軟封閉無法做到時，層層硬防護。5.5 細部做法1、型鋼懸挑底座做法固定型鋼用的卡環采用2

26、0圓鋼預埋，距離樓板邊1.0m，間距按外架平面布置圖。布置說明：（1）考慮型鋼布置密度問題，每1.5m布置一根型鋼，距離可根據外架結構適當調整。外架步距為1.8m，橫距為800mm，最大縱距為1800mm。（2）考慮裙樓局部懸挑構件，不宜布置集中荷載；在這些懸挑構件位置采用4.5m長的工字鋼；踢腳板防護欄桿立桿縱距1500mm密目安全立網密目安全平網樓面樓面樓面樓面300型鋼懸挑鋼管架示意圖8001800100020鋼筋18004000(3850)4000(3850)4000（3850）61914鋼絲繩（3）在外架穿過懸挑結構造型或挑板時，立桿直接穿過懸挑結構，在懸挑結構上預留D=60mmPV

27、C套管。 2、施工電梯處的細部做法在搭設外架過程中，要預先將施工電梯位置留出。該處大橫桿要斷開，不使用對接扣件連接。施工電梯位置詳見外架平面布置圖。3、轉角處架體細部做法4、轉料平臺處細部做法具體做法：卸料平臺采用定型組裝工具式卸料平臺，要根據層高與外架步距要求，在適當位置將外架大橫桿斷開。使得轉料平臺離最近大橫桿的垂直高度不得小于1.2m。該處單獨使用4m鋼管用十字扣件固定于立桿上，方便轉料平臺安裝時拆除該處豎向腳手架。卸料平臺不得與外架接觸。5、鋼絲繩繩卡固定d為鋼絲繩直徑鋼絲繩卡固定時，繩卡數量不得少于3個，繩卡間距不少于6d，等間距排列。繩頭距最后一個繩卡的長度不少于140mm，并采用

28、細鋼絲捆扎，繩卡滑鞍放在鋼絲繩工作時受力的一側，U型螺栓扣在鋼絲繩的尾端一側，不得正反交錯設置繩卡。鋼絲繩受力前固定繩卡，受力后要再度緊固，并擰緊到使兩繩直徑高度壓扁1/3，作業中經常檢查緊固情況。6 質量要求1、鋼管與扣件必須相配套，材料與性能均符合國家有關規范要求。嚴禁48和51鋼管進行混合使用。2、腳手架立桿除頂層頂步外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。相鄰兩立桿接頭應錯位不少于500mm，且應不在同一步內；縱向水平桿（大橫桿）接頭必須采用對接扣件連接，上下相鄰兩根縱向水平桿接頭應錯開不少于500mm，同一步內外兩根縱向水平桿的接頭應錯開，并不在同一跨內。3、立桿縱向偏差不大于10

29、0mm，橫向偏差不大于50mm；縱向水平桿（大橫桿）水平偏差不大于總長度的1/300，且不大于20mm；橫向水平桿（小橫桿）不大于10mm。4、腳手架的步距、立桿橫桿距偏差不大于20mm；立桿縱距偏差不大于50mm。埋入梁內的短鋼管和鋼筋頭露出樓面的長度應不小于200mm。5、扣件的緊固力宜在4065NM范圍內，不得低于40NM或高于65NM。6、與結構主體的連接要牢固，無松動現象。7、剪刀撐、斜撐的搭接長度不小于1m，且至少用3個扣件連接。8、操作層竹跳板的鋪設應滿鋪、穩鋪；竹跳板對接鋪設時，接頭處設兩根橫向水平桿；搭接鋪設的竹跳板，接頭處橫向水平上，搭接長度不小于200mm。嚴禁出現探頭板

30、，竹跳板總挑長度不超過150mm。跳板兩段使用鐵絲與小橫桿綁扎牢固。9、全封閉的綠色密目安全防護網必須牢固地捆綁在腳手架上。7 腳手架的驗收和維護7.1 驗收程序架子搭設和組裝完畢，使用前必須由項目經理、技術負責人、項目安全負責人、架子班長等人員組成驗收小組，進行分段驗收（一般為一層且不超過三步），并填寫驗收單。腳手架驗收合格并掛合格牌后方可使用.本外架只能作圍護架和操作架使用，不允許將其作為主體結構施工模板加固和支撐架使用。轉料平臺的搭設應與外腳手架完全分離，不得利用外腳手架作為轉料平臺。在特殊情況需要在外腳手架上搭設轉料平臺時，應由項目技術部門發出書面的通知及方案。轉料平臺上料時，須輕放準

31、載物，并保證轉料平臺的受力均衡,不得隨意超負荷使用。外架在使用過程中，要經常檢查，確保安全可靠。施工人員必須嚴格執行建筑安裝工人安全技術操作規程中關于“架子工”的規程。7.2 驗收內容腳手架的步高，立桿縱、橫間距，立桿的接頭位置、立桿的豎直度；大小橫桿的標高、水平度，大小橫桿的交叉位置；腳手板的固定；剪刀撐的位置、距離、角度和搭接；隔離層防護和外立面安全網；登高設施，扣件的緊固程度；連接桿的數量和牢固程度；腳手架所用的鋼管、扣件、及其他材料的材質證明；所有操作人員必須持證上崗，且應經常體檢，并合格。7.3 腳手架的維護檢查腳手架的整體和局部垂直偏差，特別要注意腳手架的轉角和陰陽角的垂直度；各種

32、型號的扣件需涂油和緊固；檢查腳手架是否松動、懸挑，用竹跳板做腳手板，還要檢查四周是否用鐵絲扎牢；與建筑物連接的檢查，檢查連接件是否齊全和完好，有無松動、移動，如用用作裝飾施工需要移動連接件時，應通知質安部，經過批準后可以移動，并按規定在臨近位置補足連接；要對外圍安全網，安全防護設施，外側擋板，登高設施和接地防雷等安全設施進行檢查；腳手架有開口、斷口和出入口的部位，應對該部位進行重點檢查；檢查腳手架的荷載情況，使其不超過設計荷載，如有超載應及時卸載至設計荷載。由安全員組織施工員、架工班長、技術員對外架每月不少于兩次的定期與不定期檢查，時間由安全員確定，檢查時按要求填寫檢查表，履行簽字手續，對檢查

33、出的問題應及時整改；此外項目部每月至少檢查兩次。8 腳手架的拆除1、拆除原則：先加固，后拆除。2、腳手架在拆除前應檢查扣件連接、連墻件、支撐體系等是否復核構造要求，并由單位工程負責人進行拆除安全技術交底，清除腳手架上雜物及地面障礙，根據檢查結果確定拆除順序和措施，并經主管部門批準后方可實施。3、劃分作業區，地面專人指揮、警戒，嚴禁非作業人員入內。4、高處作業人員必須戴安全帽，系安全帶，穿防滑鞋。安全帶應高掛低用，并應掛在固定的可靠物件上。 5、拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業。6、連墻桿必須隨拆除腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應大于2步，

34、若高差大于2步應增設連墻件加固。7、各構配件嚴禁拋擲至地面。8、當天拆的鋼管、扣件，當天清理歸堆碼放。9、拆除時，現場無塔吊，鋼管等材料由每層的開口處傳遞下來，傳遞時，每層一人雙手握住鋼管向下傳遞，當下層工人雙手接住鋼管時，上層工人才能松手。這樣依次傳到地面，歸堆碼放。10、腳手架的拆除應按確定的拆除程序進行。連墻點必須與腳手架同步拆除，應在位于其上的全部可拆桿件都拆除之后才能拆除。11、一般不允許分段、分立面拆除，如因施工需要必須分段分立面拆除時，應在暫不拆除的兩端加設連墻點和橫向水平支撐。9 安全及文明施工9.1 安全施工措施1、架子工必須持證上崗，作業前必須有專業人員對其進行安全技術交底

35、，架子上的操作人員必須穿防滑鞋、掛安全帶和帶好工具袋，將暫時不用的工具放入工具袋中。2、架子作業人員要做好分工、配合協調施工，作業層不允許二步架同時施工。3、搭設材料應隨搭設進度，隨用隨上以免發生不當掉落傷人。4、每次施工，要將架體上所有的材料用完或將剩余材料卸下，不得存留在作業面上，已搭設好的架體要形成穩定的結構，不穩的要臨時加固。5、在搭設過程中，地上配合作業人員要盡可能的避開落物區域。6、嚴禁使用不合格的鋼管、扣件搭設腳手架。7、架子搭設過程中要有專人指揮，作業人員必須統一服從指揮和管理。8、遇有六級以上大風或惡劣天氣，不得施工。9、鋼管嚴禁單點起吊。9.2 安全使用措施1、腳手架使用過

36、程中的均布荷載不超過1500m2。2、若腳手架不在其它避雷裝置范圍內，腳手架四角設避雷針。3、外架上嚴禁堆放模板、鋼管以及任何重量大或數量多、可能影響外架安全的材料。4、對外架上的施工垃圾必須隨施工隨清理，清理時不得直接向下拋扔。5、在作業面上進行電焊施工時，應采取可靠的防火措施。6、不得任意拆除腳手架的基本構件，因施工需要必須拆除時應經得施工負責人的同意，并采取可靠的彌補加固措施。7、當作業面的高度不夠而需要墊高時，應采用可靠的墊高方法，墊高不得超過0.5m。8、卸料平臺的上部拉結點，必須設于建筑物上，不得設置在腳手架等施工設備上；9、卸料平臺安裝時，鋼絲繩應采用專用的掛鉤掛牢，建筑物銳角口

37、圍系鋼絲繩處應加 補軟墊物，平臺外口應略高于內口；10、卸料平臺左右兩側必須裝置固定的防護欄；11、卸料平臺吊裝，需要橫梁支撐點電焊固定，接好鋼絲繩，經過檢驗后才能松卸起重吊鉤；12、卸料平臺使用時，應有專人負責檢查，發現鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調換，焊縫脫焊應及時修復；13、操作平臺上應顯著標明容許荷載，人員和物料總重量嚴禁超過設計容許荷載，配專人監督。9.3 安全管理措施1、項目必須有專門的安全技術措施，并不得一般化。2、大風雨過后要對腳手架進行全面檢查保修。3、腳手架搭設完畢后必須由負責人驗收合格方可使用，并在使用期間安排專業人員進行維護保養。4、施工現場實行逐級安全技術交底制度，班組長每

38、天要對工人進行施工搭設要求、作業環境的安全交底。10 外架材料計劃材料名稱規格數量單位材質應符合標準1鋼 管L=61.2m30000m國家標準直縫電焊鋼管GBT13793中規定的3號普通鋼管，其質量應符合國家標準碳素結構鋼GBT700中Q235-A級鋼的規定2扣 件直角、旋轉、接頭18000套國家標準鋼管腳手架扣件GB15831的規定316#工字鋼3.5m長540根416#工字鋼4.5m長20根516#工字鋼6m長10根6密目防護網1.86M3500張7安全平網36M1200張國家標準安全網GB5725858竹芭板1.83m8100M29竹跳板2.70.3M3000M2說明：表中所有材料需用量

39、僅作計劃參考。11 懸挑式扣件鋼管腳手架計算書型鋼懸挑扣件式鋼管腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。一、參數信息:1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 20 m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5m，立桿的橫距為0.75m，立桿的步距為1.8 m；內排架距離墻長度為0.30 m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；腳手架沿墻縱向長度為 210.00 m；采用的鋼管類型為 483.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑

40、承載力系數 1.00；連墻件布置取三步三跨，豎向間距 5.4 m，水平間距4.5 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布荷載(kN/m2):2.000；腳手架用途:防護腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處河南省鄭州市，查荷載規范基本風壓為0.400kN/m2，風荷載高度變化系數z為1.000，風荷載體型系數s為1.128；計算中考慮風荷載作用；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.

41、005；腳手板鋪設層數:5層；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.1m，建筑物內錨固段長度2.4m。與樓板連接的螺栓直徑(mm):20.00；樓板混凝土標號:C30；6.拉繩與支桿參數2400 鋼絲繩安全系數為:6.000；鋼絲繩與梁距離為(m):3.000；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物 0.9 m。 二、大橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)第5.2.4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大

42、橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.033 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.30.75/(2+1)=0.075 kN/m ；活荷載標準值: Q=20.75/(2+1)=0.5 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.10.033+1.10.075=0.12 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.40.5=0.7 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合?？缰凶畲髲澗嘤嬎愎饺缦?

43、 跨中最大彎距為M1max=0.080.121.52+0.100.71.52 =0.179 kN.m；支座最大彎距計算公式如下: 支座最大彎距為 M2max= -0.100.121.52-0.1170.71.52 =-0.211 kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=Max(0.179106,0.211106)/4490=46.993 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 46.993 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： 其中：靜荷載標準值: q1= P1+P

44、2=0.033+0.075=0.108 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =0.5 kN/m；最大撓度計算值為：=0.6770.10815004/(1002.06105107800)+0.9900.515004/(1002.06105107800) = 1.296 mm；大橫桿的最大撓度 1.296 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！ 三、小橫桿的計算:根據JGJ130-2001第5.2.4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和

45、變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0331.5 = 0.05 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.30.751.5/(2+1)=0.112 kN；活荷載標準值：Q=20.751.5/(2+1) =0.750 kN；集中荷載的設計值: P=1.1(0.05+0.112)+1.4 0.75 = 1.228 kN； 小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下: Mqmax = 1.10.0330.752/8 = 0.003 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax = 1.2280.

46、75/3 = 0.307 kN.m ；最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.310kN.m；最大應力計算值 = M / W = 0.31106/4490=69.042 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =69.042 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下: qmax=50.0337504/(3842.06105107800) = 0.006 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0

47、.112+0.75 = 0.912 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下: pmax = 912.45750(37502-47502/9 ) /(722.06105107800) = 0.615 mm；最大撓度和 = qmax + pmax = 0.006+0.615 = 0.621 mm；小橫桿的最大撓度為 0.621 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 750/150=5與10 mm,滿足要求！ 四、扣件抗滑力的計算:按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數1.00，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN?？v向或橫向水平

48、桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0.0331.52/2=0.05 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.0330.75/2=0.012 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.30.751.5/2=0.169 kN；活荷載標準值: Q = 20.751.5 /2 = 1.125 kN；荷載的設計值: R=1.1(0.05+0.012+0.169)+1.41.125=1.829 kN；R 8.00 kN，單扣

49、件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載的計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.033/1.8020.00 = 3.051kN；(2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3kN/m2 NG2= 0.361.5(0.75+0.3)/2 = 1.418 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/m NG3 = 0.1561.5/2 = 0.675 kN；(4)吊掛的安全設施荷載

50、，包括安全網；0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.520 = 0.15 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.294 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ= 20.751.52/2 = 2.25 kN；風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Wo = 0.4 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Uz=

51、 1 ； Us - 風荷載體型系數：取值為1.128；經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.411.128 = 0.316 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.1NG+1.4NQ= 1.15.294+ 1.42.25= 9.502 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.25.294+ 0.851.42.25= 8.501 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.3161.5 1.82/10 = 0.183 kN.m；六、

52、立桿的穩定性計算: 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：N = 8.501 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： = 1.7 ；計算長度 ,由公式 lo = kh 確定 ：l0 = 3.534 m；長細比 Lo/i = 222 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0.148 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49

53、 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 9502/(0.148424)=151.425 N/mm2；立桿穩定性計算 = 151.425 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N = 8.501 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： = 1.7 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.534 m；長細比: L0/i

54、= 222 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.148立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 9029.7/(0.148424)+182662.906/4490 = 184.577 N/mm2；立桿穩定性計算 = 184.577 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！七、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.316 kN/m2；每個連

55、墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 24.3 m2；按規范5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 10.745 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 15.745 kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數； 由長細比 l/i = 300/15.9的結果查表得到 =0.949，l為內排架距離墻的長度；又： A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf

56、= 0.9494.2410-4205103 = 82.487 kN；Nl = 15.745 Ru11.782KN。經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為N=RU=11.782kN鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環的強度計算公式為 其中 f 為拉環受力的單肢抗剪強度，取f = 50N/mm2；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環最小直徑 D=(117824/3.14250) 1/2 =18mm；實際拉環選用直徑D=20mm的HPB235的鋼筋制作滿足要求。十二、錨固段與樓板連接的計算: 1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用

57、鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力 R=0.248 kN； 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為: 其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范10.9.8條f = 50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=247.64/(3.142502)1/2 =1.776 mm；水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上錨固長度。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式: 其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 0.248kN； d - 樓板螺栓的直徑，d =

58、20mm； fb - 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.43N/mm2； f- 鋼材強度設計值,取215N/mm2； h - 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于 247.6/(3.142201.43)=2.756mm。螺栓所能承受的最大拉力 F=1/43.1420221510-3=67.51kN螺栓的軸向拉力N=0.248kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=67.51kN，滿足要求！3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式: 其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力，N = 8.928kN； d

59、- 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； b - 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm； fcc - 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=14.3N/mm2；經過計算得到公式右邊等于138.51 kN，大于錨固力 N=8.93 kN ，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!12 落地式雙排單立桿扣件鋼管腳手架計算書扣件式鋼管落地腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、建筑地基基礎設計規范(GB 50007-2002)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等編制。一、參數信息:1.腳手架參

60、數雙排腳手架搭設高度為 21 m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：橫距Lb為 0.8m，縱距La為1.5m，大小橫桿的步距為1.8 m；內排架距離墻長度為0.30m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為 483.5； 橫桿與立桿連接方式為雙扣件；取扣件抗滑承載力系數為 1.00；連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.6 m，水平間距4.5 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布活荷載標準值:3.000 kN/m2；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處河南省鄭州市，基本風壓0.4 kN/m2；風荷載高度變化系數z，

61、計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩定性時取0.74，風荷載體型系數s 為0.214；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:竹笆片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m):0.038；腳手板鋪設總層數:4；5.地基參數地基土類型:C35混凝土結構板；立桿基礎底面面積(m2):0.20；地基承載力調整系數:1.00。 二、大橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-

62、2001)第5.2.4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.30.9/(2+1)=0.09 kN/m ；活荷載標準值: Q=30.9/(2+1)=0.9 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.038+1.20.09=0.154 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.40.9=1.26 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(

63、支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合?？缰凶畲髲澗嘤嬎愎饺缦? M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大彎距為 M1max=0.080.1541.52+0.101.261.52 =0.311 kNm；支座最大彎距計算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大彎距為 M2max= -0.100.1541.52-0.1171.261.52 =-0.366 kNm；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =Max(0.311106,0.366106)/5080=72.047 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力

64、為 = 72.047 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.038+0.09=0.128 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =0.9 kN/m； 最大撓度計算值為： = 0.6770.12815004/(1002.06105121900)+0.9900.915004/(1002.06105121900) = 1.972 mm；大橫桿的最大撓度 1.972 mm

65、小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！三、小橫桿的計算:根據JGJ130-2001第5.2.4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0381.5 = 0.058 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.30.91.5/(2+1)=0.135 kN；活荷載標準值：Q=30.91.5/(2+1) =1.350 kN；集中荷載的設計值: P=1.2(0.058+0.135)+1.4 1.35 = 2.1

66、21 kN； 小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0380.92/8 = 0.005 kNm；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 2.1210.9/3 = 0.636 kNm ；最大彎矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.641 kNm；最大應力計算值 = M / W = 0.641106/5080=126.181 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =126.181 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設

67、計值 205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.0389004/(3842.06105121900) = 0.013 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.135+1.35 = 1.543 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1542.6900(39002-49002/9 ) /(722.06105

68、121900) = 1.59 mm；最大撓度和 = qmax + pmax = 0.013+1.59 = 1.603 mm；小橫桿的最大撓度為 1.603 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 900/150=6與10 mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算:雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數1.00，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為16.00kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取16.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設

69、計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0.0381.52/2=0.058 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.0380.9/2=0.017 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.30.91.5/2=0.202 kN；活荷載標準值: Q = 30.91.5 /2 = 2.025 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.058+0.017+0.202)+1.42.025=3.168 kN；R 16.00 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.

70、1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.038/1.8018.00 = 2.822kN；(2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3kN/m2 NG2= 0.381.5(0.9+0.3)/2 = 2.16 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/m NG3 = 0.1581.5/2 = 0.9 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.518 = 0.135 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.017 kN；活荷載為

71、施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 30.91.52/2 = 4.05 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.26.017+ 0.851.44.05= 12.04 kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2NG+1.4NQ=1.26.017+1.44.05=12.891kN；六、立桿的穩定性計算: 風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：0 = 0.

72、4 kN/m2； z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：z= 0.74； s - 風荷載體型系數：取值為0.214；經計算得到，風荷載標準值為: Wk = 0.7 0.40.740.214 = 0.041 kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.0411.51.82/10 = 0.024 kNm；考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值 ：N = 12.040 kN；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(

73、A) f立桿的軸心壓力設計值 ：N = N= 12.891kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m；長細比: L0/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.186立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)

74、 ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2；考慮風荷載時 = 12040.38/(0.186489)+23720.754/5080 = 137.048 N/mm2；立桿穩定性計算 = 137.048 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時 = 12890.88/(0.186489)=141.73 N/mm2；立桿穩定性計算 = 141.73 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！七、最大搭設高度的計算: 按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-200

75、1)5.3.6條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：Hs = Af - (1.2NG2k + 0.851.4(NQk + MwkA/W)/1.2Gk構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 3.195 kN；活荷載標準值 ：NQ = 4.05 kN；每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.125 kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.024 /(1.4 0.85) = 0.02 kNm；Hs =( 0.1864.8910-42051

76、03-(1.23.195+0.851.4(4.05+0.1864.891000.02/5.08)/(1.20.125)=63.885 m；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)5.3.6條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：H = Hs /(1+0.001Hs)H = 63.885 /(1+0.00163.885)=60.048 m；H= 60.048 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =50 m。腳手架單立桿搭設高度為18m，小于H，滿足要求！八、連墻件的穩定性計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl

77、= Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z0.92，s0.214，00.37，Wk = 0.7zs0=0.7 0.920.2140.37 = 0.051 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 16.2 m2；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 1.156 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 6.156 kN；連墻件承載力設計值

78、按下式計算：Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i = 300/15.8的結果查表得到 =0.949，l為內排架距離墻的長度； A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9494.8910-4205103 = 95.133 kN；Nl = 6.156 Ru11.657KN。經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。六、鋼絲拉繩拉環的強度驗算:取鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力最大值RU進行計算作為拉環的拉力N為：N=RU=11657.249N。拉環強度計算公式為： = N/A f其中， f為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范10.9.8所述在物件的自重標準值作用下，每個拉環按2個截面計算的。拉環的應力不應大于50N/mm2，故拉環鋼筋的抗拉強度設計值f=50.0N/mm2；所需要的拉環最小直徑 D=11657.24/(3.14250.002)1/2=12.2mm。實際拉環選用直徑D=20mm的HPB235的鋼筋制作即可。第53頁共54頁