1、鐵路站房主體工程碗扣式腳手架搭設(shè)結(jié)構(gòu)臨邊防護(hù)施工方案編 制： 審 核： 批 準(zhǔn)： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準(zhǔn)： 二XX年X月目錄第一章 編制依據(jù)4第二章 工程概況4第三章 施工總體安排及部署41施工目標(biāo)41.1工期目標(biāo)41.2安全目標(biāo)41.3 施工質(zhì)量目標(biāo)41.4 施工環(huán)保目標(biāo)42施工準(zhǔn)備及部署52.1.1技術(shù)準(zhǔn)備52.1.2人員準(zhǔn)備52.1.3材料準(zhǔn)備5第三章 碗扣式腳手架搭設(shè)方案51.地基處理52. 腳手架設(shè)計尺寸53.立桿54.縱橫向水平桿65縱、橫向掃地桿66.剪刀撐67.連墻件68.防護(hù)設(shè)施69.結(jié)構(gòu)臨邊的防護(hù)措施710.樓梯間防護(hù)措

2、施711.防雷避電措施712.人行斜道的搭設(shè)713.腳手架的驗收7第四章 腳手架質(zhì)量的檢查驗收規(guī)定82、立桿垂直度偏差40mm之內(nèi)。8第五章 安全措施82、搭設(shè)腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。88、在作業(yè)中，禁止隨意拆除腳手架的基本構(gòu)架桿件。913、搭拆腳手架，地面應(yīng)設(shè)圍欄和警戒標(biāo)志。9六、預(yù)防坍塌事故的安全技術(shù)措施9第四章 支撐體系計算94.1、支撐架的材料選取94.2、支撐系統(tǒng)的構(gòu)造設(shè)計104.3、支模驗算104.3.1、模板強度和剛度驗算104.3.2、底模方木強度和剛度驗算124.3.3、托梁強度和剛度驗算144.3.4、立桿穩(wěn)定性驗算154.3.5、 立桿地基承載力計算1

3、74.4、板支撐系統(tǒng)強度和剛度驗算174.4.1、模板強度和剛度驗算174.4.2、底模方木強度和剛度驗算184.4.3、托梁強度和剛度驗算20 第一章 編制依據(jù)建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ166-2008新建xx鐵路工程建設(shè)安全生產(chǎn)管理細(xì)則 (xx鐵安質(zhì)200743號)新建xx鐵路工程建設(shè)安全生產(chǎn)管理細(xì)則 (xx鐵司安質(zhì)2009115號)建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范（JGJ80-91）建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-2008建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-2001建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊建筑施工手冊第二章 工程概況本工程站房主體為一層，局部二層，一層層高7.2m，二層層高5.

4、4m，建筑總高度為18.55m，建筑面積3499m2，建筑樓板厚120mm，其中5001350、4001800mm、6001800mm、4001600mm四道高、大框架梁支撐體系已被專家論證，支撐方案見高支模施工方案，其余框架梁最大截面為400900mm。第三章 施工總體安排及部署1施工目標(biāo)1.1工期目標(biāo)本工程計劃開工日期2011年7月1日，計劃竣工日期2012年5月20日。 1.2安全目標(biāo)堅持“安全第一、預(yù)防為主、綜合治理”的方針，建立健全安全生產(chǎn)管理體系，落實各項安全生產(chǎn)責(zé)任制；消滅責(zé)任設(shè)備、火災(zāi)、爆炸等事故；杜絕生產(chǎn)安全較大及以上事故；消滅鐵路交通一般C類及以上事故；創(chuàng)建安全文明標(biāo)準(zhǔn)工地

5、。1.3 施工質(zhì)量目標(biāo)確保本工程質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)全部達(dá)到國家和鐵道部現(xiàn)行的工程質(zhì)量驗收標(biāo)準(zhǔn)及設(shè)計要求，工程一次驗收合格率達(dá)到100%，滿足全線創(chuàng)優(yōu)規(guī)劃要求。1.4 施工環(huán)保目標(biāo)努力把工程施工對環(huán)境的不利影響減至最低限度，確保站場周圍景觀不受破壞，地表水和地下水水質(zhì)不受污染，植被有效保護(hù)；堅持做到“少破壞、多保護(hù)，少擾動、多防護(hù)，少污染、多防治”，使環(huán)境保護(hù)監(jiān)控項目與監(jiān)控結(jié)果達(dá)到設(shè)計文件及有關(guān)規(guī)定，做到環(huán)保設(shè)施與工程建設(shè)“三同時”。2施工準(zhǔn)備及部署本工程滿堂碗扣腳手架，搭設(shè)高度約18米。2l 準(zhǔn)備工作2.1.1技術(shù)準(zhǔn)備 編制專項施工方案，并依據(jù)有關(guān)腳手架的要求，對搭設(shè)和使用人員進(jìn)行技術(shù)交底。2.1.2人

6、員準(zhǔn)備 腳手架搭設(shè)人員必須是經(jīng)過現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)（特種人員安全技術(shù)考核管理規(guī)則）考核合格的專業(yè)架子工，上崗人員應(yīng)定期進(jìn)行體檢，合格者方可持證上崗。2.1.3材料準(zhǔn)備材料采用483.5鋼管 、5cm竹夾板、枕木、密目網(wǎng)，應(yīng)對鋼管、扣件、腳手板等進(jìn)行檢查驗收，不合格品不得使用。第三章 碗扣式腳手架搭設(shè)方案1.地基處理回填土原土分層夯實，密實度采用環(huán)刀取樣進(jìn)行試驗，表面用C15砼進(jìn)行硬化，厚度為10cm。所有的基礎(chǔ)必須平整。基礎(chǔ)上、底座設(shè)置活動托，布設(shè)必須平穩(wěn)，不得懸空。并在四周距腳手架外立桿50cm處設(shè)一淺排水溝。2. 腳手架設(shè)計尺寸（1）腳手架底步距為0.6m，其余每步為1.2m。（2）立桿縱距為0

7、.9m，橫距為0.9m。（3）頂排防護(hù)欄不少于二道，高度分別為0.6m、1.2m。（4）剪刀撐設(shè)置為間距為4跨一排剪刀撐。（5）連墻桿件設(shè)置為豎向每層、水平向為四跨。3.立桿站房主體腳手架采用滿堂立桿，立桿接頭采用對接連接，立桿與橫桿采用對接。4.縱橫向水平桿每一立桿與橫桿相交處都采用對接連接，使碗扣式腳手架成為一整體體系。5縱、橫向掃地桿當(dāng)碗扣式腳手架高度大于15m時，立桿底部必須采用縱橫向掃地桿，縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座下皮20cm處的立時柱上，橫向掃地桿則用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立柱上。6.剪刀撐本腳手架采用剪刀撐與橫向斜撐相結(jié)合的方式，隨立柱、縱橫向水平桿同步搭設(shè)

8、，用通長剪刀撐沿架高連續(xù)布置。雙立桿部位采用雙桿通長剪刀撐，單立桿部位則采用單桿通長剪刀撐。剪刀撐每6步4跨設(shè)置一道，斜桿與地面的夾角45。斜桿相交點處于同一條直線上，并沿架高連續(xù)布置。剪刀撐的一根斜桿扣在立柱上，另一根斜桿扣在橫桿伸出的端頭上，兩端分別用旋轉(zhuǎn)扣件固定，在其中間增加2至4個扣結(jié)點。所有固定點距主節(jié)點距離不大于15cm。最下部的斜桿與立桿的連接點距地面的高度控制在30cm內(nèi)。剪刀撐的桿件連接采用搭接，其搭接長度100cm，并用不少于2個旋轉(zhuǎn)扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端的距離10cm。 橫向斜撐搭設(shè)在主樓腳手架部位，在同節(jié)內(nèi)、由底至頂層呈“之”字型、在里、外排立柱之間上下連續(xù)

9、布置，斜桿應(yīng)采用旋轉(zhuǎn)扣件固定在與之相交的立柱或橫向水平桿的伸出端上。除拐角處設(shè)橫向斜撐外，中間應(yīng)每隔6跨設(shè)置一道。7.連墻件連接件采用剛性連接，豎向間距視層高而定且不大于5米，水平間距4.5m。連墻桿用483.5的鋼管，它與腳手架、建筑物的連接采用直角扣件。在結(jié)構(gòu)每一外框架柱處設(shè)一組雙桿箍柱式拉桿與框架柱拉結(jié)。連墻件橫 、豎向順序排列、無勻布置、與架體和結(jié)構(gòu)立面垂直，并盡量靠近主節(jié)點（距主節(jié)點的距離不大于30cm）。連墻桿伸出扣件的距離應(yīng)大于10cm。底部第一根大橫桿就開始布置連墻桿，靠近框架柱的小橫桿可直接作連墻桿用。8.防護(hù)設(shè)施腳手架要滿掛全封閉式的密目安全網(wǎng)。密目網(wǎng)采用1.86.0m的規(guī)

10、格，用風(fēng)繩綁扎在模桿外立桿里側(cè)。作業(yè)層網(wǎng)應(yīng)高于平臺1.2m，產(chǎn)基作業(yè)層下步架處設(shè)一道水平兜。在架內(nèi)高度3.6m處設(shè)首層平網(wǎng)，往上每隔五步呀設(shè)隔層平網(wǎng)，施工層應(yīng)設(shè)隨層網(wǎng)。作業(yè)層腳手架立桿于0.6m和1.2m處設(shè)有兩道防護(hù)欄桿，底部側(cè)面設(shè)18cm高的擋腳板。9.結(jié)構(gòu)臨邊的防護(hù)措施在結(jié)構(gòu)四周邊線內(nèi)50cm處設(shè)置全封閉式護(hù)身欄，使用材料均采用483.5鋼管。其高度不低于1.2m、立桿間距不大于2.5m 、豎向每隔0.6m設(shè)一道通長大橫桿、每隔一根立桿設(shè)一道三腳架。洞鋼管長度方向刷紅白間隔的油漆、掛醒目標(biāo)志牌；護(hù)身欄桿四周滿掛密目安全網(wǎng)、白天設(shè)警示牌、夜間設(shè)紅色標(biāo)志燈；臨邊四周1m范圍內(nèi)不準(zhǔn)堆料、停放機

11、具。10.樓梯間防護(hù)措施樓梯的側(cè)邊利用腳手架做安全防護(hù)，架子立管從梯井內(nèi)搭設(shè)，側(cè)邊沿樓梯坡度方向做一道1.2m高的護(hù)身欄，側(cè)邊底部設(shè)18cm高的擋腳板。11.防雷避電措施采用避雷針與大橫桿連通、連地線與整幢建筑物樓層內(nèi)避雷系統(tǒng)連成一體的措施。避雷針共設(shè)置4根避雷針，避雷針以引下線框架柱鋼筋為避雷針，把腳手架上部外圈全部連通，用12鋼筋把框架柱引下線及腳手架焊接成一整體，形成避雷網(wǎng)絡(luò)。12.人行斜道的搭設(shè)（1）人行斜道的設(shè)置附在外腳手架上，斜道桿件獨立設(shè)置，采用之字型斜道，斜道寬度為1.2m，坡度為1:3，拐彎處設(shè)置平臺，其寬度同斜道寬度。（2）斜道兩側(cè)及平臺外圍均設(shè)置欄桿及擋腳板，欄桿高度為1

12、.2m，擋腳板高度為180mm，并按腳手架的搭設(shè)要求設(shè)置連墻件、剪刀撐及橫向斜道。13.腳手架的驗收腳手架應(yīng)由架子工嚴(yán)格按規(guī)范搭設(shè)，搭設(shè)前進(jìn)行安全技術(shù)交底，腳手架主要受力桿件材質(zhì)應(yīng)一致，嚴(yán)禁鋼木混用。腳手架應(yīng)分部、分段按施工進(jìn)度驗收，驗收合格后方可投入使用。第四章 腳手架質(zhì)量的檢查驗收規(guī)定1、構(gòu)架結(jié)構(gòu)符合方案的規(guī)定和設(shè)計要求，個別部位的尺寸變化應(yīng)在允許的調(diào)整范圍之內(nèi)。懸掛部分桿件連接牢固，地錨結(jié)實。2、立桿垂直度偏差40mm之內(nèi)。3、立桿縱距偏差50mm之內(nèi)，橫距偏差20mm之內(nèi)，步距偏差20mm之內(nèi)。 4、橫向水平桿外伸長度平齊。5、扣件用扭力扳手校核在4065Nm。6、安全網(wǎng)無脫絲松動。7

13、、作業(yè)層鋪板，安全防護(hù)措施應(yīng)按要求執(zhí)行。8、驗收和日常工作檢查合格后，方允許投入使用或繼續(xù)使用。（1）每次倒架或加高后。（2）施工中途停止使用超過15天，在重新使用之前。（3）在遭受暴風(fēng)、大雨、大雪、地震等強力因素作用之后。（4）在使用過程中，發(fā)現(xiàn)在顯著的變形、沉降、拆除桿件和拉結(jié)以及安全隱患存在的情況時。第五章 安全措施1、腳手架搭設(shè)人員必須是經(jīng)過現(xiàn)行國家國家標(biāo)準(zhǔn)（特種人員安全技術(shù)考核管理規(guī)則）考核合格的專業(yè)架子工，上崗人員應(yīng)定期進(jìn)行體檢，合格者方可持證上崗。2、搭設(shè)腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。3、腳手架的構(gòu)配件質(zhì)量與搭設(shè)質(zhì)量必須按國家現(xiàn)行規(guī)范要求驗收，合格后方可使用。4、作

14、業(yè)層每平米架面上的使用施工荷載（人、機、材）不超過3KN/m2。5、不得將模板支架，纜風(fēng)繩等固定在腳手架上，嚴(yán)禁懸掛起重設(shè)備。6、在架面上設(shè)置的材料應(yīng)碼放整齊穩(wěn)固，不影響施工操作和人員通過。嚴(yán)禁上架人員在架面上奔跑、退行或倒退拉車。7、作業(yè)人員在架上的最大作業(yè)高度應(yīng)以可進(jìn)行正常操作為度，禁止在架板上加點墊器物或單塊腳手板增加操作高度。8、在作業(yè)中，禁止隨意拆除腳手架的基本構(gòu)架桿件。9、工人在架上操作時，應(yīng)注意自我安全保護(hù)和他人的安全，避免碰撞、閃失和落物，嚴(yán)禁在架上嬉鬧和坐在欄桿上等不安全處休息。10、當(dāng)遇四級及四級以上的大風(fēng)和霧、雨、雪天氣時應(yīng)停止腳手架搭設(shè)和拆除作業(yè)。雨雪上架作業(yè)應(yīng)采取防滑

15、措施，并應(yīng)掃除積雪。11、在腳手架使用期間，嚴(yán)禁拆除主接點處的縱、橫向水平桿連墻桿件。12、在腳手架上進(jìn)行電、氣焊作業(yè)時，必須有防火措施和專業(yè)人看守。13、搭拆腳手架，地面應(yīng)設(shè)圍欄和警戒標(biāo)志。六、預(yù)防坍塌事故的安全技術(shù)措施（1）模板支撐必須嚴(yán)格按照本方案施工。（2）安裝梁底模板及木方前，確保梁底支架水平桿已拉設(shè)。（3）本支模采用碗扣架作支撐立柱，不得使用嚴(yán)重銹蝕、變形、斷裂、脫焊、螺栓松動的支撐材料作立柱。立柱基礎(chǔ)應(yīng)牢固，并按設(shè)計計算嚴(yán)格控制模板支撐系統(tǒng)的沉降量。斜支撐和門式架應(yīng)牢固拉接，形成整體。（4）模板作業(yè)時，指定專人指揮、監(jiān)護(hù)，出現(xiàn)位移時，必須立即停止施工，將作業(yè)人員撤離作業(yè)現(xiàn)場，待險

16、情排除后，方可作業(yè)。（5）樓面堆放模板及門式架時，嚴(yán)格控制數(shù)量、重量，防止超載。堆放數(shù)量較多時，應(yīng)進(jìn)行荷載計算，并對樓面進(jìn)行加固。（6）裝釘樓面模板，在下班時對已鋪好而來不及釘牢的定型模板或散板等要拿起穩(wěn)妥堆放，以防止坍塌事故發(fā)生。（7）安裝外圍柱模板、梁、板模板，應(yīng)先搭設(shè)腳手架，并掛好安全網(wǎng)，腳手架搭設(shè)高度要高出施工作業(yè)面至少1.2m。（8）拆模間歇時，應(yīng)將已活動的模板、拉桿、支撐等固定牢固，嚴(yán)防突然掉落、倒塌傷人。（9）縱橫向水平桿靠墻柱邊部分應(yīng)頂住墻柱，提高支撐的整體性。第四章 支撐體系計算4.1、支撐架的材料選取木枋： 50mm100mm木枋。支撐系統(tǒng)：碗扣式腳手管(483.5mm)、

17、12對拉螺栓等；水平桿：碗扣式腳手管(483.5mm)；剪刀撐：483.5mm鋼管及扣件。4.2、支撐系統(tǒng)的構(gòu)造設(shè)計（1）梁底模板采用18mm厚竹膠板，梁底設(shè)置50100mm木枋，間距150，托梁采用雙肢腳手管（483.5mm），支頂采用扣件式腳手架，小橫桿長900mm，立桿步距1.2m；樓面模板采用18mm厚竹膠板，板底設(shè)50100mm木枋，間距300，托梁采用普通腳手管（483.5mm），支撐采用扣件式腳手架，橫桿長900mm，立桿步距1.2m。（2）為加強架體整體剛度，搭設(shè)時必須保證架身垂直，縱橫向基本順直，并用普通腳手管在架體頂層、底層設(shè)置縱向水平拉桿，水平拉桿用扣件與架體扣緊。剪刀撐

18、在架體周圍全高連續(xù)設(shè)置，與地面傾角45，用扣件與架體扣緊。（3）所有支模必須待下層梁板砼強度達(dá)到50以上方可繼續(xù)搭設(shè)。上一層高支模施工時，下一層支架不能拆除，以便荷載能安全傳至基礎(chǔ)。4.3、支模驗算荷載首先作用在板底模板上，按照底模底模方木橫向水平鋼管可調(diào)托座立桿基礎(chǔ)的傳力順序，分別進(jìn)行強度、剛度和穩(wěn)定性驗算。其中，取與底模方木平行的方向為縱向。4.3.1、模板強度和剛度驗算模板驗算按五跨連續(xù)梁計算（1）荷載計算，按單位寬度折算為線荷載。此時，模板的截面抵抗矩為：w400182/6=2.16104mm3；模板自重標(biāo)準(zhǔn)值：x10.30.4=0.12kN/m；鋼筋混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值：x20.4250

19、.9=9kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：x320.4=0.8kN/m。（水平面模板采用2.0kN/m2）以上1、2項為恒載，取分項系數(shù)1.35，3項為活載，取分項系數(shù)1.4，則底模的荷載設(shè)計值為： g1 =(x1+x2)1.35=(0.12+9)1.35=12.31kN/m； q1 =x31.4=0.81.4 =1.12kN/m； 圖一 五跨連續(xù)梁取值計算表根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊中等截面連續(xù)梁計算系數(shù)表計算結(jié)果如下：跨中最大彎矩計算：M1max = 0.078g1l2+0.094q1l2 = 0.07812.310.152+0.0941.120.152=0.0239kNm支座最大彎矩

20、計算：M2max= -0.105g1 l2-0.067q1l2= -0.10512.310.152-0.0671.120.152= -0.0307kNm；經(jīng)比較可知，支座彎矩最大。Mmax=0.0307kNm；（2）底模抗彎強度驗算取Max(M1max，M2max)進(jìn)行底模抗彎驗算，即 =0.0307106 /(2.16104)=1.42N/mm2底模面板的受彎強度計算值 =1.42N/mm2 小于抗彎強度設(shè)計值 fm =15N/mm2，滿足要求。（3）底模抗剪強度計算。荷載對模板產(chǎn)生的剪力為Q=0.606g1lc+0.567q1lc=0.60612.310.15+0.5671.120.15=

21、1.214kN；按照下面的公式對底模進(jìn)行抗剪強度驗算： =31214/(240018)=0.253N/mm2；底模的抗剪強度 =0.253N/mm2小于抗剪強度設(shè)計值fv =1.4N/mm2滿足要求。（4）底模撓度驗算模板彈性模量E=6000 N/mm2；模板慣性矩 I=600183/12=2.916105 mm4；根據(jù)JGJ1302001，剛度驗算時采用荷載短期效應(yīng)組合，取荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算，不乘分項系數(shù)，因此，底模的總的變形按照下面的公式計算： =0.035mm；底模面板的撓度計算值 =0.035mm小于撓度設(shè)計值v =Min(150/250，10)mm ，滿足要求。4.3.2、底模方木強度和

22、剛度驗算底模方木按兩跨連續(xù)梁計算圖二 兩跨連續(xù)梁取值計算表（1）荷載計算模板自重標(biāo)準(zhǔn)值：x1=0.30.15=0.045kN/m；鋼筋混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值：x2=0.15250.9=3.375kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：x3=20.15=0.3kN/m；以上1、2項為恒載，取分項系數(shù)1.35，3項為活載，取分項系數(shù)1.4，則底模的荷載設(shè)計值為：g2 =(x1+x2)1.35=(0.045+3.375)1.35=4.617kN/m；q2 =x31.4=0.31.4=0.42kN/m；跨中最大彎矩計算：M1max= 0.074.6170.92+0.0960.420.92=0.294kNm；

23、支座最大彎矩計算：M2max= 0.1254.6170.92+0.0630.420.92=0.489kNm；（2）方木抗彎強度驗算方木截面抵抗矩 W=bh2/6=501002/6=8.35104mm3； =0.489106/(8.35104)=5.856N/mm2；底模方木的受彎強度計算值 =5.856N/mm2 小于抗彎強度設(shè)計值fm =13N/mm2 ，滿足要求。（3）底模方木抗剪強度計算荷載對方木產(chǎn)生的最大剪力為Q=0.6254.6170.9+0.5630.420.9=2.81kN；按照下面的公式對底模方木進(jìn)行抗剪強度驗算： =0.843N/mm2；底模方木的抗剪強度 =0.843N/m

24、m2小于抗剪強度設(shè)計值fv=1.3N/mm2滿足要求。（4）底模方木撓度驗算方木彈性模量 E=9000 N/mm2；方木慣性矩 I=501003/12=4.165106 mm4；根據(jù)JGJ1302001，剛度驗算時采用荷載短期效應(yīng)組合，取荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算，不乘分項系數(shù)，因此，方木的總的變形按照下面的公式計算：底模方木的撓度計算值 =0.202mm 小于撓度設(shè)計值v =Min(300/250，10)mm ，滿足要求。4.3.3、托梁強度和剛度驗算托梁為雙肢腳手管，取梁底正中托梁計算（承受荷載最大），驗算按五跨連續(xù)梁計算（1）荷載計算，按單位寬度折算為線荷載。此時，托梁截面抵抗矩為：w=5.0810

25、3mm3；模板自重標(biāo)準(zhǔn)值：x10.150.9=0.135kN/m；鋼筋混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值：x2=0.15250.9=3.375kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：x320.15=0.3kN/m。（水平面模板采用2.0kN/m2）以上1、2項為恒載，取分項系數(shù)1.35，3項為活載，取分項系數(shù)1.4，則底模的荷載設(shè)計值為： g1 =(x1+x2)1.35=(0.135+3.375)1.35=5.03kN/m； q1 =x31.4=0.31.4 =0.42kN/m； 根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊中等截面連續(xù)梁計算系數(shù)表計算結(jié)果如下：跨中最大彎矩計算：M1max = 0.078g1l2+0.094q1l

26、2 = 0.0785.030.92+0.0940.840.92=0.382kNm支座最大彎矩計算：M2max= -0.105g1 l2-0.067q1l2= -0.1055.030.92-0.0670.420.92= -0.451kNm；經(jīng)比較可知，支座彎矩最大。Mmax=0.451kNm；（2）托梁抗彎強度驗算取Max(M1max，M2max)進(jìn)行底模抗彎驗算，即 =0.451106 /(5.08103)=88.8N/mm2托梁受彎強度計算值 =21.75N/mm2 小于抗彎強度設(shè)計值 fm =205N/mm2，滿足要求。（3）托梁抗剪強度計算。荷載對托梁產(chǎn)生的剪力為Q=0.606g1lc+

27、0.567q1lc=0.6065.030.9+0.5670.420.9=2.96kN；按照下面的公式對底模進(jìn)行抗剪強度驗算：=2Q/A=(22960)/（4892）=6.05N/mm2 托梁抗剪強度 =6.05小于抗剪強度設(shè)計值fv =205N/mm2滿足要求。（4）托梁撓度驗算腳手管彈性模量E=2.06105 N/mm2；腳手管慣性矩I=12.19104mm4；根據(jù)JGJ1302001，剛度驗算時采用荷載短期效應(yīng)組合，取荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算，不乘分項系數(shù)，因此，鋼管變形按照下面的公式計算： =1.5托梁撓度計算值 =1.5mm小于撓度設(shè)計值v =Min(900/250，10)mm ，滿足要求。4.

28、3.4、立桿穩(wěn)定性驗算1、不組合風(fēng)荷載時，立桿穩(wěn)定性計算（1）立桿荷載。根據(jù)規(guī)程，支架立桿的軸向力設(shè)計值N應(yīng)按下式計算： N = 1.35NGK + 1.4NQK 其中NGK為模板及支架自重，顯然，最底部立桿所受的軸壓力最大。將其分成模板（通過頂撐）傳來的荷載和下部鋼管自重兩部分，分別計算后相加而得。模板所傳荷載就是頂部可調(diào)托座傳力，根據(jù)前面計算結(jié)果加上腳手架自重，此值為F=3.429kN。立桿受壓荷載總設(shè)計值為：Nut=F1.35=3.4291.2=3.47kN；（2）立桿穩(wěn)定性驗算。按下式驗算 -軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細(xì)比按規(guī)程附錄C采用； A -立桿的截面面積，取4.89102m

29、m2； KH -高度調(diào)整系數(shù)，建筑物層高超過4m時，按規(guī)程采用；計算長度l0按下式計算的結(jié)果取大值：l0=h+2a=1.2+20.2=1.6m；式中：h-支架立桿的步距，取1.2 m； a -模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度，取0.2m；=l0/i=1.6103 /15.8=101.2；查規(guī)程附錄C得 = 0.281；KH=0.63； =1.05N/(AKH)=1.053.47103 /(0.2814.891020.63)=42N/mm2；立桿的受壓強度計算值 =42N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設(shè)計值 f =205 N/mm2 ，滿足要求。2、組合風(fēng)荷載時，立桿穩(wěn)定性

30、計算（1）立桿荷載。根據(jù)規(guī)程，支架立桿的軸向力設(shè)計值Nut取不組合風(fēng)荷載時立桿受壓荷載總設(shè)計值計算。由前面的計算可知:Nut3.47kN；風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按下式計算：Wk=0.7zsWo=0.71.250.2730.9=0.215kN/m2；其中 w0 - 基本風(fēng)壓(kN/m2)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：w0 = 0.9 kN/m2； z - 風(fēng)荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：z= 1.25 ； s - 風(fēng)荷載體型系數(shù)：取值為0.273；Mw=0.851.4Mwk=0.851.4Wklah2/10=0.851.40.

31、1270.91.22/10=0.0196kNm；（2）立桿穩(wěn)定性驗算 =1.05N/(AKH)+Mw/W=42+0.0196106 /(5.08103)=63.86N/mm2；立桿的受壓強度計算值 =45.86N/mm2 小于立桿的抗壓強度設(shè)計值 f =205 N/mm2 ，滿足要求。4.3.5、 立桿地基承載力計算 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求 p fg 地基承載力設(shè)計值:fg = fgkkc = 3000.5=150MPa； 其中，地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值：fgk= 300 kPa ； 腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)：kc = 0.5 ； 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力：p = 1.05N/A =1.

32、053.47/0.0625=58.3kPa ；p=58.3kPa fg=150 kPa 。地基承載力滿足要求。4.4、板支撐系統(tǒng)強度和剛度驗算4.4.1、模板強度和剛度驗算板底模板為18mm厚竹膠板，方木截面尺寸50100mm，間距300mm，托梁為483.5mm腳手管，支撐腳手架立桿間距900mm，步距1200mm。模板驗算按五跨連續(xù)梁計算（1）荷載計算，按單位寬度折算為線荷載。此時，模板的截面抵抗矩為：w900182/6=4.86104mm3；模板自重標(biāo)準(zhǔn)值：x10.30.9=0.27kN/m；鋼筋混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值：x20.9250.12=2.7kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：x3

33、20.9=1.8kN/m。（水平面模板采用2.0kN/m2）以上1、2項為恒載，取分項系數(shù)1.35，3項為活載，取分項系數(shù)1.4，則底模的荷載設(shè)計值為： g1 =(x1+x2)1.35=(0.27+2.7)1.35=4.01kN/m； q1 =x31.4=1.81.4 =2.52kN/m；根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊中等截面連續(xù)梁計算系數(shù)表計算結(jié)果如下：跨中最大彎矩計算：M1max = 0.078g1l2+0.094q1l2 = 0.0784.010.32+0.0942.520.32=0.05kNm支座最大彎矩計算：M2max= -0.105g1 l2-0.067q1l2= -0.1054.010

34、.32-0.0672.520.32= -0.053kNm；經(jīng)比較可知，支座彎矩最大。Mmax=0.053kNm；（2）底模抗彎強度驗算取Max(M1max，M2max)進(jìn)行底模抗彎驗算，即 =0.053106 /(4.86104)=1.1N/mm2底模面板的受彎強度計算值 =1.1N/mm2 小于抗彎強度設(shè)計值 fm =15N/mm2，滿足要求。（3）底模抗剪強度計算。荷載對模板產(chǎn)生的剪力為Q=0.606g1lc+0.567q1lc=0.6064.010.3+0.6172.520.3=1.195kN；按照下面的公式對底模進(jìn)行抗剪強度驗算： =31195/(290018)=0.111N/mm2；

35、底模的抗剪強度 =0.111N/mm2小于抗剪強度設(shè)計值fv =1.4N/mm2滿足要求。（4）底模撓度驗算模板彈性模量E=6000 N/mm2；模板慣性矩 I=900183/12=4.374105 mm4；根據(jù)JGJ1302001，剛度驗算時采用荷載短期效應(yīng)組合，取荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算，不乘分項系數(shù)，因此，底模的總的變形按照下面的公式計算： =0.11mm；底模面板的撓度計算值 =0.11mm小于撓度設(shè)計值v =Min(300/250，10)mm ，滿足要求。4.4.2、底模方木強度和剛度驗算底模方木按兩跨連續(xù)梁計算（1）荷載計算模板自重標(biāo)準(zhǔn)值：x1=0.30.3=0.09kN/m；鋼筋混凝土自重

36、標(biāo)準(zhǔn)值：x2=0.3250.12=0.9kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：x3=20.3=0.6kN/m；以上1、2項為恒載，取分項系數(shù)1.35，3項為活載，取分項系數(shù)1.4，則底模的荷載設(shè)計值為：g2 =(x1+x2)1.35=(0.09+0.9)1.35=1.337kN/m；q2 =x31.4=0.61.4=0.84kN/m；跨中最大彎矩計算：M1max= 0.071.3370.32+0.0960.840.32=0.016kNm；支座最大彎矩計算：M2max= 0.1251.3370.32+0.0630.840.32=0.02kNm；（2）方木抗彎強度驗算方木截面抵抗矩 W=bh2/

37、6=501002/6=8.33104 mm3； =0.02106/(8.33104)=0.24N/mm2；底模方木的受彎強度計算值 =0.24N/mm2 小于抗彎強度設(shè)計值fm =13N/mm2 ，滿足要求。（3）底模方木抗剪強度計算荷載對方木產(chǎn)生的最大剪力為Q=0.6251.3370.3+0.5630.840.3=0.393kN；按照下面的公式對底模方木進(jìn)行抗剪強度驗算： =0.118N/mm2；底模方木的抗剪強度 =0.118N/mm2小于抗剪強度設(shè)計值fv=1.3N/mm2滿足要求。（4）底模方木撓度驗算方木彈性模量 E=9000 N/mm2；方木慣性矩 I=501003/12=4.17

38、106 mm4；根據(jù)JGJ1302001，剛度驗算時采用荷載短期效應(yīng)組合，取荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算，不乘分項系數(shù)，因此，方木的總的變形按照下面的公式計算：底模方木的撓度計算值 =0.003mm 小于撓度設(shè)計值v =Min(300/250，10)mm ，滿足要求。4.4.3、托梁強度和剛度驗算托梁為普通腳手管，驗算按五跨連續(xù)梁計算（1）荷載計算，按單位寬度折算為線荷載。此時，托梁截面抵抗矩為：w=5.08103mm3；模板自重標(biāo)準(zhǔn)值：x10.30.9=0.27kN/m；鋼筋混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值：x20.9250.12=2.7kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：x320.9=1.8kN/m。（水平面模板采

39、用2.0kN/m2）以上1、2項為恒載，取分項系數(shù)1.35，3項為活載，取分項系數(shù)1.4，則底模的荷載設(shè)計值為： g1 =(x1+x2)1.35=(0.27+2.7)1.35=4.01kN/m； q1 =x31.4=1.81.4 =2.52kN/m； 根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊中等截面連續(xù)梁計算系數(shù)表計算結(jié)果如下：跨中最大彎矩計算：M1max = 0.078g1l2+0.094q1l2 = 0.0784.010.92+0.0942.520.92=0.445kNm支座最大彎矩計算：M2max= -0.105g1 l2-0.067q1l2= -0.1054.010.92-0.0672.520.92=

40、 -0.478kNm；經(jīng)比較可知，支座彎矩最大。Mmax=0.478kNm；（2）托梁抗彎強度驗算取Max(M1max，M2max)進(jìn)行底模抗彎驗算，即 =0.478106 /(5.08103)=94.1N/mm2托梁受彎強度計算值 =94.1N/mm2 小于抗彎強度設(shè)計值 fm =205N/mm2，滿足要求。（3）托梁抗剪強度計算。荷載對托梁產(chǎn)生的剪力為Q=0.606g1lc+0.567q1lc=0.6064.010.9+0.6172.520.9=3.59kN；按照下面的公式對底模進(jìn)行抗剪強度驗算： 托梁抗剪強度 =14.7N/mm2小于抗剪強度設(shè)計值fv =205N/mm2滿足要求。（4）托梁撓度驗算腳手管彈性模量E=2.06105 N/mm2；腳手管慣性矩I=12.19104mm4；根據(jù)JGJ1302001，剛度驗算時采用荷載短期效應(yīng)組合，取荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算，不乘分項系數(shù)，因此，底模的總的變形按照下面的公式計算： =0.001mm；托梁撓度計算值 =0.001mm小于撓度設(shè)計值v =Min(300/250，10)mm ，滿足要求。