1、大理市海東起鳳公園停車樓建設項目設備用房基坑支護安全專項施工方案編制人: 職務： 項目技術負責人 審核人： 職務： 項 目 經 理 審批人： 職務： 企業技術負責人 2017 年 12月 13日目錄第一節、編制依據2第二節、工程概況地質水文3第三節、施工總體布署6第四節、施工工藝流程及土方開挖方案12第五節、施工技術要求13第六節、質量保證措施20第七節、安全生產與文明施工24第八節、基坑監測內容及報警值26第九節、基坑應急處置方案35第十節、基坑支護計算書38 第一節、編制依據一、根據由中國有色金屬工業昆明勘察設計研究院于2016年10月編制的大理海東起鳳公園停車樓建設項目巖土工程勘察報告；

2、二、由建設方提供的“大理海東起鳳公園停車樓建設項目總平面圖”“大理海東起鳳公園停車樓建設項目地形及坐標”、“大理海東起鳳公園停車樓建設項目施工圖（建施與結施）”等相關工程圖紙及資料。三、基坑設計方案（由大理市規劃設計研究院設計的大理海東起鳳公園停車樓建設項目設備用房基坑支護施工設計圖 ）四、選用規范1、建筑基坑支護技術規程（JGJ120-2012）；2、巖土錨桿與噴射混凝土支護工程技術規范（GB50086-2015）；3、巖土錨桿（索）技術規程（CECS22:2005）；4、建筑地基基礎設計規范（GB50007-2011）；5、建筑地基處理技術規范（JBJ79-2012）；6、建筑地基基礎工程

3、施工質量驗收規范（GB 50202-2013）；7、建筑基坑工程監測技術規范（GB50497-2009）8、注漿技術規程（YSJ211-92）；9、建筑抗震設計規范（GB50011-2010 2016年版）；10、建筑樁基技術規范(JGJ94-2008)；11、混凝土結構設計規范(GB50010-2010)；12、建筑結構荷載規范（GB50009-2012）；13、混凝土結構工程施工及驗收規范（GB50204-2015）；14、混凝土質量控制標準（GB50164-2011）；15、建筑深基坑施工安全技術規范（JGJ311-2013 備案號J1650-2013）16、建設部87號文危險性較大的分

4、部分項工程安全管理辦法第二節、工程概況及水文地質條件一、工程概況 1.擬建建筑位于大理海東新區，距大理市區直線距離約12km，公路里程20km。項目區西北側為海月街，東側臨起鳳山，東北側為大麗鐵路。擬建停車樓為鋼框架結構，上部建筑為9層，采用旋挖成孔灌注樁基礎，擬建設備用房為現澆鋼筋混凝土框架結構，上部建筑為1層，下部設置1層地下室，采用筏板基礎。該場地內總建筑面積8603.84，地上總建筑面積3562.0，總建筑面積約為3740.12。地下室層高4.10m。2. 本項目勘察單位為中國有色金屬工業昆明勘察設計研究院，主體設計單位為云南藝科工程設計有限公司。 3. 本項目停車樓0.000標高=1

5、969.80m，設備用房0.000標高=1970.00m；坐標系采用當地城建坐標系； 4. 基坑概況： （1）本項目設備用房層高為4.100m，地下室底板頂標高1965.90m，基礎擬采用筏板基礎，筏板厚度+換填墊層厚度為1.2m（由設計方提供），基坑底標高為1964.70m。結合場地現狀地面標高，基坑開挖深度自地面往下為4.306.50m。基坑基底開挖面積約665m2，基坑周長約為103.00m。經與主體設計單位溝通，為保證地下室施工，基坑開挖線距地下室軸線最小控制距離為1.0m。本基坑周邊環境中等復雜，基坑西北側為海月街市政道路，東側為起鳳山，東北側為大麗鐵路，該側需要特別保護；西南側為停

6、車樓施工場地。根據建筑基坑支護技術規程（JGJ120-2012）3.1.3條并結合現場將擬建設備用房基坑側壁1-1、2-2、3-3、4-4、剖面安全等級均定為二級，5-5剖面安全等級均定為三級，基坑邊坡屬臨時性邊坡，設計使用年限為一年。二、工程地質及水文地質條件（一）場地地形地貌條件擬建場地位于大理海東新區起鳳公園西入口地段，緊連海月街，屬于馬尾山西坡與洱海濱海沉積帶交接地段，屬中低山侵蝕剝蝕殘山地貌與濱海沉積帶交接地貌，現勘察場地已整平，地形標高1970.061971.77m，高差約1.71m，總體上北東高、南西低。（二）工程地質條件根據勘探結果，場地內地質構成按從新至老分別為第四系人工堆積

7、（Qml）填土，第四系湖積（Ql）淤泥質粘土、第四系殘積（Qel）粘土；基底為古生代奧陶系下統向陽組（O1X2）粉砂質泥巖；現按其地質構成及單元層編號簡敘如下。4.2.1第四系人工堆積（Qml）人工填土：灰黃色,褐黃色,主要由50%55%碎石混粘性土組成，局部含少量圓礫、角礫、塊石及少量植物根莖，結構松散稍密，稍濕，屬新近堆積而成。分布于場地表層，層厚5.207.20m，所有鉆孔有揭露。4.2.2第四系湖積（Ql）泥炭質土1層：黑色、深黑色，軟塑狀態，局部可塑狀態，飽和。局部夾淤泥質粘土薄層。含腐殖質，質輕，污手，高空隙率，無腐味，搖振反應不明顯。光澤度弱，刀切面粗糙，干強度低，韌性低。有機質

8、含量約18.3%，埋深5.208.50m，層頂高層1962.851966.47m，層厚0.506.10m，場地均有分布。粉質粘土2層：蘭灰色，局部灰黑色，可塑狀態，局部軟塑狀態，飽和。光澤度中等，刀切面稍光滑，干強度中等，韌性中等。局部夾薄層粉土。埋深5.3011.80m，層頂高層1959.251965.96m，層厚0.603.00m，場地均有分布。4.2.3第四系殘積（Qel）含粉質粘土角礫：褐黃、姜黃色，間夾褐灰、紫褐色，粒徑25mm，大者8mm，充填硬塑堅硬狀態粉質粘土2040%不等，密實，濕很濕。局部含強風化母巖碎石和碎屑，碎塊可折斷，難捏碎。埋深5.7014.00m，層頂高層1957

9、.131966.07m，層厚2.8019.00m，場地均有分布。4.2.4奧陶系下統向陽組（O1X2）粉砂質泥巖粉砂尾泥巖1層：褐黃、姜黃色,夾褐灰、紫褐、蘭灰色,鈣泥質膠結,薄層狀,強風化。節理、層理密集發育,呈半張開狀,巖體極破碎,巖芯呈碎片狀、角礫狀和堅硬土狀,少量碎石狀、碎塊狀,碎片手可折斷、難捏碎,碎塊巖質較硬,差異風化明顯,土質不均勻。干鉆難鉆進,送水鉆進進尺較平穩,偶有鑿巖聲響,巖芯采取率低。整個場地均有分布，埋深5.6030.50m，層頂高層1940.631965.94m，未揭穿，鉆孔揭露厚度1.1012.20m。粉砂尾泥巖2層：褐黃夾褐灰色，局部地段見有蘭灰色，鈣泥質膠結，薄

10、層狀，中等風化。節理、層理發育，呈半閉合狀，巖體破碎，巖芯呈碎石狀、碎塊狀、礫砂狀，碎塊巖質較硬。送水鉆進有鑿巖聲響,跳動明顯，屬較軟巖。巖體基本質量等級類。所有鉆孔揭露，埋深6.7033.20m，層頂高層1937.931964.84m，未揭穿，鉆孔揭露厚度5.0015.80m。（三）水文地質條件 勘察時逢雨季，所有鉆孔均見地下水，經量測地下水位埋藏深度2.804.00m，穩定水位標高介于1966.561968.49m，具有相對較為統一的地下水位，總體上北東高，南西低。地下水主要由大氣降水補給。由于場地地層為粘性土和粉砂質泥巖，屬弱微透水地層，但淺部填土層相對較厚，雨季時，大氣降水入滲上部地層

11、中形成暫時性潛水或上層滯水，但入滲深度有限，主要集中在填土分布的范圍內，在雨季施工時應考慮臨時性上層滯水的影響。經走訪調查，場地地下水位近35年變幅在1.001.50m之間。勘察時在鉆孔中進行鉆孔抽水試驗，但由于水量極小，無法獲得穩定流數據，表明場地地下水量有限，但在雨季應考慮填土中的臨時高水位及上層滯水的影響。第三節、施工總體布署一、施工程序及進度（各工序的綜合協調）1、降水該工程中，降水的質量是影響整個工期的關鍵，因此在降水施工中切不可盲目搶工期，尤其在洗井的工序上必須達到水清砂凈，降水井施工及排水干管的鋪設計劃絕對工期按規定設定。盡量與護坡樁、土方配合，減少單獨占用工期的天數。2、 土釘

12、墻排樁間土釘墻與土方開挖密切配合施工，根據地質情況采取分層、分段開挖，并進行土釘墻支護施工。3、土方（一）開挖順序：應分層開挖，以防開挖面的坡度過陡，引起土體位移現象出現。（二）土方坡道：視現場拆遷情況而定。（三）坡道收尾：用挖土機收土。（四）土方工作量約為4322.5 m3，預計此步工期約為180天。二、基礎施工階段的施工流程1、總平面圖（見圖1）2、工藝流程（見圖2） 圖1 工藝流程2、進度計劃（見圖3）3、工程目標（一）質量目標土釘墻質量標準為“合格”。（二）工期目標按照建設單位要求進行（暫定180天）。（三）安全文明施工目標根據建設單位要求爭創大理市安全文明施工工地。（四）管理目標實行

13、規范化管理，保證工程在管理、質量、文明、作風上創一流水平。4、組織機構由我公司組成基礎施工項目部，在建設單位及總包方的授權、委托及領導下，對基坑支護、土方挖運工程進行全面管理并對基礎施工階段的安全、質量、工期、環保、文明施工等負責。基礎施工項目部組織機構設置如圖4所示。圖4 基礎施工項目部組織機構說明： 施工部由各專業施工隊按統一的人員編制自行組建，設隊長一人、工長一人、質檢一人；其中機動施工部主要負責除土方挖運、基坑支護以外的基礎施工階段的其他工作。基礎施工項目經理部設專人進行環保、文明施工、擾民及民擾問題處理等工作。5、施工準備在基礎施工前，由項目經理部主持前期施工準備會議，聽取基礎施工項

14、目經理部對整個工程及其各分部分項工程的施工準備工作計劃，該計劃主要反映開工前、施工中必須做的有關工作，內容如下：（一）技術準備：熟悉、審查施工圖紙。（二）施工現場準備工作：地上、地下各種管線及障礙物的勘測定位；地上、地下障礙物的拆除；施工現場的平整；測量放線；臨時道路、臨時供水、供電等管線的敷設；臨時設施的搭設；現場照明設備的安裝。（三）勞動組織準備：建立各施工部的管理組織，集結施工力量、組織勞動力進場，做好施工人員入場教育等工作。（四）材料、機械準備：根據相關的設計圖紙和施工預算，編制詳細的材料、機械設備需要量計劃；簽定材料供應合同；確定材料運輸方案和計劃；組織材料按計劃進場和保管。（五）施

15、工場外協調：由基礎施工項目經理部與土方施工部共同對外協調交通、環衛、市容的關系，以及擾民、民擾處理的前期準備工作。6、各項資源需要量計劃該計劃僅供參考，可根據具體情況進行調整。（一）水電需要量計劃需500kVA 電量，用水量100m3/天。（二）勞動力需要量計劃（見表5）勞動力需要量計劃 表5序號部 門所需人數降水施工部5土方施工部10基坑支護施工部20機動施工部10（三）施工機械需要量計劃. 降水機械設備一覽表（見表6）降水機械設備一覽表 表6設備名稱設備型號數量成孔鉆機34 臺射流真空泵46 臺空壓機9 m31 臺. 土方挖運機械設備一覽表（見表7）土方挖運機械設備一覽表 表7設備名稱設備

16、型號數量反鏟挖土機1.6 m334 臺翻斗車雙橋車1020 臺. 基坑支護施工機械設備一覽表（見表8）基坑支護施工機械設備一覽表 表8設備名稱設備型號數量空壓機9 m32 臺混凝土噴射泵Pz-52 臺錨桿機10臺正鏟裝載機ZL501臺張拉設備1套注漿設備1套. 鋼筋加工機械設備一覽表（見表9）鋼筋加工機械設備一覽表 表9設備名稱設備型號數量卷揚機1 臺鋼筋彎曲機WJ40-12 臺電焊機BX-30010 臺鋼筋切割機GJ51-323 臺第四節、施工工藝流程及土方開挖方案一、施工工藝流程： 1.施工支護樁。 2.進行開挖，開挖至冠梁底標高0.5m處，施工冠梁，并對冠梁進行養護，待冠梁強度達到設計強

17、度的75%，方可進行下一步土方開挖，邊開挖邊施工樁間掛網噴砼（灌注樁段）。 3.進行土方開挖，施工樁間掛網噴砼（灌注樁段），基坑開挖至基坑底部，立即施工底板墊層、地下室底板基礎以及防水層至支護樁邊、并施工換撐結構 4.待地下室底板及換撐結構達到設計強度后，及時施工地下室主體結構至0.00，地下室外墻與支護樁間回填土方。 二、土方開挖方案 本工程土方開挖前應在基坑周邊按施工圖大樣設置圍欄，同時土方開挖又要配合支護施工，需配置好合理的機械及人力，并做好統籌安排，土方開挖的順序、方法必須與設計工況相一致，并遵循“分層開挖、嚴禁超挖”的原則：1、支護結構施工、土方開挖，應充分了解周邊建筑基礎樁避讓以及

18、管線、管網等設施的保護要求，實際開挖過程中，應充分重視基坑監測數據，并及時根據監測數據調整施工流程或方案，強調信息化施工。2、挖土時先挖四周的土，做好支護體系后再挖中間的土。整個基坑采用分層分段開挖，分層開挖深度不得大于錨桿排距，并不得大于1.50m；上層錨桿注漿后，滿3天齡期才準開挖下一層土方。3、基坑開挖采用反鏟式挖土機械開挖，人工修坡、清底作為輔助，在組織順序上可先挖沿邊護壁工作面（寬34m），后開挖中部土體。收坡道口應注意堅持分層高度，切忌急燥，坡道口的土方可用小挖機轉運或人工清挖（可用塔吊配合），土方開挖必須與分層支護相互協調密切配合，并以服從護壁安全為準的原則進行。（該地下室出土通

19、道位于進場地入口位置）4、基底以上0.3m厚的土層應由人工清挖至設計標高，堆放后用挖掘機裝車外運。5、土方開挖要緊密配合支護施工，在每一次土方開挖時均應先沿基坑四周開挖一條寬5.0m，深1.5m左右的溝槽作為支護施工工作面，并根據開挖土層情況采用不同開挖方法。遇挖土時要有專人指揮，放出開挖線。土方開挖嚴禁倒挖、超挖，開挖深度、長度由現場工程技術人員確定，下層土方開挖必須在上層支護體系施工完成、并達到相應強度后方可進行，其它必須符合基坑開挖驗收規范及施工的要求。6、基坑開挖過程中，要嚴格做好降排水工程，基底開挖至設計標高后應盡快進行基底檢查、基坑封底和基礎施工。7、基坑開挖至墊層底即已將填土清理

20、完畢時停止開挖，承臺下不再做換填。第五節、施工技術要求一、旋挖成孔灌注樁施工技術要求1、支護樁徑為為800mm，支護樁樁心距為1.60m-1.775m。2、樁身混凝土強度等級為C30，縱向受力鋼筋選用HRB400鋼筋，頂部設置C30鋼筋混凝土構造冠梁，縱向鋼筋深入冠梁。 3、質量控制要求：樁機就位必須穩固、水平確保施工中不發生傾斜、移動、沉陷。樁位的允許偏差為50mm；樁垂直度的允許偏差為0.5%；樁的其他施工允許偏差應符合行業標準建筑樁基技術規范JGJ94-2008的規定；灌注砼、提升：鉆機鉆至設計深度后，開動砼輸送泵向孔內灌送砼，送砼應連續進行，待輸送管及鉆桿芯管內充滿砼后啟動卷揚機勻速提

21、升鉆桿，邊灌邊提升鉆桿，提升速度與泵送速度相適應，確保鉆桿內有大于0.1m3的砼，直至成樁。嚴禁先拔管后灌砼，嚴禁提升灌砼過程中停機待料現象。鋼筋籠制作及安置鋼筋籠制作長度嚴格按設計要求制作 (主筋長500mm錨入冠梁內)保護層厚50mm，制作標準為籠外徑：700mm，允許誤差10mm，箍筋間距20mm。置入鋼筋籠時，為確保鋼筋籠與樁的同心度，鋼筋中心與樁中心確保在一條直線上。置入鋼筋籠時應將導管安裝在內，籠與導管同步下放，鋼筋籠安放到位后拔出導管，導管拔出時需停振，慢拔保證樁砼密實。砼控制此次采用樁身砼強度等級為C30的商品砼，需為超流態的細石砼，現場坍落度需22cm2，坍落度未達要求的砼嚴

22、禁使用，碎石粒徑采用0.22.5cm左右，根據運距遠近考慮使用緩凝劑。商品砼應有出廠合格證，合格證應注明坍落度，各種原材料都應有出廠證明書及復檢報告。灌注樁的原材料和混凝土強度必須符合設計要求和施工規范的規定、成孔深度必須符合設計要求；混凝土澆筑時實際澆筑混凝土量，嚴禁小于計算體積；澆筑混凝土后的樁頂標高及浮漿的處理，必須符合相關施工規范的規定。鋼筋籠在制作、運輸和安裝過程中，應采取措施防止變形。4、支護樁檢測要求：（1）應采用低應變法動測樁身完整性，檢測樁數不宜少于總樁數的20%，且不得少于5根；（2）當根據低應變動測法判定的樁身完整性為類或類時，應采用鉆芯法進行驗證，并應擴大低應變動測法檢

23、測的數量。5、控制地基變形的防護措施支護樁施工宜采用間隔成樁的施工順序，并應在混凝土終凝后，再進行相鄰樁的成孔施工；本次基坑所涉及土層中含稍密的粉土、軟土等易坍塌或流動的軟弱土層，對鉆孔灌注樁施工時宜采取改善泥漿性能等措施；支護樁成孔過程出現流沙、涌泥、塌孔、縮徑等異常情況時，應暫停成孔并及時采取有針對性的措施進行處理，防治連續塌孔；當成孔過程中遇到不明障礙物時，應查明其性質，且在不危害既有建筑物、地下管線、地下構筑物的情況下方可繼續施工。6、鉆孔灌注樁工質量風險分析及控制措施問題產生原因控制措施坍 孔1筒埋置過線，周圍封填不密造成漏漿；2操作不當，如提升鉆頭或放鋼筋骨架時碰撞孔壁：3泥漿稠度

24、小，起不到護壁作用；4漿水位高度不夠，對孔壁壓力小。1坍孔部位不深時，可改用深埋護筒周圍回填土夯實，重新鉆孔；2輕度坍孔，可加大泥漿相對密度和提高水位：3嚴重坍孔，用粘土回填，待孔壁穩定后采用低速鉆進：4提升鉆頭，下放鋼筋管架應垂直，盡量不要碰撞孔壁。鉆孔偏斜1架不穩，鉆桿導架不垂直機磨耗，部件松動：2、土層軟硬不勻，致使鉆頭受力不均；3擴孔較大處，鉆頭擺動偏向一方：4鉆桿彎曲，接頭不正。1檢查、糾正樁架使之垂直安置穩吲，并對導架進行水平與眚矯正和對鉆孔設備加以檢修；2偏斜過大時，填入土石重新鉆進，控制鉆速。卡鉆1孔內出現縮孔等未及時處理：2鉆頭被誤落入孔內的大工具卡住：3入孔較深的鋼護筒傾斜

25、或下端被鉆頭撞擊嚴重變形；4鉆頭尺寸不統一，焊補的鉆頭過大：5下鉆頭太猛，使鉆頭傾斜卡在孔壁上：1于向下能活動的的上卡，可用上下下提升法，即上、下提動鉆頭；2卡鉆后不宜強提，只宜輕提，經提不動事，可用小沖擊鉆錐沖或用沖、吸的方法將鉆錐周圍的鉆渣松動后再提出：3施工中注意保持護筒垂直、防止傾斜；鉆頭尺寸應統一，下鉆應控制鉆進速度，不要過猛過快。掉鉆1卡鉆時強提強拉，操作不當，使鉆桿疲勞斷裂；2鉆頭接頭不良或滑絲：3馬達接線錯誤，使不應反轉的鉆機反轉鉆桿松脫。1經常檢查鉆具，鉆桿鋼絲繩和聯結裝置；2掉鉆落物時宜于迅速用打撈叉、鉤、繩套等工具打撈，若落體己被泥沙埋，則應用沖、吸的方法，先清除泥砂后再

26、打撈。擴孔及縮孔1擴孔是因孔壁坍塌或鉆錐擺動過大所致；2縮孔原因是鉆錐磨損過甚，焊補不及時或應地層地層中有有軟塑土，遇水膨脹后使孔徑縮小。1注意采取防止坍孔和防止鉆錐擺動過大的措施；2注意及時焊補鉆錐，并在軟塑地層采用失水率的優質泥漿護壁：3已發生縮孔時，宜在該處用鉆錐上卜反復掃孔以擴大孔徑。隔水塞卡在導管內1隔水塞翻轉或膠摯過大；2隔水塞遇物忙住；3導管連接不直；4導管變形。用長桿沖搗或振搗，若無效則 提出導管，取出隔水塞重放，并檢查導管連接的垂直度；拆換變形的導管。導管內進水1、導管連接處密封不好，墊圈放 置不平正，法蘭盤螺絲松動；2、初灌量不足，未埋住導管。1、提出導管，檢查墊閣，重新

27、安放并檢查密封情況；2、提出導管，清除灌入的混凝 土，重新丌始灌注，增加初灌量，調整導管口至孔底高度。混凝土在導管內出不去1、混凝士配比不符合要求，坍落度過低，混凝土攪拌質量差；2、混凝土泌水離析嚴重：3、導管內進水未及時發現，混凝土嚴重稀釋，水泥漿與砂、石分離；4、灌注時問過長，表層混凝土已初凝1、將混凝土按配比要求重新拌合并檢查坍落度；2、上下提動導管或振搗，使導管疏通，若無效，提出導管進行清理，然后重新插入混凝土內足夠深度，用潛水泵或空氣吸泥機將導管內泥漿，浮漿，雜物等吸除干凈恢復灌注；3、提起導管，重下隔水塞。斷樁1、導管提升過高，導管底部脫離混凝土面；2、灌注作業因故中斷。上報有關部

28、門協商處理夾層1、埋觀深度不夠，混入浮漿；2、孔壁垮落物央如混凝土內：3、導管進水使混凝土部分稀釋。及時清理整改二、冠梁施工技術要求1、混凝土保護層厚度為50mm；2、模板的接縫不應漏漿，模板內不應有積水，且其允許偏差應符合下表。表4.1.1序號項 目允許偏差值1軸線位置5mm2截面內部尺寸+4mm，-5mm3表面平整度 5mm2、主筋搭接按雙面搭接焊實施，搭接長度5d，且接頭應相互錯開35d。3、鋼筋綁扎時能連續配筋的盡量連續配筋，搭接點應錯開放置，焊接頭每截面不超過50；鋼筋綁扎完成后，由現場質檢員檢查合格后，再請現場監理人員檢查合格后方可澆注砼。并詳細準確地做好隱蔽工程記錄。4、根據混凝

29、土結構工程質量驗收規范（GB50204-2002）規定，鋼筋安裝位置允許偏差應符合下表：表4.1.2序號項 目允許偏差值1綁扎鋼筋骨架長：10mm；寬、高：5mm2受力筋間距10mm3受力筋排距5mm4綁扎箍筋間距20mm5鋼筋保護層10mm5、砼養護技術要求：砼澆注完畢后12小時以內對砼加以覆蓋并保濕養護；砼澆水養護的時間不得少于7天；澆水次數應能保持混凝土處于濕潤狀態，混凝土養護用水與拌制用水相同。6、模板拆除時的混凝土強度應能保證冠梁表面和棱角不受損傷。三、土釘錨桿與掛網噴錨支護的施工技術要求在已開挖修整好的坑壁及坡面上上掛上6.5150150雙向鋼筋網片，坑壁用用“U”型或“T”型短鋼

30、筋打入土層固定網片，錨管口間再用HPB30016鋼筋縱橫焊連接加強，放坡段采用為48鋼管制作的花管注漿，最后用砼噴射機噴上C20細石砼，厚80mm。水泥使用PO32.5級普通硅酸鹽水泥，水灰比0.40.45。噴錨施工技術要求：（1）基坑土方分段、分層挖出支護工作面，分段支護；（2）頂部支護完成應及時設置邊坡位移觀測點，及時地按計劃安排及時觀測，根據其反饋信息及時調整各項施工參數；（3）施工單位在施工前要進行全面、詳細的調查，查清楚基坑周邊地下管網的分布情況，在施工中采取保護及避開措施。1、修坡：（1）噴錨工作面開挖后，應立即修坡；（2）每層工作面深度、坡底邊線應接受施工員及監理員檢查；（3）坡

31、面應平整，表面無浮土，應掏出上層已噴面層鋼筋使其與下層掛網鋼筋連接。2、錨桿施工：各層錨桿的標高、間距、傾角（可在允許范圍值內根據具體施工情況確定）等參數原則上要按方案施工圖測放，第一層錨桿施工時，要特別注意周邊情況，必要時可適當調整錨桿高度和傾角，防止破壞地下管網和遇到建構筑物基礎。 錨桿為48鋼管制作的花管注漿,錨桿制作待現場施工人員檢查合格后方能施工，錨桿采用鉆機引孔，錨桿采用316鋼筋對稱綁焊連接。3、掛網：（1）鋼筋網應先成排制作，鋼筋調直，間距均勻；（2）鋼筋網砼保護層厚度3050mm。4、噴射砼（1）采用空壓機氣動輸送，利用高壓氣體噴射砼，噴射氣壓0.50.7MPa；（2）采用干

32、料輸送至噴頭處與水混合后，再噴射到工作面上；（3）噴頭應垂直噴面，自下而上進行噴面，并根據反彈情況調節噴距及水灰比；（4）噴錨砼面應平整、美觀，表面不允許有露筋現象。噴射砼接頭處鋼筋預留1020cm，以便下道工序搭接；（5）設置噴射砼厚度標志，確保噴射砼厚度為80100mm。 5、待壁面噴射砼凝固12小時以上后，采用P.O32.5純水泥漿給錨桿注漿，注漿壓力0.20.3MPa，水灰比0.40.45。，錨固管內水泥漿水泥用量不得小于30kg/m。當注漿壓力達到設計壓力時停止注漿，第一排錨桿注漿控制注漿壓力，防止水泥漿冒出地面造成地面隆起，土釘注漿施工完畢后，應養護24小時，通過位移觀測，確認邊坡

33、變形穩定后，方可進行下一層工作面施工。6、通過邊坡位移觀測，對位移較大或位移繼續發展而沒有穩定趨勢的部位應及時采取加固措施，確保邊坡位移控制在設計要求之內。7、該護壁支護體系屬臨時性支護，應盡快進行基礎施工，基礎施工完后及時回填土方，避免基坑壁暴露時間過長而發生坍塌事故。8、噴錨護壁要求及措施（1）當坑邊荷載情況超限時，應及時調整局部設計；（2）當施工中出現注漿或成孔異常時，應分析原因，局部采取對策，以確保邊坡的穩定；（3）土釘須加長時，應按設計要求幫焊鋼筋；（4）加強筋之間的焊接質量會影響噴層與土釘的整體性，從而影響邊坡的整體穩定，應特別注意。在施工中應加強檢查，焊接不合格不允許進入下一道工

34、序；（5）當局部成孔有困難而達不到設計長度時，現場技術組應及時會同有關方查明原因，調整長度配置；9、質量要求（1）保證項目：1）錨桿長度必須滿足設計要求及施工規范的規定。2）原材料的使用必須符合施工規范的規定。（2）噴錨支護允許偏差，應符合建筑地基基礎工程施工質量驗收規范GB502022002中表7.4.5的規定。項序檢查項目允許偏差或允許值檢查方法單位數值主項1錨索或土釘長度30用鋼尺量一般項目1錨索或土釘位置100用鋼尺量2鉆孔傾斜度1測鉆機傾角3注漿量大于理論計算漿量檢查計量數據4錨噴墻面厚度10用鋼尺測量5錨噴墻體設計要求試樣送檢 其它按相關規范要求執行。四、基坑降、排水技術要求基坑開

35、挖深度約4.30-650m之間，為確保安全，應采取有效措施對基坑進行降水。建議對坑集水坑排水。基坑內另設排水盲溝加集水井，抽出的水排至基坑外并不得產生回流。1、排水盲溝尺寸為300mm300mm。2、截水溝尺寸為250mm400mmPVC管。3、集水井井徑為800mm，坑內井深為1.2m。4、集水井兼做降水井使用，回灌井應在土方開挖前施工完畢；坑內排水盲溝在土方開挖至地下室底板設計標高后，隨土方開挖隨即進行開挖。五、雨季施工要求 雨期施工主要以“預防為主”，采取防雨和加強排水相結合的措施，確保雨期施工生產的正常進行，盡量減少因季節性氣候對工程施工的影響，加強雨期施工的信息反饋，保證基坑的安全。

36、1.基坑工程雨季施工措施為了保證基坑支護的安全，確保正常施工，需要采取特殊的措施如下： （1）、雨期施工前，完善施工場地的排水系統，保證排水通暢，并采取良好的擋水措施，以阻止地面水流入基坑內。（2）、雨期施工中應隨時掌握氣象變化情況，對于大暴雨要提前作好準備。 及時查詢天氣情況，掌握35天的天氣變化趨勢，對雨季施工的常用物資要配備齊全(見后雨季施工物質表)，對于大暴雨要做好應急預案。（3）、雨期施工的工作面不宜過大，分段進行，防止雨水沖刷。（4）、現場準備足夠數量的塑料布，當土方開挖至槽底時，及時進行覆蓋。既能防止陽光曝曬，又能防止大雨沖刷。（5）、土方挖到坑底時，要預留200mm左右覆土，待

37、釬探驗槽后，進行人工清底，并隨即進行墊層混凝土的施工。（6）、基槽到底后，必須及時修筑排水溝和集水井，確保雨水能及時排出，防止浸泡基坑邊坡。準備充足的潛水泵，及時將現場存水排到場地以外。排水時防止雨水回灌，造成二次沖刷。（7）、用磚塊和砂石對坡道及行車路線進行鋪墊。 （8）、當雨來臨時，對坡道，要覆蓋塑料薄膜。（9）、對于基坑下部土體，因為土體自身強度不足，土方開挖后，如遇小雨，可在噴混凝土中摻加適量速凝劑，摻量510%，在雨中繼續噴射。噴完后用塑料薄膜覆蓋。(10)、對于現場配置的噴射混凝土混合料、水泥、砂、石等，用塑料薄膜覆蓋。(11)、雨天施工應時刻檢查電路,防止漏電產生安全隱患。2.坑

38、外排水及防止基坑灌水措施(1)、基坑四周地面要填平，留一定外坡，并與場地排水管道組成地面外排水系統，使基坑四周地面不能有積水。(2)、在雨期期間，加強值班及收聽天氣預報，下雨之前清理集水坑及排水溝，預備好潛水泵等抽水工具，雨后及時組織人力、物力進行坑內抽、排水工作及基坑四周積水的疏通工作。(3)、為了防止地表水滲透對噴射混凝土面層產生壓力，并降低土體強度和土體與土釘之間的界面粘結力，造成基坑塌方、滑坡，在做好上面地面排水的同時，在基坑側壁土中按一定間距預先設置滯水排水管，及時排除滲入坡體的雨水，保證坡體安全。六、注意事項1、開挖土方時要控制合理的開挖速度，要等上層支護措施有一定齡期后才準開挖下

39、一層土。2、每層坑壁挖出后及時掛網噴錨支護，防止長時間曝曬或淋雨。3、地下室施工結束后，基坑周邊形成的工作面應采用粘性土加碎石進行分層回填，嚴格控制回填質量，回填質量應滿足主體設計單位對該部分的要求。4、基坑施工期間，嚴禁在坑邊堆放建筑材料、堆土、建筑加荷等。5、基坑周邊的圍擋，應采用輕型圍擋。6、基坑施工完成，應盡早完成地下室的澆筑，最大限度減少基坑暴露時間。7、根據建設方提供的施工工序，先施工地下室、地下室施工完，土方回填后才施工臨近建筑，如建設方需要變更施工工序，需要提前與設計人員溝通，調整支護方案。第六節、質量保證措施一、質量保證體系質量方針：“用我們的承諾和智慧，雕塑時代的藝術品”

40、。基礎施工階段將在該質量保證體系下按ISO9002 標準要求進行。二、組織保證體系基礎施工階段建立由基礎施工項目經理領導，主任工程師中間控制，責任工程師負責的三級管理系統。組織保證體系見圖7。圖7 組織保證體系三、質量管理程序（見圖8）基本要素質量 工作質量圖8 質量管理體系四、各分項工程質量標準1. 降水施工質量要求（一）鉆孔：采用沖擊鉆機或反循環鉆機；清水鉆進，自成泥漿稠度不得大于1:1.1；成孔以后，在下管前應進行泥漿稀釋，孔內沉淀厚度不得大于0.3m。（二）成井：成孔換漿后應立即下入井管，井點管應保持垂直和居中，然后下濾料，濾料（粒徑為24mm）必須沿四周均勻下入，邊洗井邊下濾料，填至

41、離地面12m，洗井結束后用黏土封孔。（三）洗井：井點管下入后，用空壓機送氣吹洗，至水清砂少時，出水正常為止。（四）降水要求：在降水期間，必須保證地下水位降至6m 以下，并長期維持這一深度，不得發生水位回升而造成泡基槽和引起邊坡坍塌。2. 土釘墻質量標準（見表8）土釘墻質量標準 表8內容標準噴射混凝土面層平整度的允許偏差20mm孔深允許偏差50mm孔徑允許偏差5mm孔距允許偏差100mm鋼筋保護層厚度25mm土釘傾角偏差5%掛網時網片距坡面34cm3. 土方開挖質量標準（一）國家有關建筑施工規范（二）工程設計對土方的質量要求五、各分項工程質量保證措施1. 降水質量保證措施（一）進行現場井點質量驗

42、收；井點施工結束前，對所有井的井深、井徑和井中水位進行驗收，達不到設計要求的井，應進行重新洗井；對于洗井、抽水時，井內出砂嚴重，應進行處理，防止沙土流失而引起不良后果；處理后仍達不到要求的，應重新補打井。（二）進行水位、流量觀測：井點施工期間，對已成井點的水位，每天觀測12 次，在開始抽降水后510 天，每天觀測水量及觀測孔（或1 個抽水孔）的水位12 次（基槽開挖期間每天觀測12 次）；以后每710 天觀測一次（雨期為35 天，下大雨，每天觀測12 次）；將每次觀測的水位、流量記錄在“地下水位長期觀測記錄表”中，并及時進行整理，繪制Qt 與St 關系曲線，分析水位下降的趨勢與流量變化，預測地

43、下水位下降到設計深度的時間并調整抽水井數與抽水時間。如水位、水量發生突然變化，應立即查明原因，及時進行處理。（三）降水維護：在整個降水期間，必須保證降水點和抽水設備的完好，對抽水設備進行定期檢查和維修，發現問題及時處理，保證電源供給。2. 土釘墻質量保證措施（一）修坡時專人進行測量，確保不吃槽。（二）插入鋼筋時由專人檢查, 若插入深度不足，則繼續取土成孔，插入鋼筋時要將注漿管綁在距孔底0.5m 處。（三）注漿時要嚴格按配比攪漿, 并隨成孔隨注漿, 注漿滲漏較多時, 要進行兩次、三次補漿直到注滿。（四）噴混凝土時, 由專人檢查網長及標志桿的安裝。六、基坑監測方案采用信息化施工，確保基坑開挖過程中

44、的安全，必須對基坑進行監測，方案如下：1. 觀測點的布置：在坡頂上每隔10m 布置一個點。2. 觀測精度要求：滿足國家三級水準測量精度要求：水平誤差控制6.00mm；垂直誤差控制281次/10d注：上表所列監測頻率針對的是應測項目的儀器監測。當出現異常現象和數據，或接近報警值時，應提高監測頻率甚至連續監測。（3）當出現下列情況之一時，應提高監測頻率：a、監測數據達報警值；b、監測數據變化較大或者速率加快；c、存在勘察未發現的不良地質；d、超深、超長開挖或未及時進行支擋等違反設計工況施工；e、基坑及周邊大量積水、長時間連續降雨等；f、基坑附近地面荷載突然增大或超過設計限值；g、支護結構出現開裂；

45、h、周邊地面突發較大沉降或出現嚴重開裂；i、鄰近建筑突發較大沉降、不均勻沉降或出現嚴重開裂；j、出現其他影響基坑及周邊環境安全的異常情況。2、監測報警值基坑工程周邊環境監測報警值 表3.1.2項 目監測對象累計值/mm變化速率/mmd-1備注1地下水位變化1000500-2管線位移剛性管道壓力103013直接觀察點數據非壓力104035柔性管線1040-35-3鄰近建筑位移102013-4裂縫寬度建筑-持續發展-地表1015持續發展-注：建筑整體傾斜度累計值達到2/1000或傾斜速度連續3天大于0.0001H/d(H為建筑承重結構高度)時報警。注：本次基坑側壁安全等級為二級，設計文本中未注明監

46、測事宜，應嚴格按照建筑基坑工程監測技術規范第8.0.4與第8.0.5條確定監測報警值。基坑及支護結構監測報警值 表3.1.3序號監測項目支護結構類型基坑類別二級累計值（取二者的小值）變化速率(mm/d)累計值的設計取值（mm）絕對值(mm)相對基坑深度(h)控制值1圍護墻(邊坡)頂部水平位移灌注樁40500.5%0.7%46302圍護墻(邊坡)頂部豎向位移灌注樁25300.3%0.5%34253深層水平位移灌注樁70750.6%0.7%46504基坑周邊地表豎向位移506046405坑底隆起（回彈）506046406錨索內力60%70%f270%f2注：1、f2為構件承載力設計值。當出現下列情

47、況之一時，必須立即進行危險報警，并應對基坑支護結構和周邊環境中的保護對象采取應急措施：（1）監測數據達到監測報警值；（2）基坑支護結構或周邊土體的位移值突然明顯增大或基坑出現流砂、管涌、隆起、陷落或較嚴重的滲漏等；（3）基坑支護結構的支撐或錨固體系出現過大變形、壓屈、斷裂、松弛或拔出現象；（4）周邊建筑的結構部分、周邊地面出現較嚴重的突發裂縫或危害結構的變形裂縫；（5）根據當地工程經驗，出現其他必須進行危險報警的情況。四、監測方法及精度要求1、一般規定監測工作開始前布設符合要求的監測網基準點和工作基點，并采用要求的監測儀器、設備；監測項目初始值應在相關施工工序之前進行，并取至少連續觀測3次的穩

48、定值的平均值；對支護樁監測應不大于20米布置一個水平、垂直位移監測點，總數不小于15個。2、水位位移監測監測方法及精度要求（1）測定特定方向上的水平位移時，可采用視準線法、小角度法、投點法等；測定監測點任意方向上的水平位移時，可視監測點的分布情況，采用前方交會法、后方交會法、極坐標法等；當測點與基準點無法通過通視或距離較遠時，可采用GPS測量法或三角、三邊、邊角測量與基準線法相結合的綜合測量方法；（2）水平位移監測基準點的埋設應符合國家現行標準建筑變形測量規范（JGJ8）的有關規定，宜設置有強制對中的觀測墩，并宜采用精密的光學對中裝置，對中誤差不宜大于0.5mm；（3）基坑圍護墻（邊坡）頂部、

49、基坑周邊管線、鄰近建筑水平位移監測精度應根據其水平位移報警值按下表3.1.2確定.注：本次基坑側壁安全等級為一級，設計文本中未注明監測事宜，應嚴格按照建筑基坑工程監測技術規范第8.0.4與第8.0.5條確定監測報警值。3、豎向位移監測監測方法及精度要求（1）豎向位移監測可采用幾何水準或液體靜力方法；（2）圍護墻（邊坡）頂部、立柱、基坑周邊地表、管線和鄰近建筑的豎向位移監測精度應根據其豎向位移報警值按下表確定：表4.3.1豎向位移報警值累計值S（mm）S2020S4040S60變化速率（mm/d）22446測量點坐標中誤差0.150.30.51.54、深層水平位移監測監測方法及精度要求（1）圍護

50、墻或土體深層水平位移的監測宜采用在墻體或土體中預埋設測斜管、通過測斜儀觀測各深度處水平位移的方法；（2）測斜儀的系統精度不宜低于0.25mm/m，分辨率不宜低于0.02mm/500mm；（3）測斜管應在基坑開挖1周前埋設，并根據規范要求保證測斜管的埋設質量；（4）測斜儀探頭置入測斜管低后，應待探頭接近管內溫度時再測量，每個監測點均應進行正、反兩測測量。5、地表裂縫監測方法及精度要求（1）裂縫監測應監測裂縫的位置、走向、長度、寬度，必要時應監測裂縫深度；（2）基坑開挖前應記錄監測對象已有裂縫的分布位置和數量，測定其走向、長度、寬度和深度等情況，監測標志應具有可供測量的明晰端面或中心；（3）裂縫寬

51、度量測精度不宜低于0.1mm，裂縫長度和深度量測精度不宜低于1mm。6、地下水位監測方法及精度要求（1）地下水位監測宜通過孔內設置水位管，采用水位計進行量測；（2）地下水位量測精度不宜低于10mm。7、錨索內力監測（1）錨索的內力監測宜采用專用測力計、鋼筋應力計或應變計；（2）專用測力計、鋼筋應力計和應變計的量程宜為對應設計值的2倍，量測精度不宜低于0.5%FS，分辨率不宜低于0.2%FS；（3）錨索或土釘施工完成后應對專用測力計、應力計或應變計進行檢查測試，并取下一層土方開挖前連續2d獲得的穩定測試數據平均值作為其初始值。第九節 基坑應急處置方案一、基坑出現裂縫、變形過大潛在滑動失穩險情的應

52、急防護措施基坑開挖過程中或基坑開挖后，在進行地下室、基礎（箱、筏基礎）施工期間，常常會存在一些超過基坑穩定設計計算的條件，造成地面開裂、坑壁土體變形過大及滑塌等險情。因此在整個基礎施工期間，必須備有相應的應急防護措施及搶險工作所需的設備、材料和組織安排。基坑邊坡出現裂縫、變形以致滑動的失穩險情，其本質的問題是土體潛在破壞面上的抗剪強度未能適應剪應力的結果。因此搶險應急的防護措施也基本上從這兩方面考慮，一是設法降低坡土體中的剪應力；二是提高土體或邊坡的抗剪強度。采用以下應急防護措施：1、坡腳被動區臨時壓重：在基坑底面范圍內，采用堆置土、砂包或堆石、砌體等壓載的方法以增加基坑支護體系抗滑力維持邊坡

53、穩定；2、坡頂主動區減載：坡頂減載包括二個方面，一是清除基坑周邊地面堆置的砂石建筑材料及施工設施等以減輕地面荷載；二是可根據出現險情程度和需要，進一步降低基坑頂面高程，挖除基坑頂面一定厚度的土層以減少邊坡自身土體的重量，降低邊坡滑動力而提高邊坡的穩定系數。3、從基坑邊起算開挖深度約1.03.0倍的范圍內垂直打入錨樁，錨樁與水平錨索或鋼性樁連接進行拉錨。必要時增設土釘或錨索。4、在各剖面增設內支撐（角撐），支撐構件為300鋼管或其它型鋼，支撐點設于冠梁或砼腰梁上。5、對險情段加強監測。6、盡快向勘察和設計等單位反饋信息，開展勘察和設計資料復審，按施工的現狀工況驗算。7、1-1剖面-4-4剖面靠近

54、市政道路及鐵路，一旦出現裂縫或建筑變形過大將會造成重大經濟損失并威脅人員安全。因此該剖面應嚴格監控樁頂水平位移，一旦接近預警值，應及時按應急處理預案進行處理。 二、支護結構位移若插入坑底部分支護樁向內變形，支護樁下段位移較大，造成樁背土體沉陷，主要應設法控制支護樁嵌入部分的位移，著重加固坑底部位，具體措施有：1、回填好土、砂石或砂袋等，回填反壓土高度至能保證基坑變形完全穩定為止；2、增設坑內降水設備，降低地下水；3、對坑底進行加固，如采用注漿、高壓噴射注漿等提高被動區抗力；4、坡頂卸載：坡頂一定范圍內的土體挖除，減少坡頂荷載；5、對支護結構臨時加固：局部增加錨索；局部采取注漿加固措施；對險情段

55、加強監測；盡快向勘察和設計等單位反饋信息，開展勘察和設計資料復審，按施工的現狀工況驗算。6、對基坑挖土合理分段，每段土方挖到底后及時澆注墊層。三、支護結構滲水1、對滲水量較小，不影響施工也不影響周邊環境的情況下，可采用坑底設排水溝的方法；2、對滲水量較大，但沒有流砂帶出，造成施工困難，而對周圍影響不大的情況，可采用“引流修補”的方法：在滲漏較嚴重的部位，先在支護結構水平（略向上）打入一根鋼管，內徑2030mm，使其穿透支護結構內，由此將水從該管引出；將管邊支護結構的薄弱處用防水砼或砂漿修補封堵；待修補封堵的砼或砂漿達到一定強度后，再將鋼管出水口封住。如封住管口后出現第二處滲漏時，按上述方法再進

56、行“引流修補”。如果引流的水為清水，周邊環境較簡單或出水量不大，則不作修補也可，只需將引入基坑的水排出即可。四、支護結構漏水1、如果漏水位置離地面不深處，可將支護結構背開挖至漏水位置下5001000mm，在支護結構背后用密實砼進行封堵；2、如漏水位置埋深較大，則可在支護結構后采用壓密注漿方法，注漿封堵。注漿漿液中應摻入適量水玻璃，使其能盡早凝結，也可采用高壓噴射注漿方法。采用壓密注漿時，為防止施工對支護結構產生的壓力生成支護結構較大的側向位移，在施工前應對坑內局部反壓回填土，待注漿達到止水效果后再重新開挖。五、相鄰建（構）筑物不均勻沉降應急措施基坑開挖施工，對相鄰建（構）筑物進行沉降變形監測，

57、當其產生不均勻沉降，同時其傾斜率接近千分之四時，應對建（構）筑物沉降變形較大一側進行地基土注漿加固處理。（1）注漿桿采用483.25焊管。錨索前端封閉，管身前4m每隔30cm鉆一個8灌漿花眼，灌漿花眼間呈90夾角。（2）注漿采用32.5MPa強度等級水泥，水灰比為0.5，注漿水泥摻量3050kgm左右，注漿壓力0.20.5MPa。注漿桿長9m，桿間距1.5m，其平面位置及入射角度應根據施工現場情況調整，以保證注漿桿有不小于3m長度進入建筑物外側2m平面范圍。（3）注漿次序不小于2序，注漿時設專人對周邊建（構）筑物巡查，避免對其造成隆起變形等損害。（4）第一次注漿加固時，注漿桿間距可取1.52.

58、0m，根據注漿加固后的沉降變形監測情況，必要時，應加密注漿桿間距甚至采取其它有效的加固措施。六、支護樁間土體出現垮孔應急措施 噴錨時在混凝土中加速凝劑，孔洞要及時填補，小孔洞可以采用沙袋填補，若空洞較大，建議在相對應的上方打孔注漿 (高壓注漿最少5個MPa)若大面積塌落建議用工字鋼豎向插入底部 并支模澆筑混凝土(要抗滲的速凝的)。七、截、排水措施在基坑頂部，采取臨時措施攔截地表水，以防下滲或直接流入基坑內。對地表裂縫，及時采用水泥砂漿封堵，以防地表水下滲。同時檢查基坑頂部所有污水、給水管線，看是否斷裂，有水下滲入基坑邊坡，如污水雨水管線有斷裂，應將污水、雨水管線的水源切斷或污水、雨水管線改線。

59、基坑底部，用污水泵抽水，并做好坑底排水設施，使基坑底部盡量保持干爽，以防基坑底部土體泡水軟化。第十節 基坑支護計算書一、計算依據1、基坑設計深度、設計安全等級及安全系數選取擬建設備用房設有1層地下室，根據建筑設計單位提供的地下室設計圖紙，地下室頂板標高為1970.00，基礎采用筏板基礎，基坑坑底標高為1964.70，施工時開挖至基坑底標高以上0.30m，預留0.30m用于人工清除擾動土體。場地內鉆孔地下水位埋藏深度（終孔后混合水位）在2.84.0m之間，穩定水位標高介于1966.561968.49m，經走訪調查，場地地下水位近35年變幅在1.001.50m之間。根據基坑的工程地質條件、水文地質

60、條件、基坑開挖深度及支護結構選型等內容，本次基坑支護設計中對基坑的整體穩定性、抗傾覆穩定性分別進行計算，其系數選取如下表：基坑支護等級1-1（二級）2-2（二級）3-3（二級）4-4（二級）5-5（三級）基坑側壁安全系數1.01.01.01.00.9整體穩定性系數1.301.301.301.301.25抗傾覆穩定性系數1.21.21.21.21.15抗隆起穩定性系數1.61.61.61.61.4流土穩定性系數1.51.51.51.51.4懸臂樁嵌固穩定安全系數1.21.21.21.21.152、基坑支護使用年限此次基坑支護工程設計使用年限為一年。3、基坑周邊附加荷載設計值1）本次基坑支護設計附

61、加超載取值：基坑周邊的超載按15KPa取值；市政道路荷載按35KPa取值；（2）場地周邊荷載限制條件基坑開挖、施工及支護結構使用期間，坑頂外側3.0m內嚴禁堆載；土方開挖時基坑周邊3.0m范圍以外可臨時堆載，堆載重量不超過15kPa，并及時進行清運；基坑支護及主體結構施工時的鋼筋制作可在基坑周邊3.0m范圍外進行，但應嚴格控制鋼筋的堆載重量，堆載重量不超過15kPa；基坑開挖過程及基坑使用期間，基坑頂部附加荷載不得超過設計要求，若確需行走重型車輛或堆載，必須及時通知設計人員，對相應部位的設計內容進行必要的調整。1.2.2基坑支護設計參數本次基坑支護設計時候，采用地勘報告提供的相關土層的固結快剪

62、試驗指標作為計算依據。相關土層的巖士物理力學指標建議如下表所示：基坑支護設計計算巖土層參數表指標名稱巖土名稱天然重力密度r（kN/m3）承載力特征值fak（kPa）直剪壓縮模量Es1-2土釘的極限粘結強度標準值qsk(kPa)粘聚力C（kPa）內摩擦角（度）人工填土18.518625*泥炭質土114.5802063.015*粘 土218.21452585.045*含粉質粘土角礫20.017045128.065*強風化泥巖123.0280852212.0150*中風化泥巖224.4480/-注：帶“*”值為地勘報告所提供的經驗值，位于地下水位以下的土體抗剪強度指標選擇直剪指標。二、計算結果及過程

63、2.1、計算結果匯總根據基坑周邊地質條件、基坑挖深和周邊場地環境條件支護范圍內主要設置5種類型支護剖面。根據各地質斷面，采用理正深基坑7.0PB3計算，各剖面計算結果匯總如下：基坑計算結果匯總表剖面號開挖深度（m）支護等級基坑支護形式整體穩定安全系數抗傾覆穩定性系數流土穩定計算安全系數抗隆起計算安全系數懸臂樁嵌固穩定安全系數1-15.50二級懸臂樁2.861.6452.7093.1311.2062-25.50二級懸臂樁2.5591.9413.353.1641.2083-36.50二級懸臂樁4.352.2211.9639.8391.2214-46.40二級懸臂樁2.5451.4381.9142.

64、8651.2035-54.30三級土釘墻1.578-1.4812.073-2.2、計算書1-1剖面：排樁支護支護方案 基本信息 規范與規程建筑基坑支護技術規程 JGJ 120-2012內力計算方法增量法支護結構安全等級二級支護結構重要性系數01.00基坑深度H(m)5.500嵌固深度(m)9.000樁頂標高(m)-0.500樁材料類型鋼筋混凝土混凝土強度等級C30樁截面類型圓形 樁直徑(m)0.800樁間距(m)1.600有無冠梁 有 冠梁寬度(m) 0.800 冠梁高度(m) 0.600 水平側向剛度(MN/m) 2.200放坡級數 1超載個數 2支護結構上的水平集中力0 放坡信息 坡號臺寬

65、(m)坡高(m)坡度系數10.0000.5001.000 超載信息 超載類型超載值作用深度作用寬度距坑邊距形式長度序號 (kPa,kN/m)(m)(m)(m) (m)10.0000.0004.5001.500條形-235.0000.0008.0006.000條形- 附加水平力信息 水平力作用類型水平力值作用深度是否參與是否參與序號 (kN)(m)傾覆穩定整體穩定 土層信息 土層數 4坑內加固土 否內側降水最終深度(m)6.500外側水位深度(m)3.000彈性計算方法按土層指定彈性法計算方法m法基坑外側土壓力計算方法主動 土層參數 層號土類名稱層厚重度浮重度粘聚力內摩擦角 (m)(kN/m3)

66、(kN/m3)(kPa)(度)1素填土6.1518.59.518.006.002淤泥質土2.2014.55.020.006.003粘性土7.7020.010.4-4強風化巖3.9023.013.0-層號與錨固體摩粘聚力內摩擦角水土計算方法m,c,K值抗剪強度 擦阻力(kPa)水下(kPa)水下(度) (kPa)125.018.006.00合算m法1.92-215.020.006.00合算m法2.12-380.045.0012.00合算m法6.18-4200.085.0022.00合算m法15.98- 土壓力模型及系數調整 彈性法土壓力模型:經典法土壓力模型:層號土類水土水壓力外側土壓力外側土壓

67、力內側土壓力內側土壓力 名稱 調整系數調整系數1調整系數2調整系數最大值(kPa)1素填土合算1.0001.0001.0001.00010000.0002淤泥質土合算1.0001.0001.0001.00010000.0003粘性土合算1.0001.0001.0001.00010000.0004強風化巖合算1.0001.0001.0001.00010000.000 工況信息 工況工況深度支錨號類型(m)道號1開挖5.500- 結構計算 各工況：內力位移包絡圖：地表沉降圖： 冠梁選筋結果 鋼筋級別選筋As1HRB4007E18As2HRB4004E16As3HRB400E8200 截面計算 鋼筋

68、類型對應關系：d-HPB300,D-HRB335,E-HRB400,F-RRB400,G-HRB500,P-HRBF335,Q-HRBF400,R-HRBF500 截面參數 樁是否均勻配筋 是 混凝土保護層厚度(mm)50樁的縱筋級別HRB400樁的螺旋箍筋級別HRB400樁的螺旋箍筋間距(mm)200彎矩折減系數0.85剪力折減系數1.00荷載分項系數1.25配筋分段數一段各分段長度(m)14.00 內力取值 段內力類型彈性法經典法內力內力號 計算值計算值設計值實用值基坑內側最大彎矩(kN.m)203.950.00216.69216.691基坑外側最大彎矩(kN.m)416.96676.50

69、443.02443.02最大剪力(kN)214.93168.22268.66268.66段選筋類型級別鋼筋實配計算面積號 實配值(mm2或mm2/m)1縱筋HRB40016E1840723894箍筋HRB400E10200785671 加強箍筋HRB400E142000154 整體穩定驗算 計算方法：Bishop法應力狀態：總應力法條分法中的土條寬度: 1.00m滑裂面數據整體穩定安全系數 Ks = 2.860圓弧半徑(m) R = 15.670圓心坐標X(m) X = -0.833圓心坐標Y(m) Y = 6.585 抗傾覆穩定性驗算 抗傾覆安全系數:Mp被動土壓力及支點力對樁底的抗傾覆彎矩

70、, 對于內支撐支點力由內支撐抗壓力 決定;對于錨桿或錨索，支點力為錨桿或錨索的錨固力和抗拉力的較小值。Ma主動土壓力對樁底的傾覆彎矩。注意：錨固力計算依據錨桿實際錨固長度計算。 工況1： Ks = 1.645 = 1.200, 滿足規范要求。 抗隆起驗算 1) 從支護底部開始，逐層驗算抗隆起穩定性，結果如下：支護底部，驗算抗隆起：Ks = 3.131 1.600，抗隆起穩定性滿足。深度16.050處，驗算抗隆起：Ks = 8.368 1.600，抗隆起穩定性滿足。 流土穩定性驗算其中:K流土穩定性計算安全系數；Kf流土穩定性安全系數；安全等級為一、二、三級的基坑支護，流土穩定性安全系數分別不應

71、小于1.6、1.5、1.4；ld截水帷幕在基坑底面以下的長度(m)；D1潛水水面或承壓水含水層頂面至基坑底面的垂直距離(m)；土的浮重度(kN/m3)；h基坑內外的水頭差(m)；w地下水重度(kN/m3)；K = (2.00*5.00 + 0.80*2.50)*7.90/3.50*10.00K = 2.709 = 1.5, 滿足規范要求。 抗承壓水(突涌)驗算 式中Pcz基坑開挖面以下至承壓水層頂板間覆蓋土的自重壓力(kN/m2); Pwy承壓水層的水頭壓力(kN/m2); Ky抗承壓水頭(突涌)穩定性安全系數，規范要求取大于1.100。Ky = 32.10/20.00 = 1.60 = 1.

72、10基坑底部土抗承壓水頭穩定! 嵌固深度計算 嵌固深度計算參數：是否考慮坑底隆起穩定性嵌固深度計算過程： 當地層不夠時，軟件是自動加深最后地層厚度(最多延伸100m)得到的結果。1) 嵌固深度構造要求： 依據建筑基坑支護技術規程 JGJ 120-2012, 嵌固深度對于懸臂式支護結構ld不宜小于0.8h。 嵌固深度構造長度ld：4.400m。2) 嵌固深度滿足抗傾覆要求： 按建筑基坑支護技術規程 JGJ 120-2012懸臂式支護結構計算嵌固深度ld值，規范公式如下： 得到ld = 6.700m。3) 嵌固深度滿足坑底抗隆起要求： 符合坑底抗隆起的嵌固深度ld = 2.900m 滿足以上要求的

73、嵌固深度ld計算值=6.700m，ld采用值=9.000m。 嵌固段基坑內側土反力驗算 工況1：Ps = 1570.905 Ep = 3036.758，土反力滿足要求。式中：Ps為作用在擋土構件嵌固段上的基坑內側土反力合力（kN）；Ep為作用在擋土構件嵌固段上的被動土壓力合力（kN）。2-2剖面： 排樁支護支護方案 基本信息 規范與規程建筑基坑支護技術規程 JGJ 120-2012內力計算方法增量法支護結構安全等級二級支護結構重要性系數01.00基坑深度H(m)5.500嵌固深度(m)6.000樁頂標高(m)-0.500樁材料類型鋼筋混凝土混凝土強度等級C30樁截面類型圓形 樁直徑(m)0.8

74、00樁間距(m)1.600有無冠梁 有 冠梁寬度(m) 0.800 冠梁高度(m) 0.600 水平側向剛度(MN/m) 2.200放坡級數 1超載個數 2支護結構上的水平集中力0 放坡信息 坡號臺寬(m)坡高(m)坡度系數10.0000.5001.000 超載信息 超載類型超載值作用深度作用寬度距坑邊距形式長度序號 (kPa,kN/m)(m)(m)(m) (m)10.0000.0004.5001.500條形-235.0000.0008.0006.000條形- 附加水平力信息 水平力作用類型水平力值作用深度是否參與是否參與序號 (kN)(m)傾覆穩定整體穩定 土層信息 土層數 4坑內加固土 否

75、內側降水最終深度(m)6.500外側水位深度(m)2.700彈性計算方法按土層指定彈性法計算方法m法基坑外側土壓力計算方法主動 土層參數 層號土類名稱層厚重度浮重度粘聚力內摩擦角 (m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)(度)1素填土5.6018.59.518.006.002淤泥質土0.7014.55.020.006.003粘性土7.3020.010.428.4617.214強風化巖7.3023.013.0-層號與錨固體摩粘聚力內摩擦角水土計算方法m,c,K值抗剪強度 擦阻力(kPa)水下(kPa)水下(度) (kPa)125.018.006.00合算m法1.92-215.020.006.

76、00合算m法2.12-380.045.0012.00合算m法6.18-4200.085.0022.00合算m法15.98- 土壓力模型及系數調整 彈性法土壓力模型:經典法土壓力模型:層號土類水土水壓力外側土壓力外側土壓力內側土壓力內側土壓力 名稱 調整系數調整系數1調整系數2調整系數最大值(kPa)1素填土合算1.0001.0001.0001.00010000.0002淤泥質土合算1.0001.0001.0001.00010000.0003粘性土合算1.0001.0001.0001.00010000.0004強風化巖合算1.0001.0001.0001.00010000.000 工況信息 工況

77、工況深度支錨號類型(m)道號1開挖5.500- 結構計算 各工況：內力位移包絡圖：地表沉降圖： 冠梁選筋結果 鋼筋級別選筋As1HRB4007E18As2HRB4004E16As3HRB400E8200 截面計算 鋼筋類型對應關系：d-HPB300,D-HRB335,E-HRB400,F-RRB400,G-HRB500,P-HRBF335,Q-HRBF400,R-HRBF500 截面參數 樁是否均勻配筋 是 混凝土保護層厚度(mm)50樁的縱筋級別HRB400樁的螺旋箍筋級別HRB400樁的螺旋箍筋間距(mm)200彎矩折減系數0.85剪力折減系數1.00荷載分項系數1.25配筋分段數一段各分

78、段長度(m)11.00 內力取值 段內力類型彈性法經典法內力內力號 計算值計算值設計值實用值基坑內側最大彎矩(kN.m)130.350.00138.50138.501基坑外側最大彎矩(kN.m)188.38341.92200.16200.16最大剪力(kN)152.67149.75190.84190.84段選筋類型級別鋼筋實配計算面積號 實配值(mm2或mm2/m)1縱筋HRB40016E1632172765箍筋HRB400E10200785671 加強箍筋HRB400E142000154 整體穩定驗算 計算方法：Bishop法應力狀態：總應力法條分法中的土條寬度: 1.00m滑裂面數據整體穩

79、定安全系數 Ks = 2.559圓弧半徑(m) R = 15.035圓心坐標X(m) X = 0.183圓心坐標Y(m) Y = 9.023 抗傾覆穩定性驗算 抗傾覆安全系數:Mp被動土壓力及支點力對樁底的抗傾覆彎矩, 對于內支撐支點力由內支撐抗壓力 決定;對于錨桿或錨索，支點力為錨桿或錨索的錨固力和抗拉力的較小值。Ma主動土壓力對樁底的傾覆彎矩。注意：錨固力計算依據錨桿實際錨固長度計算。 工況1： Ks = 1.941 = 1.200, 滿足規范要求。 抗隆起驗算 1) 從支護底部開始，逐層驗算抗隆起穩定性，結果如下：支護底部，驗算抗隆起：Ks = 3.164 1.600，抗隆起穩定性滿足。

80、深度13.600處，驗算抗隆起：Ks = 9.424 1.600，抗隆起穩定性滿足。 流土穩定性驗算其中:K流土穩定性計算安全系數；Kf流土穩定性安全系數；安全等級為一、二、三級的基坑支護，流土穩定性安全系數分別不應小于1.6、1.5、1.4；ld截水帷幕在基坑底面以下的長度(m)；D1潛水水面或承壓水含水層頂面至基坑底面的垂直距離(m)；土的浮重度(kN/m3)；h基坑內外的水頭差(m)；w地下水重度(kN/m3)；K = (2.00*5.00 + 0.80*2.80)*10.40/3.80*10.00K = 3.350 = 1.5, 滿足規范要求。 抗承壓水(突涌)驗算 式中Pcz基坑開挖

81、面以下至承壓水層頂板間覆蓋土的自重壓力(kN/m2); Pwy承壓水層的水頭壓力(kN/m2); Ky抗承壓水頭(突涌)穩定性安全系數，規范要求取大于1.100。Ky = 36.40/20.00 = 1.82 = 1.10基坑底部土抗承壓水頭穩定! 嵌固深度計算 嵌固深度計算參數：是否考慮坑底隆起穩定性嵌固深度計算過程： 當地層不夠時，軟件是自動加深最后地層厚度(最多延伸100m)得到的結果。1) 嵌固深度構造要求： 依據建筑基坑支護技術規程 JGJ 120-2012, 嵌固深度對于懸臂式支護結構ld不宜小于0.8h。 嵌固深度構造長度ld：4.400m。2) 嵌固深度滿足抗傾覆要求： 按建筑

82、基坑支護技術規程 JGJ 120-2012懸臂式支護結構計算嵌固深度ld值，規范公式如下： 得到ld = 3.850m。3) 嵌固深度滿足坑底抗隆起要求： 符合坑底抗隆起的嵌固深度ld = 0.800m 滿足以上要求的嵌固深度ld計算值=4.400m，ld采用值=6.000m。 嵌固段基坑內側土反力驗算 工況1：Ps = 749.900 Ep = 1805.367，土反力滿足要求。式中：Ps為作用在擋土構件嵌固段上的基坑內側土反力合力（kN）；Ep為作用在擋土構件嵌固段上的被動土壓力合力（kN）。3-3剖面：排樁支護支護方案 基本信息 規范與規程建筑基坑支護技術規程 JGJ 120-2012內

83、力計算方法增量法支護結構安全等級二級支護結構重要性系數01.00基坑深度H(m)6.500嵌固深度(m)5.000樁頂標高(m)-1.500樁材料類型鋼筋混凝土混凝土強度等級C30樁截面類型圓形 樁直徑(m)0.800樁間距(m)1.775有無冠梁 有 冠梁寬度(m) 0.800 冠梁高度(m) 0.600 水平側向剛度(MN/m) 34.406放坡級數 1超載個數 0支護結構上的水平集中力0 放坡信息 坡號臺寬(m)坡高(m)坡度系數10.0001.5001.000 附加水平力信息 水平力作用類型水平力值作用深度是否參與是否參與序號 (kN)(m)傾覆穩定整體穩定 土層信息 土層數 3坑內加

84、固土 否內側降水最終深度(m)7.500外側水位深度(m)2.400彈性計算方法按土層指定彈性法計算方法m法基坑外側土壓力計算方法主動 土層參數 層號土類名稱層厚重度浮重度粘聚力內摩擦角 (m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)(度)1素填土6.4018.59.518.006.002粘性土2.8020.010.445.0012.003強風化巖4.0023.013.0-層號與錨固體摩粘聚力內摩擦角水土計算方法m,c,K值抗剪強度 擦阻力(kPa)水下(kPa)水下(度) (kPa)125.018.006.00合算m法1.92-280.045.0012.00合算m法6.18-3200.085.

85、0022.00合算m法15.98- 土壓力模型及系數調整 彈性法土壓力模型:經典法土壓力模型:層號土類水土水壓力外側土壓力外側土壓力內側土壓力內側土壓力 名稱 調整系數調整系數1調整系數2調整系數最大值(kPa)1素填土合算1.0001.0001.0001.00010000.0002粘性土合算1.0001.0001.0001.00010000.0003強風化巖合算1.0001.0001.0001.00010000.000 工況信息 工況工況深度支錨號類型(m)道號1開挖6.500- 結構計算 各工況：內力位移包絡圖：地表沉降圖： 冠梁選筋結果 鋼筋級別選筋As1HRB4007E18As2HRB

86、4004E16As3HRB400E8200 截面計算 鋼筋類型對應關系：d-HPB300,D-HRB335,E-HRB400,F-RRB400,G-HRB500,P-HRBF335,Q-HRBF400,R-HRBF500 截面參數 樁是否均勻配筋 是 混凝土保護層厚度(mm)50樁的縱筋級別HRB400樁的螺旋箍筋級別HRB400樁的螺旋箍筋間距(mm)200彎矩折減系數0.85剪力折減系數1.00荷載分項系數1.25配筋分段數一段各分段長度(m)10.00 內力取值 段內力類型彈性法經典法內力內力號 計算值計算值設計值實用值基坑內側最大彎矩(kN.m)332.350.00353.12353.

87、121基坑外側最大彎矩(kN.m)56.82519.4960.3760.37最大剪力(kN)128.42247.86160.53160.53段選筋類型級別鋼筋實配計算面積號 實配值(mm2或mm2/m)1縱筋HRB40020E1430793030箍筋HRB400E122001131671 加強箍筋HRB335D142000154 整體穩定驗算 計算方法：Bishop法應力狀態：總應力法條分法中的土條寬度: 1.00m滑裂面數據整體穩定安全系數 Ks = 4.350圓弧半徑(m) R = 13.002圓心坐標X(m) X = -0.119圓心坐標Y(m) Y = 7.970 抗傾覆穩定性驗算 抗

88、傾覆安全系數:Mp被動土壓力及支點力對樁底的抗傾覆彎矩, 對于內支撐支點力由內支撐抗壓力 決定;對于錨桿或錨索，支點力為錨桿或錨索的錨固力和抗拉力的較小值。Ma主動土壓力對樁底的傾覆彎矩。注意：錨固力計算依據錨桿實際錨固長度計算。 工況1： Ks = 2.221 = 1.200, 滿足規范要求。 抗隆起驗算 1) 從支護底部開始，逐層驗算抗隆起穩定性，結果如下：支護底部，驗算抗隆起：Ks = 9.839 1.600，抗隆起穩定性滿足。 流土穩定性驗算其中:K流土穩定性計算安全系數；Kf流土穩定性安全系數；安全等級為一、二、三級的基坑支護，流土穩定性安全系數分別不應小于1.6、1.5、1.4；l

89、d截水帷幕在基坑底面以下的長度(m)；D1潛水水面或承壓水含水層頂面至基坑底面的垂直距離(m)；土的浮重度(kN/m3)；h基坑內外的水頭差(m)；w地下水重度(kN/m3)；K = (2.00*3.00 + 0.80*4.10)*10.79/5.10*10.00K = 1.963 = 1.5, 滿足規范要求。 抗承壓水(突涌)驗算 式中Pcz基坑開挖面以下至承壓水層頂板間覆蓋土的自重壓力(kN/m2); Pwy承壓水層的水頭壓力(kN/m2); Ky抗承壓水頭(突涌)穩定性安全系數，規范要求取大于1.100。Ky = 40.40/30.00 = 1.34 = 1.10基坑底部土抗承壓水頭穩定

90、! 嵌固深度計算 嵌固深度計算參數：是否考慮坑底隆起穩定性嵌固深度計算過程： 當地層不夠時，軟件是自動加深最后地層厚度(最多延伸100m)得到的結果。1) 嵌固深度構造要求： 依據建筑基坑支護技術規程 JGJ 120-2012, 嵌固深度對于懸臂式支護結構ld不宜小于0.8h。 嵌固深度構造長度ld：5.200m。2) 嵌固深度滿足抗傾覆要求： 按建筑基坑支護技術規程 JGJ 120-2012懸臂式支護結構計算嵌固深度ld值，規范公式如下： 得到ld = 3.600m。3) 嵌固深度滿足坑底抗隆起要求： 符合坑底抗隆起的嵌固深度ld = 0.000m 滿足以上要求的嵌固深度ld計算值=5.20

91、0m，ld采用值=5.000m。工況1：Ps = 492.078 Ep = 2488.471，土反力滿足要求。式中：Ps為作用在擋土構件嵌固段上的基坑內側土反力合力（kN）；Ep為作用在擋土構件嵌固段上的被動土壓力合力（kN）。4-4剖面：排樁支護支護方案 基本信息 規范與規程建筑基坑支護技術規程 JGJ 120-2012內力計算方法增量法支護結構安全等級二級支護結構重要性系數01.00基坑深度H(m)6.400嵌固深度(m)5.600樁頂標高(m)-2.000樁材料類型鋼筋混凝土混凝土強度等級C30樁截面類型圓形 樁直徑(m)0.800樁間距(m)1.600有無冠梁 有 冠梁寬度(m) 0.

92、800 冠梁高度(m) 0.600 水平側向剛度(MN/m) 2.200放坡級數 1超載個數 1支護結構上的水平集中力0 放坡信息 坡號臺寬(m)坡高(m)坡度系數10.0002.0001.000 超載信息 超載類型超載值作用深度作用寬度距坑邊距形式長度序號 (kPa,kN/m)(m)(m)(m) (m)150.0000.0005.0003.000條形- 附加水平力信息 水平力作用類型水平力值作用深度是否參與是否參與序號 (kN)(m)傾覆穩定整體穩定 土層信息 土層數 3坑內加固土 否內側降水最終深度(m)7.400外側水位深度(m)2.400彈性計算方法按土層指定彈性法計算方法m法基坑外側

93、土壓力計算方法主動 土層參數 層號土類名稱層厚重度浮重度粘聚力內摩擦角 (m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)(度)1素填土5.6318.59.518.006.002粘性土6.4020.010.445.0012.003強風化巖2.2023.013.0-層號與錨固體摩粘聚力內摩擦角水土計算方法m,c,K值抗剪強度 擦阻力(kPa)水下(kPa)水下(度) (kPa)125.018.006.00合算m法1.92-280.045.0012.00合算m法6.18-3200.085.0022.00合算m法15.98- 土壓力模型及系數調整 彈性法土壓力模型:經典法土壓力模型:層號土類水土水壓力外側

94、土壓力外側土壓力內側土壓力內側土壓力 名稱 調整系數調整系數1調整系數2調整系數最大值(kPa)1素填土合算1.0001.0001.0001.00010000.0002粘性土合算1.0001.0001.0001.00010000.0003強風化巖合算1.0001.0001.0001.00010000.000 工況信息 工況工況深度支錨號類型(m)道號1開挖6.400- 結構計算 各工況：內力位移包絡圖：地表沉降圖： 冠梁選筋結果 鋼筋級別選筋As1HRB4007E18As2HRB4004E16As3HRB400E8200 截面計算 鋼筋類型對應關系：d-HPB300,D-HRB335,E-HR

95、B400,F-RRB400,G-HRB500,P-HRBF335,Q-HRBF400,R-HRBF500 截面參數 樁是否均勻配筋 是 混凝土保護層厚度(mm)50樁的縱筋級別HRB400樁的螺旋箍筋級別HRB400樁的螺旋箍筋間距(mm)200彎矩折減系數0.85剪力折減系數1.00荷載分項系數1.25配筋分段數一段各分段長度(m)10.00 內力取值 段內力類型彈性法經典法內力內力號 計算值計算值設計值實用值基坑內側最大彎矩(kN.m)136.070.00144.58144.581基坑外側最大彎矩(kN.m)287.16586.24305.11305.11最大剪力(kN)157.31229

96、.71196.64196.64段選筋類型級別鋼筋實配計算面積號 實配值(mm2或mm2/m)1縱筋HRB40016E1632172765箍筋HRB400E10207854671 加強箍筋HRB400E142000154 整體穩定驗算 計算方法：Bishop法應力狀態：總應力法條分法中的土條寬度: 1.00m滑裂面數據整體穩定安全系數 Ks = 2.545圓弧半徑(m) R = 11.413圓心坐標X(m) X = 0.403圓心坐標Y(m) Y = 5.806 抗傾覆穩定性驗算 抗傾覆安全系數:Mp被動土壓力及支點力對樁底的抗傾覆彎矩, 對于內支撐支點力由內支撐抗壓力 決定;對于錨桿或錨索，支

97、點力為錨桿或錨索的錨固力和抗拉力的較小值。Ma主動土壓力對樁底的傾覆彎矩。注意：錨固力計算依據錨桿實際錨固長度計算。 工況1： Ks = 1.438 = 1.200, 滿足規范要求。 抗隆起驗算 1) 從支護底部開始，逐層驗算抗隆起穩定性，結果如下：支護底部，驗算抗隆起：Ks = 2.865 1.600，抗隆起穩定性滿足。深度12.030處，驗算抗隆起：Ks = 8.807 1.600，抗隆起穩定性滿足。 流土穩定性驗算其中:K流土穩定性計算安全系數；Kf流土穩定性安全系數；安全等級為一、二、三級的基坑支護，流土穩定性安全系數分別不應小于1.6、1.5、1.4；ld截水帷幕在基坑底面以下的長度

98、(m)；D1潛水水面或承壓水含水層頂面至基坑底面的垂直距離(m)；土的浮重度(kN/m3)；h基坑內外的水頭差(m)；w地下水重度(kN/m3)；K = (2.00*3.00 + 0.80*4.00)*10.40/5.00*10.00K = 1.914 = 1.5, 滿足規范要求。 抗承壓水(突涌)驗算 式中Pcz基坑開挖面以下至承壓水層頂板間覆蓋土的自重壓力(kN/m2); Pwy承壓水層的水頭壓力(kN/m2); Ky抗承壓水頭(突涌)穩定性安全系數，規范要求取大于1.100。Ky = 40.40/30.00 = 1.34 = 1.10基坑底部土抗承壓水頭穩定! 嵌固深度計算 嵌固深度計算

99、參數：是否考慮坑底隆起穩定性嵌固深度計算過程： 當地層不夠時，軟件是自動加深最后地層厚度(最多延伸100m)得到的結果。1) 嵌固深度構造要求： 依據建筑基坑支護技術規程 JGJ 120-2012, 嵌固深度對于懸臂式支護結構ld不宜小于0.8h。 嵌固深度構造長度ld：5.120m。2) 嵌固深度滿足抗傾覆要求： 按建筑基坑支護技術規程 JGJ 120-2012懸臂式支護結構計算嵌固深度ld值，規范公式如下： 得到ld = 4.500m。3) 嵌固深度滿足坑底抗隆起要求： 符合坑底抗隆起的嵌固深度ld = 0.000m 滿足以上要求的嵌固深度ld計算值=5.120m，ld采用值=5.600m

100、。 嵌固段基坑內側土反力驗算 工況1：Ps = 861.314 Ep = 1753.534，土反力滿足要求。式中：Ps為作用在擋土構件嵌固段上的基坑內側土反力合力（kN）；Ep為作用在擋土構件嵌固段上的被動土壓力合力（kN）。5-5剖面：土釘墻支護方案 驗算簡圖 基本參數 所依據的規程或方法：建筑基坑支護技術規程JGJ 120-2012基坑深度： 4.300(m)基坑內地下水深度： 5.300(m)基坑外地下水深度： 2.600(m)支護結構重要性系數： 0.900土釘荷載分項系數： 1.250土釘抗拔安全系數： 1.400整體滑動穩定安全系數： 1.250土釘墻底面支錨軸向拉力經驗系數b：

101、0.800 坡線參數 坡線段數 1序號 水平投影(m) 豎向投影(m) 傾角() 1 5.125 4.300 40.0 土層參數 土層層數 4層號 土類名稱 層厚 重度 浮重度 粘聚力 內摩擦角 與錨固體摩阻力 與土釘摩阻力 水土 (m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) (kPa) (kPa) 1 素填土 4.940 18.5 9.5 18.0 6.0 25.0 25.0 合算 2 淤泥質土 2.200 14.5 5.0 20.0 6.0 15.0 15.0 合算 3 粘性土 7.700 20.0 10.4 45.0 12.0 80.0 65.0 合算 4 強風化巖 3.9

102、00 23.0 13.0 85.0 22.0 200.0 150.0 合算 超載參數 超載數 1序號 超載類型 超載值(kN/m) 作用深度(m) 作用寬度(m) 距坑邊線距離(m) 形式 長度(m) 1 局部均布 15.000 0.000 10.000 3.275 條形 土釘參數 土釘道數 3序號 水平間距(m) 垂直間距(m) 入射角度(度) 鉆孔直徑(mm) 長度(m) 配筋 1 1.400 0.800 20.0 80 6.000 1D25 2 1.400 1.500 20.0 80 9.000 1D25 3 1.400 1.500 20.0 80 6.000 1D25鋼筋類型對應關系：

103、d-HPB300,D-HRB335,E-HRB400,F-RRB400,G-HRB500,P-HRBF335,Q-HRBF400,R-HRBF500 花管參數 基坑內側花管排數 0基坑外側花管排數 0 錨桿參數 錨桿道數 0 坑內土不加固 驗算結果 抗拔承載力驗算結果 工況 開挖深度 破裂角 支錨號 支錨長度 受拉荷載標準值 抗拔承載力標準值 抗拉承載力標準值 安全系數 (m) (度) (m) Nkj(kN) Rkj(kN) Rkj(kN) 抗拔 抗拉 1 1.500 23.0 0 2 3.000 23.0 1土釘 6.000 6.0 28.5 164.4 4.727 27.292 3 4.3

104、00 23.0 1土釘 6.000 0.0 23.0 164.4 999.000 999.000 2土釘 9.000 30.9 44.9 164.4 1.456 5.327 4 4.300 23.0 1土釘 6.000 0.0 23.0 164.4 999.000 999.000 2土釘 9.000 5.2 44.9 164.4 8.602 31.472 3土釘 6.000 18.0 28.9 164.4 1.608 9.148 整體穩定驗算結果 工況號 安全系數 圓心坐標x(m) 圓心坐標y(m) 半徑(m) 1 4.493 3.942 5.339 2.610 2 2.088 4.468 7

105、.543 6.892 3 1.578 2.951 8.670 9.158 4 1.624 2.951 8.670 9.158 噴射混凝土面層計算 計算參數 厚度： 80(mm)混凝土強度等級: C20配筋計算as: 15(mm)水平配筋: d6150豎向配筋: d6150配筋計算as: 15荷載分項系數: 1.200 計算結果 編號 深度范圍 荷載值(kPa) 軸向 M(kN.m) As(mm2) 實配As(mm2) 1 0.00 0.80 0.0 x 0.000 160.0(構造) 188.5 y 0.000 160.0(構造) 188.5 2 0.80 2.30 0.1 x 0.010 1

106、60.0(構造) 188.5 y 0.008 160.0(構造) 188.5 3 2.30 3.80 16.5 x 1.373 160.0(構造) 188.5 y 1.171 160.0(構造) 188.5 4 3.80 4.30 35.4 x 0.000 160.0(構造) 188.5 y 1.106 160.0(構造) 188.5 抗隆起驗算 1) 從支護底部開始，逐層驗算抗隆起穩定性，結果如下：支護底部，驗算抗隆起：Ks = 2.073 1.400，抗隆起穩定性滿足。深度4.940處，驗算抗隆起：Ks = 2.180 1.400，抗隆起穩定性滿足。深度7.140處，驗算抗隆起。Ks =

107、5.493 1.400，抗隆起穩定性滿足。深度14.840處，驗算抗隆起。Ks = 11.516 1.400，抗隆起穩定性滿足。 流土穩定性驗算 K = (2ld+0.8Dl)/hw = Kf其中:K流土穩定性計算安全系數；Kf流土穩定性安全系數；安全等級為一、二、三級的基坑支護，流土穩定性安全系數分別不應小于1.6、1.5、1.4；ld截水帷幕在基坑底面以下的長度(m)；D1潛水水面或承壓水含水層頂面至基坑底面的垂直距離(m)；土的浮重度(kN/m3)；h基坑內外的水頭差(m)；w地下水重度(kN/m3)；K = (2.00*3.00 + 0.80*1.70)*5.43/2.70*10.00K = 1.481 = 1.4, 滿足規范要求。78