1、湘潭萬達廣場項目C組團9#棟地下室模板工程（輪扣式）安全專項施工方案湘潭萬達廣場項目C組團9#棟地下室模板工程（輪扣式）安全專項施工方案編制： 審核： 審批： 目 錄一、工程概況11、工程概況12、結構設計概況1二、編制依據1三、模板設計21.輪扣式腳手架立桿、橫桿尺寸選擇：22.輪扣式腳手架平面布置設計53、板模板設計64、梁模板設計65、墻柱模板設計66、特殊位置架體設計：7四、施工準備及計劃91、技術準備92、勞動力組織93、機具準備104、材料計劃10五、進場材料要求111、材料要求112、制作質量要求12六、施工方法131、工藝流程132、支撐體系搭設方法133、模板體系154、模板

2、驗收155、模板拆除23六、質量保證措施24七、安全保證措施241、安全保證措施242、職業健康、安全環境、文明施工及成品保護措施25八、應急救援預案261、應急組織機構及職責262、危險源識別分析283、應急演練304、安全事故應急流程305、應急處置方法306、應急救援電話及定點醫院31九、計算書、附圖及附表3362 C組團9#棟地下室模板工程（輪扣式）安全專項施工方案一、工程概況 1、工程概況湘潭萬達廣場項目位于湘潭市岳塘區芙蓉路北、曉塘路南、月華東路與月華西路之間。項目分為A、B兩個地塊，A地塊主要為住商業、甲級寫字樓、酒店；B地塊為住宅。是集中購物、休閑、娛樂、餐飲、商務、社交于一體

3、的一站式大型城市綜合體。其占地 256畝，總建筑面積 88.6萬m2，其中地上 71.9 萬 m2，地下 16.7 萬m2。其中，住宅結構形式為剪力墻框架結構。 2、結構設計概況B地塊C組團9#棟住宅建筑層數為地下一層、地上34層。本次輪扣式支撐架擬使用部位為9#地下室及其周邊一跨。 地下室層高4.85m，板厚180mm； 剪力墻厚度：200mm，250mm，300mm，350mm 梁斷面尺寸：250mm*400mm，250mm*500mm，300mm*700mm，300mm*800mm， 350mm*900mm，500mm*900mm。本方案適用范圍結構設計構件概況部位層高構件類型截面類型截

4、面尺寸（單位mm）9#棟地下室4.85m墻厚度200，250，300，350梁寬高250mm*400mm，250mm*500mm，300mm*700mm，300mm*800mm， 350mm*900mm，500mm*900mm板厚度180mm9#棟地下室周邊一跨4.1m梁寬高250mm*600mm，250mm*700mm，300mm*600mm，300mm*800mm， 450mm*1000mm，500mm*1200mm板厚度180mm二、編制依據序號類別名稱編號1國家標準混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-20152建筑工程施工質量驗收統一標準GB50300-20133直縫電焊鋼管

5、GB/T 13793-20084鋼管腳手架扣件GB158315建筑結構荷載規范GB50009-20126建筑結構荷載規范GB50009-20127碳素結構鋼GB/T700-20068行業標準建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規程JGJ130-20119建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規程JGJ231-201010建筑施工安全檢查標準JGJ59-201111建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-9112建筑施工模板安全技術規范JGJ162-200813建設部建質2009第87號文14其它湘潭萬達廣場項目施工組織設計15B地塊住宅9#棟結構及建筑施工圖紙三、模板設計 1.輪扣式腳手架立桿、橫桿

6、尺寸選擇：1.1輪扣式鋼管模架體系：輪扣式腳手架體系選用,48*3.0鋼管+輪扣制作而成。1.2立桿模數：采用長度分別為2500mm、1900mm、900mm三種形式立桿，托盤間距600mm，具體尺寸如下圖所示。 1.3橫桿模數：550mm、850mm、1150mm（分別用于600mm、900mm、1200mm間距位置）。 輪扣式連接大樣 輪扣式節點構成輪扣立桿、輪扣橫桿大樣2.輪扣式腳手架平面布置設計 根據本工程特點對本工程標準層輪扣式腳手架平面布置進行設計，具體如下圖：9#棟地下室輪扣式腳手架平面布置圖3、板模板設計部位計算書層高附圖板厚（單位mm）模板及背楞支撐其他面板mm次楞mm主楞m

7、m支撐形式立桿縱距mm立桿橫距mm水平桿步距mm9#棟主樓地下室計算書（*）4.85m附圖一18015厚木膠合板50100木方，間距200483.0雙鋼管，間距1200輪扣式鋼管支架120012001200采用2.5米輪扣架與1.9米輪扣架相連接9#棟地下室周邊一跨計算書（*）4.1m附圖一18015厚木膠合板50100木方，間距200483.0雙鋼管，間距1200輪扣式鋼管支架120012001200，900,700采用2.5米輪扣架與0.9米輪扣架相連接4、梁模板設計部位計算書層高附圖截面尺寸（單位mm）模板及背楞支撐其他模板mm次楞mm主楞mm支撐形式梁底立桿橫距mm梁底立桿梁底立桿縱距

8、mm立桿步距mm.9#棟主樓地下室計算書（*）4.85m附圖二250mm*400mm，250mm*500mm，300mm*700mm，300mm*800mm， 350mm*900mm15厚木膠合板梁底：50100木方，間距200梁底：483.0雙鋼管輪扣式鋼管支架 梁底立桿間距1200兩側設置一道對拉螺桿，距梁底150mm，對拉螺桿水平間距500mm。9#棟地下室周邊一跨計算書（*）4.1m附圖二250mm*600mm，250mm*700mm，300mm*600mm，300mm*800mm,500mm*1200mm15厚木膠合板梁底：50100木方，間距200梁底：483.0雙鋼管輪扣式鋼管支

9、架 梁底立桿間距1200兩側設置一道對拉螺桿，距梁底150mm，對拉螺桿水平間距500mm。5、墻柱模板設計部位計算書層高附圖墻厚（單位mm）側模其他模板mm次楞mm主楞mm.9#棟主樓地下室計算書（*）4.85m附圖三35015厚木膠合板50100木方，間距200483.0雙鋼管，第一道距地300，間距500，頂部距離模板300。墻兩側主楞雙鋼管之間設置對拉螺桿，豎向間距同主楞間距，水平間距均為500mm。6、特殊位置架體設計：6.1樓梯位置：（1）樓梯采用木模板支設板底，樓梯底模、側模及梯步模采用15mm厚模板，選用整張模板拼接而成，模板的長和寬均為墻體間的凈距離，龍骨采用40100mm木

10、方。支撐體系采用可調鋼支撐，搭設滿堂架，根據開間尺寸分步立柱，立柱間距1000mm，縱橫雙向設置，立柱上放U型托，在距地30mm處設一道水平桿，向上每1500設一水平拉桿。（2）踏步板采用定型化木制模板。定型木制模板做法為，采用15mm木板做面模板，50*100mm木方做龍骨。首跑樓梯支模架剖面圖樓梯位置支模架剖面圖6.2梁底位置 本工程存在250mm*400mm，250mm*500mm，300mm*700mm，300mm*800mm， 350mm*900mm，500mm*900mm等截面尺寸框架梁，根據模板設計要求：當梁腹高600mm時，梁底無需增設立桿回頂支撐；600梁腹高1000mm時，

11、梁底需增設一根立桿進行回頂支撐,若梁底部位無法采用輪扣小橫桿，須采用普通鋼管小橫桿，如下圖所示。9#棟地下室梁底位置支模架剖面圖9#棟地下室周邊一跨范圍內梁底位置支模架剖面圖四、施工準備及計劃1、技術準備 1.1技術人員編制相應技術專項方案并按公司及業主要求進行方案評審和審核，經各方同意后才可實施； 1.2技術部在方案審核完成后，應在方案實施前及時對項目各管理人員及相應勞務管理人員進行方案技術交底； 1.3技術、安全、工程部人員應熟悉圖紙，保證方案中計劃搭設平面圖與施工現場情況一致； 1.4施工測量和檢查復核：在開工前，進行現場現有完成構件進行復測，其內容包括檢查和復核控制點、軸線等，并作好記

12、錄。2、勞動力組織樓棟號工種人數單位名稱9#棟項目施工員2人（馮小宇、危遠鵬）中建二局項目安全員1人（周后安）中建二局架子工20人峻峰勞務雜 工5人峻峰勞務勞務施工員1人（楊松橋）峻峰勞務勞務安全員1人（秦興光）峻峰勞務3、機具準備機具及工具準備一覽表機具名稱規格數量錘 子0.25kg、0.5kg30單頭扳手1719、222430活動扳手最大開口6550鋼卷尺5m20工程檢測尺2m20水準儀DZS3-144、材料計劃名稱規格規格數量備注1立桿A-LG-2.5米16002立桿A-LG-1.9米16003橫桿A-SG-0.9米44004橫桿A-SG-0.6米10005木膠合板183091515mm

13、9006頂托48500mm25007木方40903000mm78008鋼管483.0mm10009扣件2000五、進場材料要求1、材料要求1.1輪扣架的構配件除有特殊要求外，其材質應符合現行國家標準低合金高強度結構鋼（GB/T1591）、碳素結構鋼（GB/T700）以及一般工程用鑄造碳鋼件（GB/T 11352）的規定，各類支架主要構配件材質應符合表6.4.1的規定。輪扣架主要構配件材質立桿水平桿豎向斜桿水平斜桿扣接頭連接套管可調底座、可調托座可調螺母連接盤、插銷Q345AQ235BQ195Q235BZG230-450ZG230-450或20號無縫鋼管Q235BZG270-500ZG230-4

14、50或Q235B1.2鋼管外徑允許偏差應符合表下的規定，鋼管壁厚允許偏差0.1mm。 鋼管外徑允許偏差 （mm）外徑D外徑允許偏差48+0.20.11.3連接盤、扣接頭、插銷以及可調螺母的調節手柄采用碳素鑄鋼制造時，其材料機械性能不得低于現行國家標準一般工程用鑄造碳鋼件（GB/T 11352）中牌號為ZG230450的屈服強度、抗拉強度、延伸率的要求。鑄鋼制作的連接盤的厚度不得小于8mm，鋼板沖壓制作的連接盤厚度不得小于10mm，允許尺寸偏差0.5mm。1.4扣件：有裂縫變形的扣件嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換，扣件的抗滑力不小于8KN。1.5木枋：50*100木枋必須用刨木機加工，必須保證

15、木枋有一個截面尺寸準確。1.6頂托：長度、絲數及頂托板的厚度必須滿足規范要求。1.7對拉螺桿：直徑14mm，不得有影響使用的銹蝕。力學性能需滿足設計要求。1.8材料進場由工程部組織，項目各部門參與驗收，驗收合格后才可使用。2、制作質量要求2.1桿件焊接制作應在專用工具上進行，各焊接部位應牢固可靠。焊絲宜采用符合現行國家標準氣體保護電弧焊用碳鋼、低合金鋼焊絲（GB/T8110）中氣體保護電弧焊用碳鋼、低合金鋼焊絲的要求，有效焊縫高度不應小于3.5mm。2.2楔形插銷的斜度應滿足楔入連接盤后能自鎖，厚度不應小于8mm，尺寸允許偏差0.1mm。2.3立桿連接套管有鑄鋼套管和無縫鋼管套管兩種形式。對于

16、鑄鋼套管形式，立桿連接套長度不應小于90mm，外伸長度不應小于75mm；對于無縫鋼管套管形式，立桿連接套長度不應小于160mm，外伸長度不應小于110mm。套管內徑與立桿鋼管外徑間隙不應大于2mm。2.4立桿與立桿連接套管應設置固定立桿連接件的防拔出銷孔，承插型盤扣式鋼管支架銷孔為14mm，立桿連接件直徑宜為12mm，允許尺寸偏差0.1mm。2.5構配件外觀質量應符合以下要求： 2.5.1鋼管應無裂紋、凹陷、銹蝕，不得采用接長鋼管； 2.5.2鋼管應平直，直線度允許偏差為管長的1/500，兩端面應平整，不得有斜口、毛刺；2.5.3鑄件表面應光整，不得有砂眼、縮孔、裂紋、澆冒口殘余等缺陷，表面粘

17、砂應清除干凈；2.5.4沖壓件不得有毛刺、裂紋、氧化皮等缺陷；2.5.5各焊縫應飽滿，焊藥清除干凈，不得有未焊透、夾砂、咬肉、裂紋等缺陷；2.5.6可調頂托的螺牙宜采用梯形牙，管宜配置48絲桿和調節手柄, 絲桿直徑不得小于36mm。可調頂托的表面應鍍鋅，鍍鋅表面應光滑，在連接處不得有毛刺、滴瘤和多余結塊；2.5.7架體桿件及構配件表面應鍍鋅或涂刷防銹漆，涂層應均勻、牢固；2.5.8主要構配件上的生產廠標識應清晰。六、施工方法1、工藝流程 放支撐桿件點定位豎立桿并搭設掃地桿及橫桿安裝頂托搭設剪刀撐安裝模板檢查驗收澆筑混凝土使用及維護腳手架拆除 2、支撐體系搭設方法2.1按照輪扣式腳手架支撐體系平

18、面布置圖在地面上彈出定位線，腳手架搭設時應在立桿底部鋪設墊板，嚴禁立桿直接落在板表面上。2.2先豎立最角端的立桿，再把橫桿的插頭插入立桿的輪盤中，另一端再插入另一根立桿的輪盤中，以此類推逐步將架體搭設完畢。搭設過程中，同一個輪盤上橫桿與其連接的立桿要互相垂直，同一方向內連接的橫桿要順直并且與模板支撐位置線保持平行。2.3在立桿頂部安裝可調頂托，通過調節頂托調平到所需標高。立桿伸出頂層水平桿中心線至頂托支撐點的長度不應超過600mm。本工程9#棟地下室層高4.85m，采用2.5米輪扣架管及1.9米輪扣架管相接方式形成支模體系，如下圖。9#棟地下室輪扣式支撐架搭設剖面示意圖本工程9#棟主樓地下室周

19、邊一跨范圍內層高4.10m，采用2.5米輪扣架管及0.9米輪扣架管相接方式形成支模體系，如下圖。C組團地下室輪扣式支撐架搭設剖面示意圖2.4立桿和橫桿按要求搭設完畢后，在架體四邊與中間每隔四排立桿設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續設置。為滿足兩種型號輪扣架組成模板體系穩定性，須在架體頂部及對接接頭部位連續設置2排水平剪刀撐。9#棟地下室支撐架縱向及水平剪刀撐搭設示意圖9#棟地下室周邊一跨支撐架縱向及水平剪刀撐搭設示意圖3、模板設計：3.1底板模板（1）本工程9#棟地下室采用筏板基礎，主樓筏板基礎1.4米厚，在混凝土墊層施工完成后，在筏板外圍輪廓線位置均采用磚胎模，磚胎模外側抹灰找平，以保證防水基

20、層面符合要求，基層面干燥度達防水要求后進行防水卷材施工。（2）9#棟塔樓電梯井、集水井在澆筑完成墊層后，采用C15素混凝土澆筑成胎模，在澆筑混凝土前，外側必須做好回填土，既保證混凝土模的剛度又可以對混凝土起到養護作用，底板標高上1400mm全部采用15mm厚多層板拼裝模板作吊模支設，內側用馬凳支架支撐在底板下層附加筋上并加焊，以固定模板位置，防止模板跑位。（3）穿墻螺栓中間設方形止水鋼環，螺桿為,14，止水環為方形8080mm，止水鋼板厚度5mm， 見附圖： 3.2地下室墻體模板設計 （1）墻體模板采用15mm厚多層板，龍骨采用50mm100mm木方子，按墻體規格預制大模板，模板的接縫采用企口

21、的接縫方式，配制以單張9151830分別配制，上下兩塊模板間設企口接縫，模板配制時進行編號，在現場模板拼接時對號拼接，確保模板接縫嚴密，防止漏漿。（2）剪力墻模板采用多層板與木龍骨（木方必須平直，木節超過截面1/3的不準使用）接合，首先在多層板上打3mm孔，采用5cm長自攻螺絲連接，墻體高度模板根據墻體高度制作，模板的拼裝及止水螺栓安裝形式如下圖所示。 （3）剪力墻豎楞采用50*100方木，間距200。主楞采用48*3.0雙鋼管在模板兩側用14進行對拉，沿模板跨度間距450mm，離地面起300處布置第一道對拉螺栓，然后往上450的間距布置到剪力中問，中部以上按500設置。3.3 柱子模板設計（

22、1）地下室獨立框架柱尺寸為450*1000mm、600*600mm、800*1000mm、800*1200mm、700*1300mm柱模采用15mm厚多層板，次楞采用50mm 100mm木方，間距150mm，柱箍采用48*3.0雙鋼架管與對接拉螺栓對拉，間距500mm。為保證位置不偏移，加固用雙鋼管斜支撐設置兩道。（2）附墻邊框架柱尺寸為700800mm、700700mm，角柱為700800mm，模板采用15mm厚多層板，次楞采用50mm 100mm木方，間距不大于200mm，主楞采用48*3.0鋼管，主楞水平、豎向主楞雙向交叉設置，用對拉止水螺栓分別從兩側將板體拉緊，如圖所示： （3）短柱模

23、板采用15mm多層膠合板，次楞采用50100mm木方，主楞采用48*3.0鋼管，主楞水平、豎向主楞雙向交叉設置，配合陰角模板一同使用。其它短柱形式不同，參照該配制及加固形式執行。3.4梁模板設計： （1）框架梁模板采用15厚多層板，梁側模水平次龍骨為50100木方 300，豎向48*3.0鋼管主龍骨500。梁腹高大于等于450mm的框梁需增設對拉螺栓，沿跨度方向450-600mm之間，沿堅向間距（排距）由計算進行確定，本工程梁腹高大于450、小于等于700，設一道14對拉螺栓，縱橫間距500；梁側加固：設置鋼管斜撐1000，梁底支架，立桿縱距1000，橫距1000；梁腹高大于700、小于等于1

24、000時，設兩道14對拉螺栓，縱橫間距500；梁側加固：設置鋼管斜撐1000，梁底支架，立桿縱距500，橫距500。梁腹高大于1000、小于等于1400時，設三道14對拉螺栓，縱橫間距500；梁側加固：設置鋼管斜撐1000，梁底支架，立桿縱距500，橫距500。梁腹高大于1400在以上的設四道14對拉螺栓，縱橫間距500；梁側加固：設置鋼管斜撐1000，梁底支架，立桿縱距500，橫距500。（2）梁底模為50100木方縱向設置，間距不大于200，48*3.0鋼管作梁底排木450-600mm，鋼管作斜頂拉桿。架子底立桿縱橫彈線，上下層立桿盡量在同一直線上。（3）由于本工程存在250mm*400m

25、m，250mm*500mm，300mm*700mm，300mm*800mm， 350mm*900mm，500mm*900mm等截面尺寸框架梁，根據模板設計要求：當梁腹高600mm時，梁底無需增設立桿回頂支撐；600梁腹高1000mm時，梁底需增設一根立桿進行回頂支撐,若梁底部位無法采用輪扣小橫桿，須采用普通鋼管小橫桿，同時采用雙鋼管進行回頂，如下圖所示。3.5頂板模板設計（1）頂板支撐采用輪扣式滿堂腳手架，立桿支撐橫距1200mm，縱距為1200mm，水平桿間距1200mm，并分別在架體頂層及扣件相接位置連續設置一道水平剪刀撐，四邊與中間每隔四排支架立桿設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續設置。次

26、龍骨采用50mm100mm，第一道設在靠墻邊150mm，按間距200mm逐一排放，主龍骨采用48*3.0雙鋼管，上部鋪設15mm厚多層板，用釘子釘牢。模板支設如下圖所示:4、模板驗收 4.1模板支撐體系、木枋在使用前應認真挑選防止銹蝕或有節疤，即必須具有足夠的強度、剛度和穩定性。 4.2模板工程完成后，應由生產經理組織安全部、技術部、質量部進行檢查，對模板支架應重點檢查模板支架體系的立桿、水平桿、剪刀撐、頂托等重要構件是否方案施工。鋼管支架施工驗收允許偏差檢查內容 允許偏差(mm)立桿垂直度L/500且50 5 可調托座 垂直度 5插入立桿深度150 5水平桿水平度 5 55、模板拆除 模板拆

27、除時使混凝土達到必要的強度，混凝土的強度以同條件養護試塊的抗壓強度為準。具體要求如下： 5.1 墻體、柱：模板在混凝土澆筑完成12小時以上后，強度等級達到1.2MPa ，混凝土不掉角時開始拆除。 5.2 梁、板：現澆結構梁、板拆模混凝土強度必須滿足GB50204-2002要求才能拆除。由于現澆結構梁板一般拆模較早，梁板砼必須待項目試驗員留設的同條件養護試塊強度報告表明符合拆模條件后，由項目施工員簽署拆模許可證后方可進行模板拆除。頂板、梁跨度小于8m, 混凝土強度達到設計強度標準值的75%以上才能拆模；跨度大于8m及懸挑梁, 混凝土強度達到設計強度標準值的100%以上才能拆模； 5.3 懸挑構件

28、：懸挑結構混凝土強度達到設計強度標準值的100%才能拆模。 5.4 拆模前需由工長填寫拆模申請，項目總工簽字確認后方可拆除模板。 5.5模板拆除順序：解除支撐松開緊固螺栓撬動松動模板塔吊或人工拆開模板模板清理螺桿、蝴蝶卡等整理施工垃圾清理 5.5.1在拆剪力墻模時，拆除斜撐后，從上到下輕撬模板使之松動，再逐塊拆除。防止整片傾倒傷人。 5.5.2模板拆除不得重力下墜，盡量讓其輕輕下落；拆除的模板及時進行處理，堆放整齊；局部破壞嚴重的模板及時更換。 5.5.3在模板拆除過程中，如發現影響結構、安全、質量問題時，應暫停拆除，經過處理后方可拆除。在模板拆除時，不應對樓層形成沖擊荷載。拆除的模板和支架宜

29、分散堆放并及時清運。模板拆除后應隨即進行修整及清理，整平后涂刷隔離劑分類堆放整齊，以便周轉使用。雖然砼達到拆模強度，但強度尚不能承受上部施工荷載時，保留部分支撐，特別是轉換層的模板拆除后一定要保留部分豎向支撐。 5.6門窗、洞口：門窗、洞口的內模拆除時，孔洞表面不發生塌陷，周圍不發生裂縫后方可拆除。六、質量保證措施詳見湘潭萬達廣場項目C組團模板工程（扣件式）安全專項方案七、安全保證措施 1、安全保證措施1.1 腳手架搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則（GB 5036）考核合格的專業架子工和木工。上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗。 1.2 搭設腳手架人員必須戴

30、安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。 1.3 腳手架的構配件質量與搭設質量，應按本規范進行檢查驗收，合格后方準使用。1.4 作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在腳手架上；嚴禁懸掛起重設備。 1.6 搭拆腳手架時，應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。 1.6 腳手架的安全檢查與維護，應按規范進行。1.7 在腳手架使用期間，嚴禁拆除下列桿件：主節點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿； 1.8 不得在腳手架基礎及其鄰近處進行挖掘作業，否則應采取安全措施，并報主管部門批準。 1.9 在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和

31、專人看守。 2、職業健康、安全環境、文明施工及成品保護措施2.1、各樓層施工操作時，成品、半成品、木枋等材料必須堆碼平穩整齊，且同一位置嚴禁堆碼過多材料，木材堆碼高度不超過1.2m為宜。保持現場的場容場貌，施工現場每層樓模板安裝完畢澆筑砼前，樓層內的垃圾應清理干凈。2.2、使用的工具不得亂扔亂放，地面作業時應隨時放入工具箱，高處作業時應放入工具袋內。2.3、作業時使用的鐵釘，不得含入口中。2.4、作業前應檢查所有的工具，如手柄有無松動、斷裂等，手持電動工具的漏電保護器應試機檢查，合格后方可使用，操作時應佩戴絕緣手套。2.5、使用手提電鋸時，鋸條鋸片必須適度調緊，下班時要放松，以防止再次使用時鋸

32、條鋸片突然爆斷傷人。2.6、木工作業場所的刨花、木屑、廢棄木枋木條等必須自產自清、日產日清、工完場清。2.7、用火前必須事先申請用火證，并設專人監管。2.8、模板安裝應遵循以下原則：2.8.1 作業前認真檢查模板、支撐等構件是否符合要求，木模板及支撐材質是否合格。2.8.2 地面上的支撐場地必須平整夯實，支撐立桿下方必須墊不小于0.15墊木，并同時排除現場的不安全因素。2.8.3 模板作業高度在2m及以上高度施工時，必須設置安全防護設置，臨邊洞口作業必須規范使用安全帶。2.8.4 操作人員登高必須走人行通道，嚴禁利用模板支撐攀爬上下，不得在墻頂、獨立梁及其它高出狹窄而無防護的模板面上行走。2.

33、8.5 模板的立柱頂撐必須設置牢固的拉桿，不得與門窗等不牢靠和臨時物件相連接。模板安裝過程中，不得間歇。柱頭、搭頭、立柱頂撐、拉桿必須安裝牢固成整體后作業人員才允許離開。2.8.6 組裝立柱模板時，四周必須設置牢固支撐，支設獨立梁模應搭設臨時操作平臺，不得站在柱模上操作以及在梁底模上行走和立側模。2.9、模板拆除應遵循以下原則：2.9.1 拆模必須待混凝土滿足拆模強度后進行，嚴禁未經項目部施工員允許而私自拆模。2.9.2 拆模的順序和方法，應按照先支后拆、后支先拆的順序。先拆除非承重件，后拆承重件。嚴禁將支柱全部拆除后一次性拉拽拆除。已拆除的活動模板，必須一次性連續拆除完方可停歇，嚴禁遺留安全

34、隱患。2.9.3 拆模作業時，必須設置警戒區，防止下方人員進入。拆模人員必須站在牢固可靠的地方，保持自身平衡，不得猛撬，以防止失穩墜落。2.9.4 嚴禁利用塔吊拆除尚未撬松動的模板，吊運大型整體模板時必須栓接牢固，吊點平衡。2.9.5 拆除電梯井及大型孔洞模板時，下層必須搭設安全網等可靠防護措施。2.9.6 拆除的模板及支撐加固材料必須邊拆邊清邊運邊碼垛。樓層高出拆除的材料，嚴禁向下拋擲。八、應急救援預案1、應急組織機構及職責應急處理領導小組成員名單如下：組 長：陳 曉 電話：18673183228副組長：尹超利 電話：13298692973成 員：宋啟華、張振宇、張鵬、周后安組長的職責：1.

35、1總管全局，是應急狀態的現場最高指揮者，負責組織應急領導小組全體成員及項目部其它人員展開救治工作，負責進行各人員分工；1.2負責保障救治資金；1.3負責緊急情況下特殊措施的審核；1.4主持事件處理報告的編制，并將報告遞交分公司領導及主管部門；1.5及時將事件的進展向分公司領導及主管部門匯報；1.6負責對事件的善后處理工作；副組長的職責：1.1協助組長工作，當組長不在事件現場時，主管全局工作；1.2負責應急措施的具體安排及實施；1.3負責平時預防工作的實施；組員的職責：1.1服從安排，完成組長或副組長交辦的工作；1.2及時向組長通報事件的變化情況； 2、危險源識別分析危險源清單序號作業活動危險源

36、可能導致的事故風險級別計劃控制措施（af）備注1模板工程（輪扣式）施工腳手架未測算、交底未編制腳手架方案或未按方案進行施工；腳手架裝、拆無交底文件項目級a2腳手架搭設不規范的失穩腳手架搭設不規范、無立桿底座、斜桿長度不足等；懸空腳手架應用欄桿或撐木固定不穩定，有搖動搖晃現象；腳手架與模板相連；腳手架搭設未驗收項目級e、f3作業平臺搭設不規范工作平臺無防護欄桿；作業平臺面板探頭；作業平臺挑頭板未固定；通道及卸料平臺的防護欄桿不符合規范規定；施工層腳手板未鋪滿、綁牢、無探頭板項目級f4腳手架超載、偏載的失穩腳手架上材料堆放不均勻，荷載超過規定；挑式腳手架超負荷使用；腳手架超負荷承載物料、人員項目級

37、a、f5腳手架拆除操作不當腳手架的拆除未按順序施工；拆除的腳手桿、板隨意拋擲；拆除腳手架時，周圍未設置護欄或警戒標志；項目級a、b6梯子設置不當人員上下無爬梯或爬梯不符合要求；云梯搭設不穩固；缺檔使用或兩檔間距大于30cm；梯子搭設時未采取有效防滑措施；移動式操作平臺移動時人員隨臺一起移動；吊索上使用上部不帶鉤的梯子；立梯的工作角度過大；固定式直爬梯超過8米時未設梯間平臺；項目級a、b7梯子違章作業上、下云梯超速；站在梯子最高兩級梯檔上作業；梯上有人時移動梯子；兩人站在一個靠梯上作業；一只腳踩在梯上作業；作業時梯內側有人逗留；項目級b、c8登高違章作業攀登桿、塔、梯前，未檢查攀登物是否牢固；攀

38、援不可靠物體；嬉戲打鬧；未穿防滑鞋； 不具備作業知識；攜帶重物登高；小物件無工具袋；項目級b、c9安全帽、安全帶缺陷用繩、軟線、鏈條代替安全帶；使用無安全生產許可和合格證的安全帽、安全帶；使用劣質、過期的安全帶；項目級b、f10物料墜落隨意拋擲工具、材料；交叉作業無防護；項目級b11防護網使用不當不按規定使用防護網；防護網固定不牢；安全網上雜物不及時清除；防護網無專人維護；垂直交叉作業層間未設嚴密、牢固的防護隔離措施項目級b、f12安全通道搭設不規范未設置安全通道；安全通道沒有滿鋪；項目級a、f13安全帶使用違章不系或不正確使用安全帶、使用前不檢查；安全帶低掛高用；安全帶掛到移動或不牢固的物件

39、上；安全帶沒有系扎在吊索上；擅自接長使用安全帶項目級a、c14不適宜人員登高作業身體不適宜（高血壓、心臟病、恐高癥）；醉酒登高；疲勞作業（注意力不集中）；未經培訓、無證人員從事高處作業項目級b15不適宜環境登高作業照明不足；大風（超過六級以上）、雷雨天氣進行作業；項目級b16無避雷裝置獨立腳手架無避雷裝置；避雷接地不良；項目級f 注：控制措施中，a 為制定目標、指標及管理方案；b 為制定管理程序；c 為培訓與教育；d 為應急預案與響應；e 為加強現場監督檢查；f 為保持現有措施。編制/日期： 審核/日期： 批準/日期： 3、應急演練為保證出現緊急情況能按本計劃實施，項目部組織進行應急預演，預演

40、內容主要有以下幾項：高空墜落、觸電、火災、集體中毒、機械傷害、中暑。預演由項目事故應急領導小組副組長，組織應急領導小組全體成員參加，并應有幾名工人參加，工人在旁觀看，達到培訓，交底的目的。 4、安全事故應急流程發生緊急事故時，發現人應當立即向項目部應急組織機構的成員報告，亦可根據緊急事態情況直接報告地方相關救援機構。項目部各應急組相關成員接到報告后必須立即趕到現場，同時向項目部應急組組長、副組長報告，報告后不得離開現場，應當立即組織人員進行救援。項目部應急組組長、副組長根據現場緊急事態情況迅速啟動應急預案，并立即報告地方救援機構，同時向公司應急救援組織機構報告。公司應急救援組織機構負責人應當根

41、據事態情況立即部署救援工作，必要時組織公司救援組有關成員趕赴現場指揮協調。 5、應急處置方法5.1呼救當施工現場發生高處墜落和物體打擊傷亡、傷害事件，最先發現情況的人員應大聲呼叫，呼叫內容要明確：某某地點或某某部位發生某某情況，將信息準確傳出。聽到呼叫的任何人，均有責任將信息報告、傳遞與其最近的項目部管理人員、現場值班人員或應急救援領導小組成員，使應急響應救援小組負責人能迅速啟動應急救援預案。5.2報警接到現場呼救，根據實際情況，確定是否撥打急救電話（120、119、110）。急救電話報告發生傷亡傷害的現場地點、傷害類型，同時必須告知工程現場附近醒目標志建筑，以便急救中心迅速判斷方位。項目應急

42、救援領導小組接到報告后，應立即在第一時間趕赴現場，了解和掌握事故情況，開展搶救和維護現場秩序，保護事故現場。5.3接車領導小組立即指定專人迅速到路口接車，引領急救車從具備駛入條件的道路迅速到達事故現場。5.4自救應急救援領導小組張振宇負責現場自救的組織工作。現場搶救組要采取緊急措施，盡一切可能搶救傷員，防止事故進一步擴大。5.4.1對搶救出的傷員，視情況采取急救處置措施，迅速移走周圍可能繼續產生危險的墜落物、障礙物，為急救醫生留出通道，使其可以最快到達傷員處。5.4.2保持呼吸道通暢，若發現窒息者，應及時解除其呼吸道梗塞和呼吸機能障礙，應立即解開傷員衣領，消除傷員口鼻、咽、喉部的異物、血塊、分

43、泌物、嘔吐物等。5.4.3有效止血，包扎傷口。5.4.4視其傷情采取報警直接送往醫院，或待簡單處理后去醫院檢查。5.4.5傷員有骨折，關節傷、肢體擠壓傷，大塊軟組織傷都要固定。5.4.6若傷員有斷肢情況發生應盡量用干凈的干布（滅菌敷料）包裹裝入塑料袋內，隨傷員一起轉送。5.4.7預防感染、止痛，可以給傷員用抗生素和止痛劑。5.4.8記錄傷情，現場救護人員應邊搶救邊記錄傷員的受傷機制，受傷部位，受傷程度等第一手資料。5.5保護現場現場在組織自救的同時，保衛組周后安應負責現場的安全保衛及人員疏散，設置警界，保護現場，為今后的事故調查提供真實情況依據。 6、應急救援電話及定點醫院事故發生第一時間，要

44、立即報告，救護小組迅速采取有效急救措施，同時報警求救：救護電話：120火警電話：119報警電話：110 湘潭市第一人民醫院電話： 0731-58669038 撥打電話報告時，不要驚慌，必須講清事故情況和已采取的措施，讓救護人員做好急救準備，講清事故發生地點、附近特征，單位名稱，負責人姓名、電話；報告程序：逐級也可越級。九、計算書、附圖及附表9.1主樓地下室板模板（輪扣式）計算書 計算依據： 1、混凝土結構工程施工規范GB50666-2011 2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 130-2011 3、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 4、混凝土結構設計規范GB 5001

45、0-2010 5、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 6、鋼結構設計規范GB 50017-2003一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱9棟主樓地下室新澆混凝土樓板板厚(mm)180模板支架高度H(m)4.85模板支架縱向長度L(m)6模板支架橫向長度B(m)4 二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設備產生的荷載標準值Q1k(kN/m2)3風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.30.076地基粗糙程度D類(有密集建筑群且房屋較高市

46、區)模板支架頂部距地面高度(m)9風壓高度變化系數z0.51風荷載體型系數s0.5 三、模板體系設計主梁布置方向平行立柱縱向方向立柱縱向間距la(mm)1200立柱橫向間距lb(mm)1200水平拉桿步距h(mm)1200立柱伸出頂層水平桿長度a(mm)450小梁間距l(mm)400小梁最大懸挑長度l1(mm)100主梁最大懸挑長度l2(mm)150結構表面的要求結構表面外露 設計簡圖如下：模板設計平面圖縱向剖面圖橫向剖面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)16.83面板抗剪強度設計值(N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)935

47、0面板計算方式三等跨連續梁 按三等跨連續梁 ，取1m單位寬度計算。 Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承載能力極限狀態 q101.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4cQ1kb=11.35(0.1+(24+1.1)0.18)+1.40.931=10.014kN/m q1靜=0G(G1k +(G2k+G3k)h)b = 11.35(0.1+(24+1.1)0.18)1=6.234kN/m q1活=0(QcQ1k)b=1(1.40.93)1=3.78kN/m 正常使用極限狀態 q(G(G1k +(G2k+G3

48、k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.18)14.618kN/m 計算簡圖如下： 1、強度驗算 Mmax0.1q1靜L2+0.117q1活L20.16.2340.42+0.1173.780.420.171kNm Mmax/W0.171106/375004.547N/mm2f16.83N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.677ql4/(100EI)=0.6774.6184004/(1009350281250)=0.304mm 0.304mmL/400400/4001mm 滿足要求！ 五、小梁驗算小梁類型矩形木楞小梁截面類型(mm)50100小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)

49、12.87小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.386小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁彈性模量E(N/mm2)8415小梁截面慣性矩I(cm4)416.67小梁計算方式二等跨連續梁 q101.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4cQ1kb=11.35(0.3+(24+1.1)0.18)+1.40.930.44.114kN/m 因此，q1靜01.35(G1k +(G2k+G3k)h)b=11.35(0.3+(24+1.1)0.18)0.42.602kN/m q1活01.4cQ1kb=11.40.930.41.512kN/m 計算簡圖如下： 1、強度驗算 M10.125q1靜L2+

50、0.125q1活L20.1252.6021.22+0.1251.5121.220.74kNm M2q1L12/2=4.1140.12/20.021kNm MmaxmaxM1，M2max0.74，0.0210.74kNm =Mmax/W=0.74106/83330=8.886N/mm2f=12.87N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 V10.625q1靜L+0.625q1活L0.6252.6021.2+0.6251.5121.23.085kN V2q1L14.1140.10.411kN VmaxmaxV1，V2max3.085，0.4113.085kN max=3Vmax/(2bh0)=33.

51、0851000/(250100)0.926N/mm2=1.386N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.18)0.41.927kN/m 撓度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5211.92712004/(1008415416.67104)0.594mmL/4001200/4003mm 滿足要求！ 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)483主梁計算截面類型(mm)483主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁彈性模量E(N

52、/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁計算方式三等跨連續梁可調托座內主梁根數2主梁受力不均勻系數0.6 1、小梁最大支座反力計算 q101.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4cQ1kb=11.35(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.930.44.222kN/m q1靜01.35(G1k +(G2k+G3k)h)b11.35(0.5+(24+1.1)0.18)0.42.71kN/m q1活01.4cQ1kb 11.40.930.41.512kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.18)0.42.00

53、7kN/m 承載能力極限狀態 按二等跨連續梁，Rmax1.25q1L1.254.2221.26.333kN 按懸臂梁，R14.2220.10.422kN 主梁2根合并，其主梁受力不均勻系數=0.6 RmaxRmax，R10.63.8kN; 正常使用極限狀態 按二等跨連續梁，Rmax1.25q2L1.252.0071.23.011kN 按懸臂梁，R1q2l1=2.0070.10.201kN RmaxRmax，R10.61.806kN; 計算簡圖如下： 主梁計算簡圖一 主梁計算簡圖二 2、抗彎驗算 主梁彎矩圖一(kNm) 主梁彎矩圖二(kNm) =Mmax/W=1.467106/4490=326.

54、758N/mm2f=205N/mm2 不滿足要求！請減小小梁間距或立柱縱向間距，或優化小梁位置等！ 3、抗剪驗算 主梁剪力圖一(kN) 主梁剪力圖二(kN) max=2Vmax/A=26.7641000/42431.907N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗算 主梁變形圖一(mm) 主梁變形圖二(mm) 跨中max=2.922mm=1200/400=3mm 懸挑段max1.362mm=2150/400=0.75mm 滿足要求！ 5、支座反力計算 承載能力極限狀態 圖一 支座反力依次為R1=8.436kN，R2=11.831kN，R3=12.781kN，R4=4.952kN 圖二

55、 支座反力依次為R1=6.587kN，R2=12.413kN，R3=12.413kN，R4=6.587kN 七、可調托座驗算荷載傳遞至立柱方式可調托座可調托座承載力容許值N(kN)30 按上節計算可知，可調托座受力N12.781/0.6=21.302kNN30kN 滿足要求！ 八、立柱驗算鋼管截面類型(mm)483鋼管計算截面類型(mm)483鋼材等級Q235立柱截面面積A(mm2)424立柱截面回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.15支架立柱計算長度修正系數1.2懸臂端計算長度折減系數k0.7 1、長

56、細比驗算 l01=h+2ka=1000+20.7450=1630mm l0=h=1.21200=1440mm =maxl01，l0/i=1630/15.9=102.516=180 滿足要求！ 2、立柱穩定性驗算 頂部立柱段： 1=l01/i=1630.000/15.9=102.516 查表得，0.573 不考慮風荷載: N1 =MaxR1，R2，R3，R4/0.6=Max8.436，12.413，12.781，6.587/0.6=21.302kN f N1/(A)21302/(0.573424)87.68N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 考慮風荷載: Mw0Qcklah2/1011.4

57、0.90.0761.21.22/100.017kNm N1w =MaxR1,R2,R3,R4/0.6+Mw/lb=Max8.436,12.413,12.781,6.587/0.6+0.017/1.2=21.316kN f N1w/(A)+ Mw/W21316/(0.573424)+0.017106/449091.523N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 非頂部立柱段： =l0/i=1440.000/15.9=90.566 查表得，1=0.661 不考慮風荷載: N =MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1GqH=Max8.436,12.413,12.781,6.587/0.6+11.3

58、50.154.1=22.132kN f=N/(1A)22.132103/(0.661424)=78.968N/mm2=205N/mm2 滿足要求！ 考慮風荷載: Mw0Qcklah2/1011.40.90.0761.21.22/100.017kNm Nw =MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1GqH+Mw/lb=Max8.436,12.413,12.781,6.587/0.6+11.350.154.1+0.017/1.2=22.146kN f=Nw/(1A)+Mw/W22.146103/(0.661424)+0.017106/4490=82.804N/mm2=205N/mm2 滿足要求！

59、九、高寬比驗算 根據建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規范JGJ231-2010 第6.1.4: 對長條狀的獨立高支模架，架體總高度與架體的寬度之比不宜大于3 H/B=4.1/4=1.0253 滿足要求，不需要進行抗傾覆驗算 ！ 十、立柱支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)1400混凝土強度等級C35混凝土的齡期(天)7混凝土的實測抗壓強度fc(N/mm2)8.294混凝土的實測抗拉強度ft(N/mm2)0.829立柱墊板長a(mm)200立柱墊板寬b(mm)100 F1=N=22.146kN 1、受沖切承載力計算 根據混凝土結構設計規范GB50010-2010第6.5.1條規定，見下表

60、公式參數剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷載設計值或集中反力設計值h截面高度影響系數：當h800mm時，取h=1.0；當h2000mm時，取h=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設計值pc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范圍內um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0 /2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數2臨界截面周長與板

61、截面有效高度之比的影響系數s局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，s不宜大于4：當sf=205N/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗算 主梁剪力圖一(kN) 主梁剪力圖二(kN) max=2Vmax/A=26.7641000/42431.907N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗算 主梁變形圖一(mm) 主梁變形圖二(mm) 跨中max=2.922mm=1200/400=3mm 懸挑段max1.362mm=2150/400=0.75mm 滿足要求！ 5、支座反力計算 承載能力極限狀態 圖一 支座反力依次為R1=8.436kN，R2=11.831kN，R3=12.7

62、81kN，R4=4.952kN 圖二 支座反力依次為R1=6.587kN，R2=12.413kN，R3=12.413kN，R4=6.587kN 七、可調托座驗算荷載傳遞至立柱方式可調托座可調托座承載力容許值N(kN)30 按上節計算可知，可調托座受力N12.781/0.6=21.302kNN30kN 滿足要求！ 八、立柱驗算鋼管截面類型(mm)483鋼管計算截面類型(mm)483鋼材等級Q235立柱截面面積A(mm2)424立柱截面回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.15支架立柱計算長度修正系數1.2懸

63、臂端計算長度折減系數k0.7 1、長細比驗算 l01=h+2ka=1000+20.7450=1630mm l0=h=1.21200=1440mm =maxl01，l0/i=1630/15.9=102.516=180 滿足要求！ 2、立柱穩定性驗算 頂部立柱段： 1=l01/i=1630.000/15.9=102.516 查表得，0.573 不考慮風荷載: N1 =MaxR1，R2，R3，R4/0.6=Max8.436，12.413，12.781，6.587/0.6=21.302kN f N1/(A)21302/(0.573424)87.68N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 考慮風荷載:

64、 Mw0Qcklah2/1011.40.90.0761.21.22/100.017kNm N1w =MaxR1,R2,R3,R4/0.6+Mw/lb=Max8.436,12.413,12.781,6.587/0.6+0.017/1.2=21.316kN f N1w/(A)+ Mw/W21316/(0.573424)+0.017106/449091.523N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 非頂部立柱段： =l0/i=1440.000/15.9=90.566 查表得，1=0.661 不考慮風荷載: N =MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1GqH=Max8.436,12.413,12.

65、781,6.587/0.6+11.350.154.1=22.132kN f=N/(1A)22.132103/(0.661424)=78.968N/mm2=205N/mm2 滿足要求！ 考慮風荷載: Mw0Qcklah2/1011.40.90.0761.21.22/100.017kNm Nw =MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1GqH+Mw/lb=Max8.436,12.413,12.781,6.587/0.6+11.350.154.1+0.017/1.2=22.146kN f=Nw/(1A)+Mw/W22.146103/(0.661424)+0.017106/4490=82.804N/m

66、m2=205N/mm2 滿足要求！ 九、高寬比驗算 根據建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規范JGJ231-2010 第6.1.4: 對長條狀的獨立高支模架，架體總高度與架體的寬度之比不宜大于3 H/B=4.1/4=1.0253 滿足要求，不需要進行抗傾覆驗算 ！ 十、立柱支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)1400混凝土強度等級C35混凝土的齡期(天)7混凝土的實測抗壓強度fc(N/mm2)8.294混凝土的實測抗拉強度ft(N/mm2)0.829立柱墊板長a(mm)200立柱墊板寬b(mm)100 F1=N=22.146kN 1、受沖切承載力計算 根據混凝土結構設計規范GB50010

67、-2010第6.5.1條規定，見下表公式參數剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷載設計值或集中反力設計值h截面高度影響系數：當h800mm時，取h=1.0；當h2000mm時，取h=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設計值pc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范圍內um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0 /2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷載或集中反力作用

68、面積形狀的影響系數2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數s局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，s不宜大于4：當sf=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖一(kN) 主梁剪力圖二(kN) Vmax6.02kN max=2Vmax/A=26.021000/42428.396N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖一(mm) 主梁變形圖二(mm) 跨中max5.091mmL/2501200/2504.8mm 懸臂端max2.643mm2l2/2502200/2501.6mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 圖一：Rmax=8.048

69、kN 圖二：Rmax=7.098kN 用小梁的支座反力分別代入可得： 承載能力極限狀態 圖一 立柱2：R28.048kN 圖二 立柱2：R27.098kN 立柱所受主梁支座反力依次為:立柱2:P2=8.048/0.6=13.413kN 七、縱向水平鋼管驗算鋼管截面類型(mm)483鋼管計算截面類型(mm)483鋼管截面面積A(mm2)424鋼管截面回轉半徑i(mm)15.9鋼管彈性模量E(N/mm2)206000鋼管截面慣性矩I(cm4)10.78鋼管截面抵抗矩W(cm3)4.49鋼管抗彎強度設計值f(N/mm2)205鋼管抗剪強度設計值(N/mm2)125 由小梁驗算一節可知PmaxR1，R

70、30.101kN，PmaxR1，R30.059kN 縱向水平鋼管計算簡圖一 縱向水平鋼管計算簡圖二 1、抗彎驗算 縱向水平鋼管彎矩圖一(kNm) 縱向水平鋼管彎矩圖二(kNm) Mmax/W0.067106/449014.922N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 縱向水平鋼管剪力圖一(kN) 縱向水平鋼管剪力圖二(kN) Vmax0.3kN max2Vmax/A=20.31000/4241.414N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 縱向水平鋼管變形圖一(mm) 縱向水平鋼管變形圖二(mm) 跨中max0.246mmL/2501200/2504.8mm 滿

71、足要求！ 懸臂端max0.128mm2l2/2502200/2501.6mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 圖一：Rmax=0.401kN 圖二：Rmax=0.354kN 用小梁兩側的支座反力分別代入可得： 承載能力極限狀態 圖一： 立柱1：R1=0.401kN，立柱3：R3=0.401kN 圖二： 立柱1：R1=0.354kN，立柱3：R3=0.354kN 八、可調托座驗算荷載傳遞至立柱方式可調托座可調托座承載力容許值N(kN)30扣件抗滑移折減系數kc0.85 1、扣件抗滑移驗算 兩側立柱最大受力NmaxR1,R3max0.401,0.4010.401kN0.858=6.8kN 單扣件在扭

72、矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 2、可調托座驗算 可調托座最大受力NmaxP213.413kNN30kN 滿足要求！ 九、立柱驗算鋼管截面類型(mm)483鋼管計算截面類型(mm)483鋼材等級Q345立柱截面面積A(mm2)424回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49支架立柱計算長度修正系數1.2懸臂端計算長度折減系數k0.7抗壓強度設計值f(N/mm2)300支架自重標準值q(kN/m)0.15 1、長細比驗算 hmax=max(h,h+2ka)=max(1.21500,1000+20.7500)=1800mm =hmax/i=1800/1

73、5.9=113.208=180 長細比滿足要求！ 查表得，0.386 2、風荷載計算 Mw0c1.4klah2/1010.91.40.0311.21.52/100.011kNm R10.401kN，P213.413kN，R30.401kN 立柱最大受力NwmaxR1+N邊1，P2，R3+N邊2+11.350.15(4.85-0.8)+Mw/lbmax0.401+11.35(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.93(1.2+0.6-0.3/2)/21.2，13.413，0.401+11.35(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.93(1.2+1.2-0.6-0.3/2)/21

74、.2+0.82+0.011/1.214.242kN fN/(A)+Mw/W14241.88/(0.386424)+0.011106/449089.469N/mm2f300N/mm2 滿足要求！ 十、高寬比驗算 根據建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規范JGJ231-2010 第6.1.4: 對長條狀的獨立高支模架，架體總高度與架體的寬度之比不宜大于3 H/B=4.85/4=1.2123 滿足要求，不需要進行抗傾覆驗算 ！ 十一、立柱支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)1400混凝土強度等級C35混凝土的齡期(天)7混凝土的實測抗壓強度fc(N/mm2)8.294混凝土的實測抗拉強度ft(

75、N/mm2)0.829立柱墊板長a(mm)200立柱墊板寬b(mm)200 F1=N=14.242kN 1、受沖切承載力計算 根據混凝土結構設計規范GB50010-2010第6.5.1條規定，見下表公式參數剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷載設計值或集中反力設計值h截面高度影響系數：當h800mm時，取h=1.0；當h2000mm時，取h=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設計值pc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范圍內um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0 /2處板垂直截面的

76、最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數s局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，s不宜大于4：當s2時取s=2，當面積為圓形時，取s=2as板柱結構類型的影響系數：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中pc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備。 可得：h=0.95，ft=0.829N/mm2，=1，h0=h-

77、20=1380mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=6320mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.70.950.829+0.250)163201380/1000=4808.087kNF1=14.242kN 滿足要求！ 2、局部受壓承載力計算 根據混凝土結構設計規范GB50010-2010第6.6.1條規定，見下表公式參數剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設計值fc混凝土軸心抗壓強度設計值；可按本規范表4.1.4-1取值c混凝土強度影響系數，按本規范第6.3.1條的規定取用l混凝土局部受壓時的強度提高系數Aln混凝土局部受壓凈面積

78、l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計算底面積，按本規范第6.6.2條確定 可得：fc=8.294N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.35138.29440000/1000=1343.628kNF1=14.242kN 滿足要求！ 9.4墻模板（木模板）計算書 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、混凝土結構設計規范GB50010-2010 3、建筑結構荷載規范GB 50009

79、-2012 4、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土墻名稱9棟地下室剪力墻新澆混凝土墻墻厚(mm)300混凝土墻的計算高度(mm)4850混凝土墻的計算長度(mm)4000 二、荷載組合側壓力計算依據規范建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數11混凝土坍落度影響修正系數21混凝土澆筑速度V(m/h)2混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)4.85新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2

80、，244.85min29.868，116.429.868kN/m2傾倒混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q3k(kN/m2)2 新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，244.85min29.87，116.429.87kN/m2 承載能力極限狀態設計值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.229.87+1.42，1.3529.87+1.40.720.9max38.644，42.2850.942.28538.056kN/m2 正常使用極限狀態設計值S正G4k29.87 kN/m

81、2 三、面板布置小梁布置方式豎直左部模板懸臂長(mm)125小梁間距(mm)250小梁一端懸臂長(mm)250主梁間距(mm)500主梁一端懸臂長(mm)250對拉螺栓橫向間距(mm)500對拉螺栓豎向間距(mm)500模板設計立面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 墻截面寬度可取任意寬度，為便于驗算主梁，取b0.5m，Wbh2/6500152/618750mm3，Ibh3/12500153/12140625mm4 1、強度驗算 qbS承0.538.05619.028kN/m 面板彎矩圖(kNm)

82、 Mmax0.149kNm Mmax/W0.149106/270005.506N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 qbS正0.529.87=14.935kN/m 面板變形圖(mm) 0.311mml/400250/4000.625mm 滿足要求！ 五、小梁驗算小梁材質及類型矩形木楞小梁截面類型(mm)50100小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)16.2小梁彈性模量E(N/mm2)9000小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面慣性矩I(cm4)416.67 1、強度驗算 qbS承0.2538.0569.514kN/m 小梁彎矩圖(kNm) 小梁剪力圖(kN) Mmax0.

83、297kNm Mmax/W0.297106/833303.568N/mm2f16.2N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 qbS正0.2529.87=7.468kN/m 小梁變形圖(mm) 0.172mml/400500/4001.25mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 R1=5.241kN，R2=.R15=5.241kN，R16=5.241kN 六、主梁驗算主梁材質及類型雙鋼管主梁截面類型(mm)483.5主梁計算截面類型(mm)483主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)4.17主梁截面慣性矩I(cm4)22.49 1、強

84、度驗算 主梁彎矩圖(kNm) Mmax0.655kNm Mmax/W0.655106/4170157.104N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 主梁變形圖(mm) 0.245mml/400500/4001.25mm 滿足要求！ 七、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M14軸向拉力設計值Ntb(kN)17.8 對拉螺栓橫向驗算間距mmax500，500/2+250500mm 對拉螺栓豎向驗算間距nmax500，500/2+250500mm N0.95mnS承0.950.50.538.0569.038kNNtb17.8kN 滿足要求！附表1：模板檢查驗收表工程名稱：施工單位：監理公司：結

85、構部位：安裝日期：驗收日期：柱距 m梁高 m梁寬 m樓板厚 m板底標高 m層高 m序號檢查項目內 容 標 準檢查結果1施工方案模板工程必須依據技術方案施工安裝，方案審批手續完備。修改技術方案須經原審批部門批準。高度大于或等于4.5m的高支模的施工方案應有模板及支架系統的設計（計算書），包括施工荷載、系統強度、剛度、穩定性、防傾覆及支承層地面或樓面的承載力的驗算。根據混凝土輸送方法制定有針對性的安全措施。2立柱穩定支撐模板的立柱材料符合施工方案要求。立柱基礎必須堅固，滿足立柱承載力要求。立柱底部應鋪設墊塊，鋼管立柱應采用底座構件。立柱間距必須按施工方案搭設，上下層立柱應同在一豎向中心線上，垂直度

86、1/1000，絕對值不得大于100mm。 上下層立柱接頭應牢固可靠，接頭宜采用穿心套接駁或臂扣鎖緊，接頭在水平位置宜錯開不少于15cm。立柱與支承模板的木枋要有可靠的連接。3水平拉桿與剪刀撐高支模立柱4.5m以下部分應設置不少于兩道的縱橫水平拉桿，其中下道拉桿其距地樓面30cm作為掃地桿設置，然后沿豎向每隔不大于1.5m設一道。在立柱4.5m以上部分每增高1.5m，相應增加一道水平拉桿，水平拉桿與立柱有可靠的連接。剪刀撐與地樓面一般成45角，由地樓面一直駁到頂部，與立柱連接牢固。高支模剪刀撐應縱橫設置，且不少于兩道，其間距不得超過6.5米。支撐主梁的立柱必須按施工方案中確定的加密間距（密搭法）

87、搭設，并在立柱的兩側邊設置剪刀撐，當結構跨度大于或等于10m時，剪刀撐設置間距不得超過5m。4施工荷載模板上承受的荷載不得超過設計規定值。（荷載的類型包括：模板及其支架自重、新澆筑混凝土自重、鋼筋自重、泵送砼垂直和水平荷載、砼輸送管的振動力、施工人員及施工設備荷載、振搗混凝土時產生的荷載、新澆筑混凝土對模板側面的壓力、傾倒混凝土時產生的荷載。）模板上的物料必須均勻擺放。5作業環境 模板上運輸混凝土應設走道墊板。作業面孔洞及臨邊應有防護措施，外腳手架應高于作業面1.2cm。垂直作業上下應有隔離防護措施。驗收意見：簽名參加驗收人員（企業安技負責人）搭設單位施工員質安員搭設班長使用單位施工員質安員附表2：模板拆除申請表中國建筑 項目管理表格混 凝 土 拆 模 申 請 表 表格編號CSCEC-PM-030單位名稱工程名稱砼澆筑日期設計拆模強度砼實際強度試塊報告編號拆除部位監護人拆模警戒范圍拆除班組拆模安全、技術質量措施： 說明：1、模板支撐系統拆除時，混凝土強度必須符合混凝土結構工程施工質量驗收規范(GB502042002)第4.3規定后，方能進行。 2、待上層混凝土澆注后才可拆除。申請人(分包單位負責人)： 年 月 日 責任工程師（工長）： 年 月 日安全員： 年 月 日 質檢員： 年 月 日項目總工程師： 年 月 日 監理工程師： 年 月 日