1、 5#樓懸挑式腳手架（方案 ）報（復 ）審表JLA002 工程名稱：鐵投碧水云天項目一期FJ2標段編號： 致四川精正建設管理有限公司（監理單位） ：現報上鐵投碧水云天項目一期FJ2標段5#樓（西地塊）項目外架施工專項（方案）（全套、部分），已經我單 位上級技 術負責 人審 查 批 準 ， 請予審查和批準。 附：5#樓懸挑式腳手架施工專項（方案）承包單位項目部：（公章） 項目負責人：年月日專業監理工程師審查意見：1. 同意2. 同意3. 按以下主要內容修改補充 專業監理工程師：年月日總監理工程師審查意見：1. 同意2. 不同意3. 按以下主要內容修改補充后并于月日前報來。項目監理機構：（公章）總

2、監理工程師：年月日注：本表由施工單位填寫，一式三份，送監理單位審查，建設、監理、施工單位各一份。 四川省建設廳制鐵投碧水云天項目一期FJ2標段懸挑式腳手架施工方案編制單位：四川省第四建筑工程公司編制時間：2018年3月懸挑式腳手架施工方案審批表工程名稱鐵投碧水云天項目一期FJ2標段工程類別房屋建筑工程規模83525.27層數及總高度2-32層/10.6-98.80米建設單位四川鐵投恒祥置業有限公司結構形式框架.剪力墻結構編制單位四川省第四建筑工程公司編 制 人審核人肖玥審核時間施工單位審批意見審批人： 單位（蓋章） 年 月 日監理單位審批意見簽 字： 單位（蓋章） 年 月 日建設單位審批意見

3、簽 字： 單位（蓋章） 年 月 日 目 錄第一節、編制依據- 2 -第二節、工程概況- 3 -1.1 工程建設概況- 3 -1.2 工程設計概況- 3 -第三節 施工安排- 5 -3.1 施工目標- 5 -3.2 腳手架工程的組織流程- 6 -3.3施工部署- 6 -第四節 施工計劃- 7 -4.1、施工進度計劃- 7 -4.2、材料與設備計劃表- 7 -4.3材料要求- 8 -第五節 施工工藝技術- 10 -5.1懸挑腳手架搭設流程- 10 -5.2懸挑腳手架搭設- 10 -5.3立桿- 11 -5.4水平桿- 12 -5.5連墻件- 13 -5.6剪刀撐- 14 -5.7鋼絲繩卸荷- 15

4、 -4.8鋼笆片、水平兜網的鋪設要求- 15 -5.9防護欄桿- 16 -5.10懸挑陽角搭設做法- 16 -5.11架體內封閉- 17 -5.13防護棚搭設- 17 -第六節 施工安全保證措施- 20 -一、組織保障- 20 -二、技術措施- 21 -三、安全管理- 23 -四、防雷措施- 24 -五、監控監測- 24 -第七節 勞動力計劃- 25 -第八節 外腳手架（高墜）事故應急準備與響應預案- 26 -（一）、目的- 26 -（二）、組織機構及職責- 26 -（三）、高處墜落事故應急措施- 26 -（四）、應急物資- 27 -（五）、通訊聯絡- 27 -（六）、注意事項- 29 -第九

5、節腳手架計算書- 30 -9.1懸挑式扣件鋼管腳手架計算書- 30 -9.2 鋼管懸挑防護棚計算書- 44 -9.3型鋼懸挑腳手架(陽角B)計算書- 52 -第一節、編制依據1、經審查合格的鐵投碧水云天項目一期工程建筑、結構施工圖。2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）3、建筑施工腳手架安全技術統一標準（GB51210-2016）3、建設工程安全生產管理與技術4、建筑施工手冊（第四版）5、建筑施工安全檢查標準（JGJ59-2011）6、建筑施工組織設計規范 (GB/T50502-2009)；7、建筑地基基礎設計規范 （GB50007-2011）；8、建筑結構荷載規范

6、 （GB50009-2012）；9、混凝土結構設計規范 （GB50010-2010）；10、建筑施工高處作業安全技術規范 (JGJ80-2016)；11、建筑施工臨時支撐結構技術規范 (JGJ300-2013)；12、施工現場臨時用電安全技術規范(JGJ46-2005)；13、建筑施工計算手冊；14、該工程設計施工圖及相關技術資料；與本方案有關的法律、法規和文件。15、我公司質量/環境/職業建康安全管理體系標準、管理手冊和程序文件。第二節、工程概況1.1 工程建設概況表1.1-1項目建設概況表工程名稱“鐵投碧水云天”項目一期房屋建筑安裝工程FJ2標段建設單位四川鐵投恒祥置業有限公司監理單位四川

7、精正建設管理咨詢有限公司施工單位四川省第四建筑工程公司設計單位四川省建筑設計研究院地勘單位中國建筑西南勘察設計研究院地理位置仁壽縣濕地公園旁建筑功能住宅、商業、地下車庫1.2 工程設計概況“鐵投碧水云天”項目一期房屋建筑安裝工程FJ2標段位于眉山市仁壽縣城北新城。項目用地四面臨路，南側為45米寬懷仁大道，東側為80米寬天府大道仁壽段，北側為16米寬寶飛西路，西側為沿湖景觀步道，項目用地東西地塊之間為30米寬武陽路。用地西側緊鄰城市濕地公園，西南角為音樂噴泉廣場。用地南面規劃為教育用地，用地北面為文化公園用地，用地東南側為仁壽縣公共交通樞紐。懷仁大道與天府仁壽大道交叉口為規劃地鐵站位置。本項目含

8、東西兩個地塊，總凈用地面積252939.52平米，規劃總建筑面積525931.84平米，其中地上計容總建筑面積376384.7平米，容積率1.49；建筑密度24.73%；綠地率30%。西地塊緊鄰城市濕地公園，規劃為多層低層住宅區。其中，東地塊為高層住宅區。本標段施工區域包括“鐵投碧水云天”項目1#、5#、67#-73#、80#、81#樓。其中，67-73#、1#、80#、81#號樓，位于西地塊；5#樓位于東地塊，一層層高5.4米，標準層層高3米。67#、68#、71#、72#樓地上8+1層，地下局部1層，地面以上房屋高度為28.820m;69#、70#、73#樓地上6+1層，地下1層，地面以上

9、房屋高度為22.820m。地上使用功能為住宅，地下為樓梯及通道，采用鋼筋混凝土剪力墻結構。1#、80#、81#樓，位于西地塊。80#、81#樓地上2層，地下1層；1#樓地上2層，地下1層，局部有2層地下室。1#樓地面以上房屋高度為19m，地上使用功能為商業，地下為游泳池及設備用房；80#樓地面以上房屋高度為13m、81#樓地面以上房屋高度為14m，地上使用功能為商業，地下為設備用房及汽車車庫；1#、80#、81#樓均采用鋼筋混凝土框架結構。東地塊5#樓地上32層，地下1層，地面以上房屋高度98.80m。地上使用功能為住宅，地下為停車庫及設備用房，采用鋼筋混凝土剪力墻結構。其建筑設計概況如下：表

10、2.1-1“鐵投碧水云天”項目一期房屋建筑安裝工程FJ2標段施工總承包項目建筑設計情況表項目占地面積252939.52平方米項目總建筑面積525931.84平方米標段地下建筑面積19000平方米標段地上建筑面積64524.27平方米FJ2標段施工建筑面積83524.27平方米FJ2標段建筑高度/層數區域/部位建筑高度建筑層數結構類型建筑面積67#樓26.90m9F剪力墻658568#樓26.90m9F剪力墻219569#樓20.90m7F剪力墻511670#樓20.90m7F剪力墻170571#樓26.90m9F剪力墻658572#樓26.90m9F剪力墻658573#樓20.90m7F剪力墻

11、170580#樓10.60m2F框架749.281#樓10.60m2F框架15001#樓19m2F框架7959.075#樓98.80m32F（標準層層高3.0米）框架剪力墻23840地下室/-1F框架19000注：本項目5#樓懸挑架受力計算時高度取最高18米，扣件取48*2.8進行腳手架受力計算。第三節 施工安排3.1 施工目標3.1.1質量目標：工程質量合格。3.1.2安全文明目標盡最大限度降低現場噪聲，施工污水排放前進行沉淀凈化，土方、材料外運無遺灑，廢棄物分類堆放，回收可再利用的廢棄物，最大限度節約能源資源。杜絕重大安全事故的發生，將事故頻率控制在最低限度。實現零傷亡、零重傷、無重大違章

12、指揮確保本工程達到 “安全文明施工標準化工地”。3.1 .3工期要求本工程結構施工于2018年4月開始，計劃于2018年 11月完成主體結構施工，具體安排詳見施工進度。項目技術部應以總工期網絡計劃圖和主體結構施工進度橫道圖為前提，綜合考慮現場工、料、機的實際情況，編制詳細的月度施工計劃報項目監理部及管理公司審核通過后實施，項目工程部在月度計劃的基礎上制定周工作計劃，分節點將各個工序細化到周計劃上去，項目主管生產的領導應分月分周核對計劃與實際的差別及時做出調整，做到以日保周、以周保月，確保整體目標的實現。3.2 腳手架工程的組織流程3.3施工部署由于場地有限，根據實際情況，結合公司現場策劃相關要

13、求，本標段施工總體部署思路為：東地塊5#樓為1個施工區組織依次施工。二次結構施工在主體結構工程到達6層后開始施工，在搭設腳手架前預留人貨電梯的搭設位置。第四節 施工計劃4.1、施工進度計劃序號區域腳手架形式開始時間結束時間樓層位置15#樓第一段落得式腳手架6層以下（總高17.4米）15#樓第二段懸挑式腳手架6層（17.4米）25#樓第三段懸挑式腳手架12層（35.4米）35#樓第四段懸挑式腳手架18層（53.4米）45#樓第五段懸挑式腳手架24層（71.4米）55#樓第六段懸挑式腳手架30層（89.4米）注：每道懸挑架搭設樓層數為6層，層高3米，搭設高度18米；硬防護的設置 本工程硬防護設置樓

14、面位置確定為：5#樓為2層、4層、8層、10層、14層、16層、20層、26層、28層，32層，其余各樓層設置水平軟防護。4.2、材料與設備計劃表序號品 種規格數量1鋼 管外徑48.0mm、壁厚3.0mm（受力計算時按壁厚2.8mm考慮）200000米2扣 件48mm200000個3安全網1.8m 6.0m（2000目）250004腳手板0.05m0.253m1000塊5兜網80006工字鋼16#工字鋼4000米7圓 鋼HPB300 205000米8鋼絲繩14 61918.5 61910000米9繩 卡12000個10力矩扳手25把4.3材料要求1、鋼管：搭設腳手架的鋼管應采用現行國家標準直縫

15、電焊鋼管GB/T13793或低壓流體輸送用焊接鋼管GB/T3091中規定的3號普通鋼管，其質量符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T700-2006中Q235A鋼的規定，每根鋼管的最大質量不應大于25kg。新用的鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道，鋼管要有產品質量合格證、質量檢驗報告，鋼管材質檢驗方法應符合現行國家標準金屬拉伸試驗方法GB/T228的有關規定，質量和鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011的有關規定，必須涂有防銹漆。舊鋼管表面銹蝕深度、和鋼管的彎曲變形應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術

16、規范JGJ130-2011的有關規定。銹蝕檢查應每年一次。檢查時，應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取3根，在每根銹蝕嚴重部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規定值時不得使用。鋼管上嚴禁打孔。2、扣件：應采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質應符合鋼管腳手架扣件（GB15831-2006）中的標準規定，采購的扣件應有生產許可證、測試報告和產品質量合格證以及進場后的復檢報告，新、舊扣件均應進行防銹處理。所采用的扣件（直角扣件、對接扣件、旋轉扣件等）螺栓擰緊力矩應在40Nm65 Nm之間，在達到65Nm 時不得發生破壞，應能靈活轉動。旋轉扣件的兩旋轉面間隙應小于1mm，扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離要不少于5mm。

17、所有扣件、螺栓等零配件必須規格統一。3、U型螺栓應符合現行國家標準鋼結構設計規范(GB50017)的有關規定。固定鋼梁的鋼筋拉環應符合現行國家標準混凝土結構設計規范(GB50010)規定。4、腳手板選用木腳手板，規格為0.05m0.253m 不得使用腐爛、蟲蛀、斷裂或破損的木腳手板，并符合有關要求，木腳手板厚度不應小于5cm。5、安全網采用密目式安全網，網目應滿足2000目/100cm2，做耐貫穿試驗不穿透，1.61.8m的單張網重量在3kg以上，顏色應滿足環境效果要求，選用綠色。要求阻燃，使用的安全網必須有產品生產許可證和質量合格證，以及由相關建筑安全監督管理部門發放的準用證。立網選用聚氯乙

18、烯編織合格的1.8m 6.0m（2000目）密目式安全立網，支好后的安全網應能承受1.6KN沖擊力，凡霉料、有漏孔的等不得使用。6、連墻件材料采用鋼管、角鋼等型鋼，其材質應符合現行國家標準碳素鋼結構GB/T700-2006中Q235-A鋼的要求。7、水平加固桿、封口桿、掃地桿、剪刀撐及腳手架轉角處的連接桿等宜采用483.0mm焊接鋼管，其材質在保證可焊性的條件下應符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T700-2006中Q235A鋼的規定，相應的扣件規格應為48mm。 8、懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其鋼材強度等級為Q235-A，水平梁懸挑梁所使用的鋼材必須表面平整，無銹蝕。截面有足夠的抗彎強度，

19、在滿載條件下其撓度變形應滿足相應設計要求。9、本工程外架立桿及水平桿采用黃色，安全網為綠色，剪刀撐為紅白相間色，而擋腳板等則采用黃黑相間色。 10、鋼絲繩選擇鋼絲繩序號適用項目規格直徑說明驗算數值1腳手架卸荷14 61918.5 6191418.5可根據承受力情況進行規格代換第五節 施工工藝技術5.1懸挑腳手架搭設流程1、懸挑腳手架搭設的工藝流程：水平懸挑縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿（擱柵）剪刀撐連墻件鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網。2、定距定位:根據5#建筑物的外形特點，本外墻腳手架選擇型鋼式挑架，且內排立桿距建筑物距離設置為0.35米與0.5米之間。根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、

20、外立桿離墻距離，并做好標記；用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記；墊板、底座應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平整，不得懸空。3、在搭設腳手架搭設過程中，搭設高度超過2步架時應待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉接后方可繼續搭設。當腳手架操作層高出連墻件兩步時，宜先立外排，后立內排。4、在選擇安裝工字鋼時，工字鋼的長度應滿足規范要求，工字鋼挑梁自由端與錨固端的長度比應為1:1.25；工字鋼梁下是陽臺時，陽臺不能作為錨固端長度（按自由端進行考慮），工字鋼的使用長度應做相應調整。5、工字鋼懸挑架固定端尾部應設置2個20鋼筋U型鋼筋錨環（第一個錨環距錨固端尾部200mm，第二個錨環距

21、錨固端尾部400mm），在錨固端邊緣處（150mm）處設置1個20鋼筋U型鋼筋錨環。5.2懸挑腳手架搭設1、選料及配料：按圖紙及總包施工技術人員的交底及施工方案，先將一定尺寸的工字鋼用25的鋼筋焊上防滑樁，用20鋼筋焊吊環。并準備好14與18.5鋼絲繩、繩卡、20的U字形錨固鋼筋。對焊接和配料進行嚴格的尺寸和質量驗收。焊接要雙面焊，嚴絲合縫。2、在鋼筋綁扎的施工平面上預留錨固U字形鋼筋（20光圓）。同一軸線要拉線成排成行，U字形鋼筋的底部與梁板底部鋼筋焊接或綁扎（底面全面綁扎或焊接），并在U字形鋼筋的底部（現澆板底）設置2根直徑20的螺紋鋼（長度在1.5米以上）與現澆板底部鋼筋綁扎連接形成整體

22、。3、樓層上砼總包允許上人施工時，將準備好的工字鋼吊至樓層，懸挑端用落地架上部架起，固定端開始按施工方案擺放，此時如有小調整抓緊辦理，并進行驗收。4、工字鋼安裝后采用木塞子固定牢固，不能使其移動。5、按2.2m、4.2m、6m樹立桿，扎掃地桿、大橫桿、小橫桿。根據建筑物外形特點，無裝飾梁柱時內排立桿距建筑物距離按0.35米設置，有裝飾梁柱時內排立桿距建筑物距離按0.5米設置。6、此時開始扎一兩步架時遇風荷載要有臨時的穩定的措施（預埋的臨時拉結或設拋撐拉結）7、工字鋼的U字形錨固鋼筋應設置在梁內，不能設置在梁內的必須保證樓板厚度在120mm及以上。5.3立桿腳手架立桿縱距1.5m，橫距0.9m，

23、外立面步距1.8m；連墻桿間距豎直3.6m，水平3m(即兩步兩跨)；內立桿距建筑物0.35m-0.5m，計算受力時按0.5m進行考慮。1、腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。2、腳手架底層步距不大于1.8m；3、立桿必須用連墻件與建筑物可靠連接，連墻件布置方式為兩步兩跨.4、立桿接長除頂層頂步可采用搭接外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。對接，搭接應符合下列規定：（1）立桿上的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯

24、開的距離不宜小于500mm；各接頭中心在主節點的距離不宜大于步距的1/3，具體做法詳下圖；（2）搭接長度不小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣距離不小于100mm。5、立桿頂端高出女兒墻上皮1m，高出檐口上皮1.5m。6、立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1/400。5.4水平桿 1、縱向水平桿設置在立桿內側，其長度不宜小于3跨；2、縱向水平桿接長采用對接扣件連接，對接扣件交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭中心至最近主節點的距離不能大于 0.50m；3、縱向水平桿應作為橫向水平

25、桿的支座，用直角扣件固定在立桿上；4、主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節點處兩個直角扣件的中心距不應大于150mm，內排腳手架的外伸長度 300mm；5、作業層上非主節點處的橫向水平桿，宜根據支承腳手板的需要等間距設置，最大間距不應大于縱距1/2；6、當使用木跳板，雙排腳手架的橫向水平桿兩端均應采用直角扣件固定在縱向水平桿上。7、立桿與縱向水平桿交點處設置橫向水平桿，兩端固定在立桿上，以形成空間結構整體受力。5.5連墻件 圖1 連墻件的布置圖 圖2 窗洞口剛性連接 1、宜靠近主節點設置，偏離主節點的距離不大于300mm； 2、應從底層第一步縱向水平桿處開始設置，當該

26、處設置有困難時，應采用其它可靠措施固定；3、優先采用菱形布置，也可采用方形，矩形布置；4、一字型、開口型腳手架兩端必須設置連墻件，連墻件的垂直間距不應大于建筑物的層高，并不大于4m。5、采用剛性連墻件與建筑物可靠連接，嚴禁使用僅有拉筋的柔性連墻件。6、連墻件的構造要求：連墻件中的連墻桿或拉筋宜呈水平設置，當不能水平設置時，與腳手架連接的一端應下斜連接，不應采用斜連接；7、連墻件的構造要求：連墻件必須采用可承受拉力和壓力的構造，本項目擬采用鋼管做完連墻件；5.6剪刀撐1、腳手架外側立面整個長度和高度上連續設置剪刀撐；2、每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，斜桿與地面的傾角宜在4560之間

27、。3、剪刀撐斜桿的接長應采用搭接或對接，采用搭接連接時，搭接長度不小于1m，應采用不少于3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不小于100mm。剪刀撐（立桿）搭接構造4、剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線離主節點的距離不宜大于150mm。5.7鋼絲繩卸荷1、梁板內的受拉錨環，必須在混凝土達到設計強度的75%以上方可受力使用。拉鉤、吊環一定要采用圓鋼制作，不允許用螺紋鋼筋。2、派工人扎接上部拉環的鋼絲繩，至少采用3個卡頭扎緊，鋼絲繩扎頭螺絲全要擰緊，不允許松動。3、對整個架體進行安全檢查，發現鋼絲繩松動、銹蝕或焊縫脫焊等情況時要立即進行修復，

28、合格后方可繼續使用。4、鋼絲繩繩卡做法如下圖所示：4.8鋼笆片、水平兜網的鋪設要求1、腳手架里排立桿與結構層之間均應滿鋪設木板，里外立桿應滿鋪鋼笆片，無探頭板，鋼笆片下層鋪設水平兜網。2、滿鋪層鋼笆片必須垂直墻面橫向鋪設，滿鋪到位，不留空位，不能滿鋪處必須采取有效的防護措施。3、鋼笆片須用18鉛絲雙股并聯綁扎，不少于4點，要求綁扎牢固，交接處平整，鋪設時要選用完好無損的腳手片，發現有破損的要及時更換。4、鋼笆片下橫向水平桿下中間部位增加一道縱向水平桿，以保證鋼笆片的平穩性。5.9防護欄桿1、腳手架外側使用建設主管部門認證的合格綠色密目式安全網封閉，且將安全網固定在腳手架外立桿內側。2、選用18

29、#鉛絲張掛安全網，要求嚴密、平整。3、腳手架外側施工作業層必須在0.9m高位置設置1道防護欄桿和20cm高擋腳板，欄桿和擋腳板均應搭設在外立桿的內側。 5.10懸挑陽角搭設做法1、建筑結構陽角部位懸挑梁采用扇形布置，扇形區域內工字鋼長度為4.5米-6米采用聯梁方式布置。2、主梁布置設置橫向工字鋼進行布設。詳下圖：5.11架體內封閉1、因結構設計的限制，本項目腳手架的架體里立桿距墻體凈距為300mm-500mm，須鋪設站人板，站人板設置平整牢固。2、腳手架施工層里立桿與建筑物之間應采用腳手片或木板進行封閉。3、施工層以下腳手架每隔10m以及底部用雙層網兜進行封閉。4、腳手架外側使用建設主管部門認

30、證的合格綠色密目式安全網封閉，且將安全網固定在腳手架外立桿里側。5、選用18鉛絲張掛安全網，要求嚴密、平整。5.13防護棚搭設1、搭設構造參數 水平防護每36m搭設一層鋼管防護棚，具體搭設部位在12層、24層；采用鋼管、扣件、竹跳、竹編板、鋼絲繩、安全網等進行搭設，挑出建筑物外采用雙鋼管，挑出長度為4000mm，縱橫向鋼管布設間距600mm，鋼管錨固端長度為2000m，采用18.5 619鋼絲繩進行上拉的方式進行卸荷，挑出部分水平封閉用竹跳板和密目式安全網進行封閉，端部豎向封閉采用5mm厚竹編板和安全網進行封閉。U型鋼筋錨環與鋼管之間的間隙采用木楔子固定牢固，防止松動變形。鋼管防護棚上部設置單

31、層硬防護，周邊設置鋼管護欄，護欄高度1.5米，護欄設置三道水平欄桿。欄桿外側統一涂刷黃黑警示油漆，并懸掛警示標志牌。如下圖：2、搭設順序： 懸挑桿、錨環固定內側水平系桿撐桿外側水平系桿拉繩護欄腳手板防護層驗收3、使用要求及維護 （1）在使用過程中禁止下列違章作業： 1）堆放施工材料，利用腳手架吊物； 2）在腳手架上推車； 3）任意拆除和移動腳手架上的桿件及松動扣件螺帽； 4）任意拆除支撐、拉繩； 5）在腳手架外往下拋物； （2）定期巡視檢查，發現問題，要立即查明原因、即時整改。 1）經常檢查各扣件是否松動，桿件是否滑移； 2）檢查防護層、護欄是否完好，如有損壞要立即更換； 3）檢查拉繩是否松動

32、完好； 4）檢查安全網是否完好，如有漏扎的要即時扎好，有空洞的要更換； （3）經常清理防護上垃圾，保持架體整潔； （4）配置足夠的滅火器，做好消防工作。 4、防護架拆除時安全措施 （1）拆架前，全面檢查待拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。 （2）架體拆除前，必須察看施工現場環境，包括架空線路、外腳手架、地面的設施等各類障礙物、地錨、連墻桿及被拆架體各吊點、附件、電氣裝置情況，凡能提前拆除的盡量拆除掉。 （3）拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。 （4）拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，需解開與另一人

33、有關的扣件時，應先通知對方采取防范措施，以防墜落。（5）所有的腳手板，應自外向里豎立搬運，以防腳手板和垃圾物從高處墜落傷人。每天拆架下班時，不留隱患部位。4腳手架的交底與驗收： 1、腳手架搭設前，施工負責人應按照施工方案要求，結合施工現場作業條件和隊伍情況，做詳細的交底，并有專人指揮。2、腳手架搭設完畢，應由施工負責人組織，有關人員參加，按照施工方案和規范分段進行逐項檢查驗收，確認符合要求后，方可投入使用。3、檢驗標準:(應按照相應規范要求進行)(1)鋼管立桿縱距偏差為50mm(2)鋼管立桿垂直度偏差不大于1/100H，且不大于10cm(H為總高度)。(3)扣件緊固力矩為:40-50N.m，不

34、大于65N.m。抽查安裝數量5%，扣件不合格數量不多于抽查數量的10%。(4)扣件緊固程序直接影響腳手架的承載能力。試驗表明當扣件螺栓扭力矩為30N.m時，比40N.m時的腳手架承載能力下降20%。4、對腳手架檢查驗收按規范規定進行，凡不符合規定的應立即進行整改，對檢查結果及整改情況，應按實測數據進行記錄，并由檢測人員簽字。第六節 施工安全保證措施一、組織保障1、安全保證體系二、技術措施1、技術保證體系（一）鋼管普通型鋼懸挑式腳手架搭設安全技術措施1、鋼管架應設置避雷針，分置于主樓外架四角立桿之上，并聯通大橫桿，形成避雷網絡，并檢測接地電阻不大于4。2、外腳手架不得搭設在距離外架空線路的安全距

35、離內，并做好可靠的安全接地處理。3、定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。4、外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料篾混用。5、外腳手架搭設人員必須持證上崗，并正確使用安全帽、安全帶、穿防滑鞋。6、嚴禁腳手板存在探頭板，鋪設腳手板以及多層作業時，應盡量使施工荷載內、外傳遞平衡。7、保證腳手架體的整體性，不得與井架、升降機一并拉結，不得截斷架體。8、結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項目部安全員驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。9、嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得

36、大于2kN/m2，確保較大安全儲備。10、結構施工時不允許多層同時作業，裝修施工時同時作業層數不超過兩層，臨時性用的懸挑架的同時作業層數不超過兩層。11、當作業層高出其下連墻件3.6m以上、且其上尚無連墻件時，應采取適當的臨時撐拉措施。12、各作業層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人。（二）、腳手架拆除技術措施1、拆架前，全面檢查擬拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。作業計劃一般包括：拆架的步驟和方法、安全措施、材料堆放地點、勞動力組織安排等。2、拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。3、拆架的高處作

37、業人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。4、拆架程序應遵守“由上而下，先搭后拆”的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按“一步一清”原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作業。5、拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣件，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆除中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣件。6、連墻桿(拉結點)應隨拆除進度逐層拆除。7、鋼絲繩的拆除應在立桿拆除后進行拆除。8、拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。9、拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。10、在拆架時，不得中途換人，如必須

38、換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。11、拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，“當天拆當天清”，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。12、高層建筑腳手架拆除，應配備良好的通訊裝置。13、輸送至地面的桿件，應及時按類堆放，整理保養。14、當天離崗時，應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后的人為事故。15、如遇強風、大雨、雪等特殊氣候，不應進行腳手架的拆除，嚴禁夜間拆除。三、安全管理1 腳手架搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則（GB 5036）考核合格的專業架子工。上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗。2 搭設腳手架

39、人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。3 腳手架的構配件質量與搭設質量，應按本規范第8章的規定進行檢查驗收，合格后方準使用。4 作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在腳手架上；嚴禁懸掛起重設備。5 當有六級及六級以上大風和霧、雨、雪天氣時應停止腳手架搭設與拆除作業。雨、雪后上架作業應有防滑措施，并應掃除積雪。6 腳手架的安全檢查與維護，應按本規范第8.2.28.2.5條的規定進行。安全網應按有關規定搭設或拆除。7 在腳手架使用期間，嚴禁拆除下列桿件：（1） 主節點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿；（2） 連墻件。（3） 鋼絲繩。8

40、 不得在腳手架基礎及其鄰近處進行挖掘作業，否則應采取安全措施，并報主管部門批準。9 臨街搭設腳手架時，外側應有防止墜物傷人的防護措施。10 在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。11 工地臨時用電線路的架設及腳手架避雷措施等，應按現行行業標準施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ 46）的有關規定執行。12 搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。四、防雷措施搭設的鋼管腳手架應按相關要求做好防雷，采取合理措施將整個架體的防雷節點與主體防雷節點連接在一起。必須四周各有一個預埋件錨腳與梁或墻柱主筋焊接，以便形成架體避雷網同結構本身接地系統連成一整體。

41、五、監控監測1、監測控制采用水準儀對支撐體系進行監測，主要監測體系的水平、垂直位置是否有偏移或下垂。2、監測點設置 觀測點設置在立桿1.2標高處，用“+”字標出對比點，固定觀測標準點在砼樓板上設置，宜采用鋼釘或鋼筋頭在軟件中預埋，柱或砼墻邊監測點直接在澆筑好的砼上用鋼釘釘入砼中作為固定對比觀測點。3、儀器設備配置名稱規格數量精度水準儀12”對講機3檢測板手14、監測說明（1）班組每日進行安全檢查，項目部進行安全周檢查，公司進行安全月檢查；（2）日常檢查重點部位：1）桿件的設置和連接，連墻件、支撐，剪刀撐等構件是否符合要求；2）連墻件是否松動；3）架體是否有不均勻沉降，垂直度偏差；4）施工過程中

42、是否有超載現象；5）安全防護措施是否符合規范要求；6）支架與桿件是否有變形現象；第七節 勞動力計劃1、建立專業施工隊，根據工程的不同特性，施工技術要求和施工進度和勞動力需要量的計劃要求，確定工作隊并建立隊組領導體系，合理確定隊組內部工人技術等級比例，并確保滿足勞動組合優化要求。工人進場前進行上崗前技術和安全交底，從而加強其在規章制度、安全施工、操作技術和精神文明教育等方面的水平。2、現場所有架工必須具備上崗證，經考核合格后方可持證上崗，未經培訓的人員嚴禁上崗。3、勞動力計劃表（施工時間以現場實際為準）：序號區域腳手架形式工種配置數量備注15#樓第一段落得式腳手架架子工10人6層以下（總高23米

43、）15#樓第二段懸挑式腳手架架子工10人6層（17.4米）25#樓第三段懸挑式腳手架架子工10人12層（35.4米）35#樓第四段懸挑式腳手架架子工10人18層（53.4米）45#樓第五段懸挑式腳手架架子工10人24層（71.4米）55#樓第六段懸挑式腳手架架子工10人30層（89.4米）備注：具體配置人數根據施工進度進行調整。第八節 外腳手架（高墜）事故應急準備與響應預案（一）、目的為確保我項目部高處墜落事故發生以后，能迅速有效地開展搶救工作，最大限度地降低員工及相關方生命安全風險，特制定本預案。（二）、組織機構及職責由項目部成立應急響應指揮部，負責指揮及協調工作。組長： 毛峰、 成員：林相

44、德、肖玥、廖正華、 曾啟航 、 吳江 、 王國平、黃玉婷 、張超、 付國等具體分工如下：1、毛峰 負責現場，任務是掌握了解事故情況，組織現場搶救。2、林相德、肖玥負責聯絡，任務是根據指揮小組命令，及時布置現場搶救，保持與當地電力、建設行政主管部門及勞動部門等單位的溝通。3、廖正華、 曾啟航 、 吳江 、 王國平負責維持現場秩序，做好當事人、周圍人員的問訊記錄。4、黃玉婷 、張超、 付國、負責妥善處理好善后工作，負責保持與當地相關部門的溝通聯系。（三）、高處墜落事故應急措施1、 迅速將傷員脫離危險場地，移至安全地帶。2、保持呼吸道通暢，若發現窒息者，應及時解除其呼吸道梗塞和呼吸機能障礙，應立即解

45、開傷員衣領，消除傷員口鼻、咽、喉部的異物、血塊、分泌物、嘔吐物等。3、有效止血，包扎傷口。4、視其傷情采取報警直接送往醫院，或待簡單處理后去醫院檢查。5、 傷員有骨折，關節傷、肢體擠壓傷，大塊軟組織傷都要固定。6、若傷員有斷肢情況發生應盡量用干凈的干布（滅菌敷料）包裹裝入塑料袋內，隨傷員一起轉送。7、預防感染、止痛，可以給傷員用抗生素和止痛劑。8、記錄傷情，現場救護人員應邊搶救邊記錄傷員的受傷機制，受傷部位，受傷程度等第一手資料。9、立即撥打120向當地急救中心取得聯系（醫院在附近的直接送往醫院），應詳細說明事故地點、嚴重程度、本部門的聯系電話，并派人到路口接應。10、項目指揮部接到報告后，應

46、立即在第一時間趕赴現場，了解和掌握事故情況，開展搶救和維護現場秩序，保護事故現場。（四）、應急物資1、常備藥品：消毒用品、急救物品（繃帶、無菌敷料）及各種常用小夾板、擔架、止血袋、氧氣袋。（五）、通訊聯絡醫院搶救中心： 120 匪警： 110 火警： 119工地現場值班電話： 有關負責人電話： 項目負責人 毛峰 手機 安全員 黃玉婷 手機 技術負責人 肖玥 手機 就近仁壽縣中醫院地址：仁壽縣仁壽大道。1、現場意外事件緊急處置程序（1）工地如突發因工重傷、死亡事故，項目經理部安全部必須立即組織搶救傷員，保護現場，并以最快方式向項目經理部直接領導和公司安全管理部門報告簡要情況。（2）如認定重傷或死

47、亡事故，由項目經理部負責保護事故現場，繪制事故現場平面圖、立體圖，并提供有關資料。（3）由項目經理部安全員填寫事故快報。（4）各級人員認真配合上級和政府主管部門人員勘察現場，開展事故調查。（5）調查重傷事故由項目經理部組織事故調查組，并在10天內提出事故報告報公司安全管理部門。（6）工傷事故由安全部調查分析并報告。（7）機械事故報工程管理部，因機械事故傷及人員的，報機械部門的同時報公司安全管理部門。（8）項目經理部發生重傷事故，應報請主管安全生產工作的公司副總經理采取組織會議等多種方法通報事故經過、原因，提出改進措施，吸取教訓，強化安全生產管理，預防同類事故重復發生或其它事故的再發生。（9）如

48、事件發生在夜間，須由項目經理部夜間值班人員緊急上報項目經理部有關人員。2、因工發生意外傷害事故的緊急處理（1）發生人身意外傷害時需采取的相應事項：如現場發生人身意外傷害事故，如當事人沒有自覺癥狀，不要輕易放走當事人，醫務人員要對其進行全面檢查并觀察24小時，確實沒有損傷時才能視為正常。當發現傷員心跳、呼吸停止時要應地搶救，進行心臟復蘇，直至急救醫務人員到場進一步搶救。現場發生人身意外傷害事故，不要慌亂，派專人守在傷員前進行臨時救護，另派人與急救中心或醫院聯系說明傷員所處地點、行車路線及達到所在地點的明顯標志。對于骨折傷員，特別是懷疑頸、胸腰椎骨折傷員要做好固定，用硬板搬運，不得隨意拉扯、扭曲身

49、體搬運。現場發現法定傳染病人應立即報告醫院，并進行隔離，環境消毒及檢疫，由醫院與有關單位聯系處理。（2）急救中心及醫療單位急救車聯系方法。3、急救醫院具體方案（1）項目經理部在得到因工傷害事故報告后，應立即組織搶救受傷人員，指導現場急救或送專門醫院搶救，并組織人員救險，防止險情擴大；（2）必須根據具體受傷部位需送相應醫院，其指導原則為盡最大努力減少拖延時間，保證搶救及時，把損失降低到最低限度；（3）如現場無應急車輛，須打“120”請求急救車；（4）若醫院路線不清，可要求“120”急救車送往指定醫院。（5）傷員送往醫院過程中，必須經理部管理人員相陪（夜間施工由值班人員相陪）以避免產生不必要的麻煩

50、，并保護好現場，及時通報項目經理部有關領導及安全人員。（六）、注意事項1、事故發生時應組織人員進行全力搶救，視情況撥打120急救電話和馬上通知有關負責人。2、重傷員運送應用擔架，腹部創傷及背柱損傷者，應用臥位運送；胸部傷者一般取半臥位，顱腦損傷者一般取仰臥偏頭或側臥位，以免嘔吐誤吸。3、注意保護好事故現場，便于調查分析事故原因。第九節腳手架計算書9.1懸挑式扣件鋼管腳手架計算書 型鋼懸挑腳手架(扣件式)計算書 計算依據： 1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011 2、建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范JGJ128-2010 3、建筑結構荷載規范GB50009-2012 4

51、、鋼結構設計規范GB50017-2003 5、混凝土結構設計規范GB50010-2010 架體驗算 一、腳手架參數卸荷設置無腳手架搭設排數雙排腳手架腳手架鋼管類型482.8腳手架架體高度H(m)18立桿步距h(m)1.8立桿縱距或跨距la(m)1.5立桿橫距lb(m)0.9內立桿離建筑物距離a(m)0.5雙立桿計算方法不設置雙立桿 二、荷載設計腳手架設計類型結構腳手架腳手板類型竹芭腳手板腳手板自重標準值Gkjb(kN/m2)0.1腳手板鋪設方式1步1設密目式安全立網自重標準值Gkmw(kN/m2)0.01擋腳板類型木擋腳板欄桿與擋腳板自重標準值Gkdb(kN/m)0.17擋腳板鋪設方式1步1設

52、每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.12橫向斜撐布置方式6跨1設結構腳手架作業層數njj1結構腳手架荷載標準值Gkjj(kN/m2)3地區四川眉山市安全網設置全封閉基本風壓0(kN/m2)0.2風荷載體型系數s1風壓高度變化系數z(連墻件、單立桿穩定性)0.555，0.51風荷載標準值k(kN/m2)(連墻件、單立桿穩定性)0.111，0.102 計算簡圖：立面圖側面圖 三、縱向水平桿驗算縱、橫向水平桿布置方式縱向水平桿在上橫向水平桿上縱向水平桿根數n2橫桿抗彎強度設計值f(N/mm2)205橫桿截面慣性矩I(mm4)101900橫桿彈性模量E(N/mm2)206000橫桿截面抵抗矩

53、W(mm3)4250縱、橫向水平桿布置 承載能力極限狀態 q=1.2(0.031+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb/(n+1)=1.2(0.031+0.10.9/(2+1)+1.430.9/(2+1)=1.333kN/m 正常使用極限狀態 q=(0.031+Gkjblb/(n+1)+Gklb/(n+1)=(0.031+0.10.9/(2+1)+30.9/(2+1)=0.961kN/m 計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 Mmax=0.1qla2=0.11.3331.52=0.3kNm =Mmax/W=0.3106/4250=70.594N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算

54、 max=0.677qla4/(100EI)=0.6770.96115004/(100206000101900)=1.569mm max1.569mmminla/150，10min1500/150，1010mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=1.1qla=1.11.3331.5=2.2kN 正常使用極限狀態 Rmax=1.1qla=1.10.9611.5=1.586kN 四、橫向水平桿驗算 承載能力極限狀態 由上節可知F1=Rmax=2.2kN q=1.20.031=0.037kN/m 正常使用極限狀態 由上節可知F1=Rmax=1.586kN q=0.031kN/

55、m 1、抗彎驗算 計算簡圖如下： 彎矩圖(kNm) =Mmax/W=0.663106/4250=156.02N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 計算簡圖如下： 變形圖(mm) max1.966mmminlb/150，10min900/150，106mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=2.217kN 五、扣件抗滑承載力驗算橫桿與立桿連接方式單扣件扣件抗滑移折減系數0.9 扣件抗滑承載力驗算： 縱向水平桿：Rmax=2.2/2=1.1kNRc=0.98=7.2kN 橫向水平桿：Rmax=2.217kNRc=0.98=7.2kN 滿足要求！ 六、荷載

56、計算腳手架架體高度H18腳手架鋼管類型482.8每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.12 立桿靜荷載計算 1、立桿承受的結構自重標準值NG1k 單外立桿：NG1k=(gk+lan/20.031/h)H=(0.12+1.52/20.031/1.8)18=2.628kN 單內立桿：NG1k=2.628kN 2、腳手板的自重標準值NG2k1 單外立桿：NG2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/1/2=(18/1.8+1)1.50.90.11/1/2=0.743kN 1/1表示腳手板1步1設 單內立桿：NG2k1=0.743kN 3、欄桿與擋腳板自重標準值NG2k2 單外立桿：NG2k2

57、=(H/h+1)laGkdb1/1=(18/1.8+1)1.50.171/1=2.805kN 1/1表示擋腳板1步1設 4、圍護材料的自重標準值NG2k3 單外立桿：NG2k3=GkmwlaH=0.011.518=0.27kN 5、構配件自重標準值NG2k總計 單外立桿：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.743+2.805+0.27=3.818kN 單內立桿：NG2k=NG2k1=0.743kN 立桿施工活荷載計算 外立桿：NQ1k=lalb(njjGkjj)/2=1.50.9(13)/2=2.025kN 內立桿：NQ1k=2.025kN 組合風荷載作用下單立桿軸向力： 單外立

58、桿：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.628+3.818)+ 0.91.42.025=10.286kN 單內立桿：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.628+0.743)+ 0.91.42.025=6.596kN 七、立桿穩定性驗算腳手架架體高度H18立桿計算長度系數1.5立桿截面抵抗矩W(mm3)4250立桿截面回轉半徑i(mm)16立桿抗壓強度設計值f(N/mm2)205立桿截面面積A(mm2)398連墻件布置方式兩步兩跨 1、立桿長細比驗算 立桿計算長度l0=Kh=11.51.8=2.7m 長細比=l0/i=2.710

59、3/16=168.75210 滿足要求！ 軸心受壓構件的穩定系數計算： 立桿計算長度l0=Kh=1.1551.51.8=3.119m 長細比=l0/i=3.119103/16=194.906 查規范表A得，=0.191 2、立桿穩定性驗算 不組合風荷載作用 單立桿的軸心壓力標準值N=NG1k+NG2k+NQ1k=2.628+3.818+2.025=8.471kN 單立桿的軸心壓力設計值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2(2.628+3.818)+1.42.025=10.57kN =N/(A)=10569.6/(0.191398)=139.041N/mm2f=205N/mm

60、2 滿足要求！ 組合風荷載作用 單立桿的軸心壓力標準值N=NG1k+NG2k+NQ1k=2.628+3.818+2.025=8.471kN 單立桿的軸心壓力設計值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.628+3.818)+0.91.42.025=10.286kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.1021.51.82/10=0.062kNm =N/(A)+ Mw/W=10286.1/(0.191398)+62460.72/4250=150.008N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 八、連墻件承載力驗算連墻件布置方式兩步

61、兩跨連墻件連接方式扣件連接連墻件約束腳手架平面外變形軸向力N0(kN)3連墻件計算長度l0(mm)1400連墻件截面類型鋼管連墻件型號482.8連墻件截面面積Ac(mm2)398連墻件截面回轉半徑i(mm)16連墻件抗壓強度設計值f(N/mm2)205連墻件與扣件連接方式雙扣件扣件抗滑移折減系數0.9 Nlw=1.4k2h2la=1.40.11121.821.5=1.678kN 長細比=l0/i=1400/16=87.5，查規范表A.0.6得，=0.68 (Nlw+N0)/(Ac)=(1.678+3)103/(0.68398)=17.285N/mm20.85f=0.85205N/mm2=174

62、.25N/mm2 滿足要求！ 扣件抗滑承載力驗算： Nlw+N0=1.678+3=4.678kN0.912=10.8kN 滿足要求！ 懸挑梁驗算 一、基本參數主梁離地高度(m)15懸挑方式普通主梁懸挑主梁間距(mm)1500主梁與建筑物連接方式平鋪在樓板上錨固點設置方式壓環鋼筋壓環鋼筋直徑d(mm)20主梁建筑物外懸挑長度Lx(mm)1600主梁外錨固點到建筑物邊緣的距離a(mm)100主梁建筑物內錨固長度Lm(mm)1750梁/樓板混凝土強度等級C30 二、荷載布置參數支撐點號支撐方式距主梁外錨固點水平距離(mm)支撐件上下固定點的垂直距離L1(mm)支撐件上下固定點的水平距離L2(mm)是

63、否參與計算1上拉120030001050否2下撐130030001050否 作用點號各排立桿傳至梁上荷載標準值F(kN)各排立桿傳至梁上荷載設計值F(kN)各排立桿距主梁外錨固點水平距離(mm)主梁間距la(mm)18.4710.29600150028.4710.2915001500 附圖如下：平面圖立面圖 三、主梁驗算主梁材料類型工字鋼主梁合并根數nz1主梁材料規格16號工字鋼主梁截面積A(cm2)26.1主梁截面慣性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重標準值gk(kN/m)0.205主梁材料抗彎強度設計值f(N/mm2)215主梁材料抗剪強度設計值(N/mm2

64、)125主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁允許撓度(mm)1/250 荷載標準值： q=gk=0.205=0.205kN/m 第1排：F1=F1/nz=8.47/1=8.47kN 第2排：F2=F2/nz=8.47/1=8.47kN 荷載設計值： q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m 第1排：F1=F1/nz=10.29/1=10.29kN 第2排：F2=F2/nz=10.29/1=10.29kN 1、強度驗算 彎矩圖(kNm) max=Mmax/W=21.932106/141000=155.547N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 剪力圖(kN

65、) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=20.9741000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=24.786N/mm2 max=24.786N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 變形圖(mm) max=12.704mm=2lx/250=21600/250=12.8mm 符合要求！ 4、支座反力計算 設計值：R1=-12.317kN,R2=33.721kN 四、懸挑主梁整體穩定性驗算 受彎構件整體穩定性分析： 其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數： 查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)得，b=1.3 由于b大于0.6

66、，根據鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.85。 = Mmax/(bWx)=21.932106/(0.853141103)=182.336N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 五、錨固段與樓板連接的計算主梁與建筑物連接方式平鋪在樓板上錨固點設置方式壓環鋼筋壓環鋼筋直徑d(mm)20梁/樓板混凝土強度等級C30壓環鋼筋1壓環鋼筋2 1、壓環鋼筋驗算如下 錨固點壓環鋼筋受力：N/2 =12.317/2=6.159kN 壓環鋼筋驗算： =N/(4A)=N/d2=12.317103/(3.14202)=9.802N/mm20.85f=0.8565=55.25N/mm

67、2 注：f為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范9.7.6 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于65N/mm2 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度 符合要求！9.2 鋼管懸挑防護棚計算書 一、基本參數懸挑防護棚類型單層懸挑防護棚防護欄高度h1(m)1.5懸挑防護棚懸挑長度A(m)4.1懸挑防護棚寬度B(m)外墻周邊懸挑防護棚的水平傾斜角度a2主梁間距La(m)0.6縱向次梁間距Lb(m)0.6主梁之間添加橫向次梁的根數n1內側縱向次梁離主梁與主體錨固點距離a(m)0.5 二、撐拉桿件參數支撐序號支撐方式材料選擇Ln(m): 支撐桿件在主梁

68、上錨固點到主梁錨固點處直線長度Sn(m): 支撐桿件在外墻錨固點到主梁錨固點處豎直距離是否參與計算1上拉鋼絲繩2.53是2上拉鋼絲繩46是 搭設示意圖：側立面示意圖平面圖 三、荷載參數防護層內材料類型木腳手板防護層內材料自重標準值gk1(kN/m2)0.3欄桿與擋腳板類型欄桿、木腳手板擋板欄桿與擋腳板自重標值gk2(kN/m)0.17安全網自重gk3(kN/m2)0.01沖擊荷載pk(kN)1次梁自重gk4(kN/m)0.031主梁自重gk5(kN/m)0.062 四、次梁驗算次梁材料鋼管次梁鋼管型號482.8截面面積A(cm2)3.98截面慣性矩Ix(cm4)10.19截面抵抗矩Wx(cm3

69、)4.25抗彎強度設計值f(N/mm2)205回轉半徑i(mm)16彈性模量E(N/mm2)206000次梁計算方式二等跨連續梁 Lc為主梁之間添加的橫向次梁的間距，Lc=La/(n+1) =0.6/(1+1)=0.3m 計算簡圖： 計算抗彎： 計算抗剪： V=0.943kN 計算撓度： =0.163mm 承載能力極限狀態： q=1.2(gk1+gk3)Lb+1.2gk4=1.2(0.3+0.01)0.6+1.20.031=0.261kN/m 橫向次梁的集中力： R=1.2Lbgk4=1.20.60.031=0.022kN Pk =1.4pk=1.41=1.4kN 正常使用極限狀態： q=(g

70、k1+gk3)Lb+gk4=(0.3+0.01)0.6+0.031=0.217kN/m 橫向次梁的集中力： R=Lbgk4=0.60.031=0.019kN Pk=1kN 1.抗彎驗算 Mmax =Mmax/WX=0.179106/(4.25103)=42.036N/mm2f=205N/mm2 次梁強度滿足！ 2.撓度驗算 max=0.163mm=La/400=600/400=1.5mm 次梁撓度滿足要求！ 3.支座反力計算 極限狀態下支座反力： R次梁=Rmax=1.187kN 正常使用狀態下支座反力： R次梁=Rmax=0.875kN 五、主梁驗算主梁材料雙鋼管主梁鋼管型號482.8截面面

71、積A(cm2)7.96截面慣性矩Ix(cm4)20.38截面抵抗矩Wx(cm3)8.5抗彎強度設計值f(N/mm2)205回轉半徑i(mm)32彈性模量E(N/mm2)206000主梁與主體結構的連接方式雙扣件扣件的抗滑移折減系數1 計算簡圖： 計算抗彎： 計算抗剪： V=3.241kN 計算撓度： =10.078mm 承載能力極限狀態： qx=1.2qsin=1.2gk5sin2=1.20.0620.035=0.003kN/m qy=1.2qcos=1.2gk5cos2=1.20.0620.999=0.075kN/m Rx=R次梁sin=1.1870.035=0.041kN Ry=R次梁co

72、s=1.1870.999=1.187kN 正常使用極限狀態： qx=qsin=gk5sin2=0.0620.035=0.002kN/m qy=qcos=gk5cos2=0.0620.999=0.062kN/m Rx=R次梁sin=0.8750.035=0.031kN Ry=R次梁cos=0.8750.999=0.875kN 1.抗彎驗算 Mmax =Mmax/WX=1.231106/(8.5103)=144.792N/mm2f=205N/mm2 主梁抗彎度滿足！ 2.撓度驗算 max=10.078mm=A/400=4100/400=10.25mm 主梁撓度滿足要求！ 3.支座反力計算 R0=1

73、.657kN R1=5.376kN R2=0.359kN 上拉部分： 第1道上拉：F1=R1/(sin(+arctan(S1-L1sin)/(L1cos)=5.376/(sin(2+arctan(3-2.5sin2)/(2.5cos2) =6.881kN 第2道上拉：F2=R2/(sin(+arctan(S2-L2sin)/(L2cos)=0.359/(sin(2+arctan(6-4sin2)/(4cos2) =0.425kN 4.主梁穩定性驗算 Nmax=qxA+Rx(A-a)/Lb+1)+(F12-R12)0.5+(F22-R22)0.5=0.0034.1+0.041（(4.1-0.5)

74、/0.6+1）+(6.8812-5.3762)0.5+(0.4252-0.3592)0.5=4.823kN x=L1/i=2500/32=78.125 查規范表A得，=0.733 =N/(A)=4822.767/(0.7337.96102)=8.266N/mm2f=205N/mm2 主梁穩定性滿足要求！ 六、主梁與主體結構連接點強度計算 扣件抗滑承載力驗算： Nmax=qxA+Rx(A-a)/Lb+1)+(F12-R12)0.5+(F22-R22)0.5=0.0034.1+0.041（(4.1-0.5)/0.6+1）+(6.8812-5.3762)0.5+(0.4252-0.3592)0.5=

75、4.823kN 主梁鋼管扣件抗滑移Nmax=4.823kN112=12kN 主梁與主體結構預埋鋼管扣件抗滑移計算：Nlmax=R0cos+ Nmaxsin=1.657cos2+4.823sin2= 1.824kNRc=112=12kN 主梁扣件抗滑承載力滿足要求！ 七、拉撐繩桿承載力計算 1.上拉桿件為鋼絲繩鋼絲繩型號619鋼絲繩公稱抗拉強度(N/mm2)1550鋼絲繩直徑(mm)18.5鋼絲繩不均勻系數0.85鋼絲繩安全系數k9鋼絲繩繩夾型式抱合式拴緊繩夾螺帽時螺栓上所受力T(kN)15.19鋼絲繩繩夾數量n3鋼絲繩節點 鋼絲繩的最大軸向拉力NS=MaxF1,F2=6.881kN 查表得，鋼

76、絲繩破斷拉力總和：Fg=167.5kN Fg= Fg/k=0.85167.5/9=15.819kNNS=6.881kN 符合要求！ 繩夾數量： n=1.667Fg/(2T)=1.66715.819/(215.19)=1個n=3個 符合要求！9.3型鋼懸挑腳手架(陽角B)計算書 計算依據： 1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011 2、建筑結構荷載規范GB50009-2012 3、鋼結構設計規范GB50017-2003 一、基本參數 1、基本參數陽角處主梁懸挑方式聯梁懸挑建筑物陽角處角度90梁/樓板混凝土強度等級C30陽角對角線上是否有主梁否 2、立桿荷載參數第幾排立桿離墻

77、距離a(m)荷載標準值F(kN)荷載設計值F(kN)10.5911.421.4911.4 3、外排立桿縱距序號外排立桿縱距lai(m)10.921.531.541.5 二、主梁布置及錨固參數主梁號內錨固點坐標x(m).y(m)角度(度)主梁自內錨固點伸出長度L(m)主梁錨固方式11,-11353.5壓環鋼筋21.2,-11253壓環鋼筋31.955,-11202.85壓環鋼筋42.153,-11002.55壓環鋼筋54,-1902.5壓環鋼筋平面圖 三、聯梁驗算聯梁材料類型工字鋼聯梁材料規格16號工字鋼聯梁截面積A(cm2)26.1聯梁截面慣性矩Ix(cm4)1130聯梁截面抵抗矩Wx(cm3

78、)141聯梁自重標準值gk(kN/m)0.205聯梁材料抗彎強度設計值f(N/mm2)205聯梁材料抗剪強度設計值(N/mm2)125聯梁彈性模量E(N/mm2)206000聯梁允許撓度1/400 1、第一排立桿處的聯梁計算 計算簡圖如下： 荷載標準值： q=gk=0.205kN/m R=F1=9kN 荷載設計值： q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m R=F1=11.4kN 1）抗彎驗算 =Mmax/W=3.222106/(141103)=22.851 N/mm2f=205 N/mm2 滿足要求！ 2）抗剪驗算 Vmax=9.891kN maxVmax/(8Iz)bh02-(

79、b-)h2=9.8911000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=11.689N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 3）撓度驗算 max=0.303 mmla/400=2111/400=5.278mm 滿足要求！ 4）支座反力計算 正常使用極限狀態下： R1A=8.549kN； R1B=2.197kN； R1C=4.123kN； R1D=11.444kN； R1E=10.61kN； 承載能力極限狀態下： R1A=10.826kN； R1B=2.768kN； R1C=5.22kN； R1D=14.465kN； R1E=13.428kN； 2、第二排立桿處的聯梁計

80、算 計算簡圖如下： 荷載標準值： q=gk=0.205kN/m R=F1=9kN 荷載設計值： q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m R=F1=11.4kN 1）抗彎驗算 =Mmax/W=3.97106/(141103)=28.156 N/mm2f=205 N/mm2 滿足要求！ 2）抗剪驗算 Vmax=11.321kN maxVmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=11.3211000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=13.379N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 3）撓度驗算 max=0.408 mmla/400=2270/400=

81、5.675mm 滿足要求！ 4）支座反力計算 正常使用極限狀態下： R2A=9.245kN； R2B=8.864kN； R2C=3.577kN； R2D=13.52kN； R2E=10.901kN； 承載能力極限狀態下： R2A=11.706kN； R2B=11.211kN； R2C=4.523kN； R2D=17.093kN； R2E=13.795kN； 四、主梁驗算 1、1號主梁驗算主梁材料類型工字鋼主梁材料規格16號工字鋼主梁截面積A(cm2)26.1主梁截面慣性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重標準值gk(kN/m)0.205主梁材料抗彎強度設計值f(N

82、/mm2)215主梁材料抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁允許撓度(mm)1/2501號主梁圖 荷載標準值： q=gk=0.205kN/m 第一排立桿處：P1 =R1A=8.549kN； 第二排立桿處：P2 =R2A=9.245kN； 荷載設計值： q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m 第一排立桿處：P1 =R1A=10.826kN； 第二排立桿處：P2 =R2A=11.706kN； 計算簡圖如下： 1）抗彎驗算 =Mmax/W=3.868106/(141103)=27.433 N/mm2f=215 N/mm2 滿足要求！ 2）抗剪驗

83、算 Vmax=7.9kN maxVmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=7.91000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=9.336N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 3）撓度驗算 max=0.414 mm2l/250=22227/250=17.816mm 滿足要求！ 4）支座反力計算 設計值： R1=-2kN； R2=10.214kN； R3=15.179kN； 標準值： R1=-1.576kN； R2=8.089kN； R3=11.998kN； 2、支撐桿件設置支撐點號支撐方式材料類型距主梁外錨固點水平距離(mm)支撐件上下固定點的垂直距離n(mm)

84、支撐件上下固定點的水平距離m(mm)是否參與計算1上拉鋼絲繩210030002100是 3、上拉桿件驗算上拉桿件類型鋼絲繩鋼絲繩型號619鋼絲繩公稱抗拉強度(N/mm2)1700鋼絲繩直徑(mm)18.5鋼絲繩不均勻系數0.85鋼絲繩安全系數k9鋼絲繩繩夾型式抱合式拴緊繩夾螺帽時螺栓上所受力T(kN)15.19鋼絲繩繩夾數量n3花籃螺栓在螺紋處的有效直徑de(mm)14花籃螺栓抗拉強度設計值ft(N/mm2)170鋼筋拉環直徑d(mm)20角焊縫焊角尺寸hf(mm)6角焊縫長度lw(mm)160角焊縫強度設計值ffw(N/mm2)160 上拉桿件角度計算： 1=arctan(n1/m1)= a

85、rctan(3000/2100)=55.008 上拉桿件支座力： 設計值：RS1=R3=15.179kN 標準值：RS1=R3=11.998kN 由上拉鋼絲繩（桿件）作用造成的主梁軸向力： NSZ1= RS1/tan1=15.179/tan(55.008)=10.625kN 上拉鋼絲繩（桿件）軸向力： 設計值：NS1= RS1/sin1=15.179/sin(55.008)=18.528kN 標準值：NS1= RS1/sin1=11.998/sin(55.008)=14.645kN 上拉鋼絲繩（桿件）的最大軸向拉力標準值：NS=maxNS1 =14.645kN 上拉鋼絲繩（桿件）的最大軸向拉力

86、設計值：NS=maxNS1 =18.528kN 查(建筑施工計算手冊江正榮著 2001年7月第一版)表13-4、13-5、13-6得，鋼絲繩破斷拉力總和：Fg=219kN 由于腳手架所使用的鋼絲繩應采用荷載標準值按容許應力法進行設計計算 Fg=Fg/k=0.85219/9=20.683kNNS=14.645kN 符合要求！ n=1.667Fg/(2T)=1.66720.683/(215.19)=2個n=3個 符合要求！ 花籃螺栓驗算： =Fg/(de2/4)=20.683103/(142/4)=134.359N/mm2ft=170N/mm2 符合要求！ 拉環驗算： =Fg/(2A)=2Fg/d

87、2=220.683103/(202)=32.918N/mm2f=65N/mm2 注：f為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范9.7.6 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于65N/mm2 符合要求！拉環詳圖(主梁為工字鋼) 角焊縫驗算： f= NS1cos1/(0.7hflw)=18.528103cos(55.008)/(0.76160)=15.811N/mm2ffw=160N/mm2 符合要求！ f=NS1sin1/(0.7hflw)=18.528103sin1/(0.76160)=22.587N/mm2 fffw=1.22160=195.2N/mm2 符合要求！ (f/f)2+f20

88、.5=(22.587/1.22)2+15.81120.5=24.347N/mm2ffw=160N/mm2 符合要求！ 4、懸挑主梁整體穩定性驗算 主梁軸向力：N =Nsz1 =10.625kN 壓彎構件強度：max=Mmax/(W)+N/A=3.868106/(1.05141000)+10.625103/2610=30.197 N/mm2f=215N/mm2 滿足要求！ 受彎構件整體穩定性分析： 其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數： 查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)得，b=0.99 由于b大于0.6，根據鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.7

89、85。 = Mmax/(bWx)=3.868106/(0.785141103)=34.946N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 5、懸挑主梁與結構連接節點驗算主梁外錨固點離建筑物距離(mm)100壓環鋼筋直徑d(mm)20梁/樓板混凝土強度等級C30 錨固點壓環鋼筋受力：N/2 =2/2=1.000kN 壓環鋼筋驗算: =N/(4A)=N/d12=2103/(3.14202)=1.592N/mm20.85f=0.8565=55.25N/mm2 滿足要求 注：f為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范9.7.6 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于65N/mm2 水平鋼梁與樓板壓點的

90、拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度 五、主梁驗算 1、2號主梁驗算主梁材料類型工字鋼主梁材料規格16號工字鋼主梁截面積A(cm2)26.1主梁截面慣性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重標準值gk(kN/m)0.205主梁材料抗彎強度設計值f(N/mm2)215主梁材料抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁允許撓度(mm)1/2502號主梁圖 荷載標準值： q=gk=0.205kN/m 第一排立桿處：P1 =R1B=2.197kN； 第二排立桿處：P2 =R2B=8.864kN； 荷載設計值：

91、q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m 第一排立桿處：P1 =R1B=2.768kN； 第二排立桿處：P2 =R2B=11.211kN； 計算簡圖如下： 1）抗彎驗算 =Mmax/W=0.823106/(141103)=5.837 N/mm2f=215 N/mm2 滿足要求！ 2）抗剪驗算 Vmax=1.981kN maxVmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=1.9811000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=2.341N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 3）撓度驗算 max=0.058 mm2l/250=21901/250=15.20

92、8mm 滿足要求！ 4）支座反力計算 設計值： R1=-0.376kN； R2=2.628kN； R3=12.465kN； 標準值： R1=-0.297kN； R2=2.106kN； R3=9.867kN； 2、支撐桿件設置支撐點號支撐方式材料類型距主梁外錨固點水平距離(mm)支撐件上下固定點的垂直距離n(mm)支撐件上下固定點的水平距離m(mm)是否參與計算1上拉鋼絲繩180030001800是 3、上拉桿件驗算上拉桿件類型鋼絲繩鋼絲繩型號619鋼絲繩公稱抗拉強度(N/mm2)1700鋼絲繩直徑(mm)18.5鋼絲繩不均勻系數0.85鋼絲繩安全系數k9鋼絲繩繩夾型式抱合式拴緊繩夾螺帽時螺栓上

93、所受力T(kN)15.19鋼絲繩繩夾數量n3花籃螺栓在螺紋處的有效直徑de(mm)14花籃螺栓抗拉強度設計值ft(N/mm2)170鋼筋拉環直徑d(mm)20角焊縫焊角尺寸hf(mm)6角焊縫長度lw(mm)160角焊縫強度設計值ffw(N/mm2)160 上拉桿件角度計算： 1=arctan(n1/m1)= arctan(3000/1800)=59.036 上拉桿件支座力： 設計值：RS1=R3=12.465kN 標準值：RS1=R3=9.867kN 由上拉鋼絲繩（桿件）作用造成的主梁軸向力： NSZ1= RS1/tan1=12.465/tan(59.036)=7.479kN 上拉鋼絲繩（桿

94、件）軸向力： 設計值：NS1= RS1/sin1=12.465/sin(59.036)=14.537kN 標準值：NS1= RS1/sin1=9.867/sin(59.036)=11.507kN 上拉鋼絲繩（桿件）的最大軸向拉力標準值：NS=maxNS1 =11.507kN 上拉鋼絲繩（桿件）的最大軸向拉力設計值：NS=maxNS1 =14.537kN 查(建筑施工計算手冊江正榮著 2001年7月第一版)表13-4、13-5、13-6得，鋼絲繩破斷拉力總和：Fg=219kN 由于腳手架所使用的鋼絲繩應采用荷載標準值按容許應力法進行設計計算 Fg=Fg/k=0.85219/9=20.683kNN

95、S=11.507kN 符合要求！ n=1.667Fg/(2T)=1.66720.683/(215.19)=2個n=3個 符合要求！ 花籃螺栓驗算： =Fg/(de2/4)=20.683103/(142/4)=134.359N/mm2ft=170N/mm2 符合要求！ 拉環驗算： =Fg/(2A)=2Fg/d2=220.683103/(202)=32.918N/mm2f=65N/mm2 注：f為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范9.7.6 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于65N/mm2 符合要求！拉環詳圖(主梁為工字鋼) 角焊縫驗算： f= NS1cos1/(0.7hflw)=14.

96、537103cos(59.036)/(0.76160)=11.13N/mm2ffw=160N/mm2 符合要求！ f=NS1sin1/(0.7hflw)=14.537103sin1/(0.76160)=18.55N/mm2 fffw=1.22160=195.2N/mm2 符合要求！ (f/f)2+f20.5=(18.55/1.22)2+11.1320.5=18.843N/mm2ffw=160N/mm2 符合要求！ 4、懸挑主梁整體穩定性驗算 主梁軸向力：N =Nsz1 =7.479kN 壓彎構件強度：max=Mmax/(W)+N/A=0.823106/(1.05141000)+7.479103

97、/2610=8.424 N/mm2f=215N/mm2 滿足要求！ 受彎構件整體穩定性分析： 其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數： 查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)得，b=1.3 由于b大于0.6，根據鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.853。 = Mmax/(bWx)=0.823106/(0.853141103)=6.843N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 5、懸挑主梁與結構連接節點驗算主梁外錨固點離建筑物距離(mm)100壓環鋼筋直徑d(mm)20梁/樓板混凝土強度等級C30 錨固點壓環鋼筋受力：N/2 =0.376/2=0.

98、188kN 壓環鋼筋驗算: =N/(4A)=N/d12=0.376103/(3.14202)=0.299N/mm20.85f=0.8565=55.25N/mm2 滿足要求 注：f為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范9.7.6 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于65N/mm2 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度 六、主梁驗算 1、3號主梁驗算主梁材料類型工字鋼主梁材料規格16號工字鋼主梁截面積A(cm2)26.1主梁截面慣性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重標準值gk(kN/m)0.205主梁材料抗彎強度

99、設計值f(N/mm2)215主梁材料抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁允許撓度(mm)1/2503號主梁圖 荷載標準值： q=gk=0.205kN/m 第一排立桿處：P1 =R1C=4.123kN； 第二排立桿處：P2 =R2C=3.577kN； 荷載設計值： q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m 第一排立桿處：P1 =R1C=5.22kN； 第二排立桿處：P2 =R2C=4.523kN； 計算簡圖如下： 1）抗彎驗算 =Mmax/W=1.529106/(141103)=10.844 N/mm2f=215 N/mm2 滿足要求！ 2）

100、抗剪驗算 Vmax=3.849kN maxVmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=3.8491000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=4.549N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 3）撓度驗算 max=0.107 mm2l/250=21811/250=14.488mm 滿足要求！ 4）支座反力計算 設計值： R1=-0.913kN； R2=5.018kN； R3=6.339kN； 標準值： R1=-0.718kN； R2=3.982kN； R3=5.02kN； 2、支撐桿件設置支撐點號支撐方式材料類型距主梁外錨固點水平距離(mm)支撐件上下固定點的垂直

101、距離n(mm)支撐件上下固定點的水平距離m(mm)是否參與計算1上拉鋼絲繩170030001700是 3、上拉桿件驗算上拉桿件類型鋼絲繩鋼絲繩型號619鋼絲繩公稱抗拉強度(N/mm2)1700鋼絲繩直徑(mm)18.5鋼絲繩不均勻系數0.85鋼絲繩安全系數k9鋼絲繩繩夾型式抱合式拴緊繩夾螺帽時螺栓上所受力T(kN)15.19鋼絲繩繩夾數量n3花籃螺栓在螺紋處的有效直徑de(mm)14花籃螺栓抗拉強度設計值ft(N/mm2)170鋼筋拉環直徑d(mm)20角焊縫焊角尺寸hf(mm)6角焊縫長度lw(mm)160角焊縫強度設計值ffw(N/mm2)160 上拉桿件角度計算： 1=arctan(n1

102、/m1)= arctan(3000/1700)=60.461 上拉桿件支座力： 設計值：RS1=R3=6.339kN 標準值：RS1=R3=5.02kN 由上拉鋼絲繩（桿件）作用造成的主梁軸向力： NSZ1= RS1/tan1=6.339/tan(60.461)=3.592kN 上拉鋼絲繩（桿件）軸向力： 設計值：NS1= RS1/sin1=6.339/sin(60.461)=7.286kN 標準值：NS1= RS1/sin1=5.02/sin(60.461)=5.77kN 上拉鋼絲繩（桿件）的最大軸向拉力標準值：NS=maxNS1 =5.77kN 上拉鋼絲繩（桿件）的最大軸向拉力設計值：NS

103、=maxNS1 =7.286kN 查(建筑施工計算手冊江正榮著 2001年7月第一版)表13-4、13-5、13-6得，鋼絲繩破斷拉力總和：Fg=219kN 由于腳手架所使用的鋼絲繩應采用荷載標準值按容許應力法進行設計計算 Fg=Fg/k=0.85219/9=20.683kNNS=5.77kN 符合要求！ n=1.667Fg/(2T)=1.66720.683/(215.19)=2個n=3個 符合要求！ 花籃螺栓驗算： =Fg/(de2/4)=20.683103/(142/4)=134.359N/mm2ft=170N/mm2 符合要求！ 拉環驗算： =Fg/(2A)=2Fg/d2=220.683

104、103/(202)=32.918N/mm2f=65N/mm2 注：f為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范9.7.6 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于65N/mm2 符合要求！拉環詳圖(主梁為工字鋼) 角焊縫驗算： f= NS1cos1/(0.7hflw)=7.286103cos(60.461)/(0.76160)=5.345N/mm2ffw=160N/mm2 符合要求！ f=NS1sin1/(0.7hflw)=7.286103sin1/(0.76160)=9.433N/mm2 fffw=1.22160=195.2N/mm2 符合要求！ (f/f)2+f20.5=(9.433/1.2

105、2)2+5.34520.5=9.4N/mm2ffw=160N/mm2 符合要求！ 4、懸挑主梁整體穩定性驗算 主梁軸向力：N =Nsz1 =3.592kN 壓彎構件強度：max=Mmax/(W)+N/A=1.529106/(1.05141000)+3.592103/2610=11.704 N/mm2f=215N/mm2 滿足要求！ 受彎構件整體穩定性分析： 其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數： 查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)得，b=1.3 由于b大于0.6，根據鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.853。 = Mmax/(bWx)=1.52

106、9106/(0.853141103)=12.713N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 5、懸挑主梁與結構連接節點驗算主梁外錨固點離建筑物距離(mm)100壓環鋼筋直徑d(mm)20梁/樓板混凝土強度等級C30 錨固點壓環鋼筋受力：N/2 =0.913/2=0.457kN 壓環鋼筋驗算: =N/(4A)=N/d12=0.913103/(3.14202)=0.727N/mm20.85f=0.8565=55.25N/mm2 滿足要求 注：f為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范9.7.6 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于65N/mm2 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋

107、下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度 七、主梁驗算 1、4號主梁驗算主梁材料類型工字鋼主梁材料規格16號工字鋼主梁截面積A(cm2)26.1主梁截面慣性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重標準值gk(kN/m)0.205主梁材料抗彎強度設計值f(N/mm2)215主梁材料抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁允許撓度(mm)1/2504號主梁圖 荷載標準值： q=gk=0.205kN/m 第一排立桿處：P1 =R1D=11.444kN； 第二排立桿處：P2 =R2D=13.52kN； 荷載設計值： q=1.2gk=1.20

108、.205=0.246kN/m 第一排立桿處：P1 =R1D=14.465kN； 第二排立桿處：P2 =R2D=17.093kN； 計算簡圖如下： 1）抗彎驗算 =Mmax/W=3.641106/(141103)=25.823 N/mm2f=215 N/mm2 滿足要求！ 2）抗剪驗算 Vmax=10.194kN maxVmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=10.1941000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=12.047N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 3）撓度驗算 max=0.195 mm2l/250=21636/250=13.088mm 滿足要

109、求！ 4）支座反力計算 設計值： R1=-2.646kN； R2=13.065kN； R3=21.766kN； 標準值： R1=-2.091kN； R2=10.353kN； R3=17.225kN； 2、支撐桿件設置支撐點號支撐方式材料類型距主梁外錨固點水平距離(mm)支撐件上下固定點的垂直距離n(mm)支撐件上下固定點的水平距離m(mm)是否參與計算1上拉鋼絲繩150030001500是 3、上拉桿件驗算上拉桿件類型鋼絲繩鋼絲繩型號619鋼絲繩公稱抗拉強度(N/mm2)1700鋼絲繩直徑(mm)18.5鋼絲繩不均勻系數0.85鋼絲繩安全系數k9鋼絲繩繩夾型式抱合式拴緊繩夾螺帽時螺栓上所受力T

110、(kN)15.19鋼絲繩繩夾數量n3花籃螺栓在螺紋處的有效直徑de(mm)14花籃螺栓抗拉強度設計值ft(N/mm2)170鋼筋拉環直徑d(mm)20角焊縫焊角尺寸hf(mm)6角焊縫長度lw(mm)160角焊縫強度設計值ffw(N/mm2)160 上拉桿件角度計算： 1=arctan(n1/m1)= arctan(3000/1500)=63.435 上拉桿件支座力： 設計值：RS1=R3=21.766kN 標準值：RS1=R3=17.225kN 由上拉鋼絲繩（桿件）作用造成的主梁軸向力： NSZ1= RS1/tan1=21.766/tan(63.435)=10.883kN 上拉鋼絲繩（桿件）

111、軸向力： 設計值：NS1= RS1/sin1=21.766/sin(63.435)=24.335kN 標準值：NS1= RS1/sin1=17.225/sin(63.435)=19.258kN 上拉鋼絲繩（桿件）的最大軸向拉力標準值：NS=maxNS1 =19.258kN 上拉鋼絲繩（桿件）的最大軸向拉力設計值：NS=maxNS1 =24.335kN 查(建筑施工計算手冊江正榮著 2001年7月第一版)表13-4、13-5、13-6得，鋼絲繩破斷拉力總和：Fg=219kN 由于腳手架所使用的鋼絲繩應采用荷載標準值按容許應力法進行設計計算 Fg=Fg/k=0.85219/9=20.683kNNS

112、=19.258kN 符合要求！ n=1.667Fg/(2T)=1.66720.683/(215.19)=2個n=3個 符合要求！ 花籃螺栓驗算： =Fg/(de2/4)=20.683103/(142/4)=134.359N/mm2ft=170N/mm2 符合要求！ 拉環驗算： =Fg/(2A)=2Fg/d2=220.683103/(202)=32.918N/mm2f=65N/mm2 注：f為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范9.7.6 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于65N/mm2 符合要求！拉環詳圖(主梁為工字鋼) 角焊縫驗算： f= NS1cos1/(0.7hflw)=24.3

113、35103cos(63.435)/(0.76160)=16.195N/mm2ffw=160N/mm2 符合要求！ f=NS1sin1/(0.7hflw)=24.335103sin1/(0.76160)=32.39N/mm2 fffw=1.22160=195.2N/mm2 符合要求！ (f/f)2+f20.5=(32.39/1.22)2+16.19520.5=31.099N/mm2ffw=160N/mm2 符合要求！ 4、懸挑主梁整體穩定性驗算 主梁軸向力：N =Nsz1 =10.883kN 壓彎構件強度：max=Mmax/(W)+N/A=3.641106/(1.05141000)+10.883

114、103/2610=28.763 N/mm2f=215N/mm2 滿足要求！ 受彎構件整體穩定性分析： 其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數： 查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)得，b=1.3 由于b大于0.6，根據鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.853。 = Mmax/(bWx)=3.641106/(0.853141103)=30.273N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 5、懸挑主梁與結構連接節點驗算主梁外錨固點離建筑物距離(mm)100壓環鋼筋直徑d(mm)20梁/樓板混凝土強度等級C30 錨固點壓環鋼筋受力：N/2 =2.646

115、/2=1.323kN 壓環鋼筋驗算: =N/(4A)=N/d12=2.646103/(3.14202)=2.107N/mm20.85f=0.8565=55.25N/mm2 滿足要求 注：f為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范9.7.6 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于65N/mm2 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度 八、主梁驗算 1、5號主梁驗算主梁材料類型工字鋼主梁材料規格16號工字鋼主梁截面積A(cm2)26.1主梁截面慣性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重標準值gk(kN/m)0.205主梁材

116、料抗彎強度設計值f(N/mm2)215主梁材料抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁允許撓度(mm)1/2505號主梁圖 荷載標準值： q=gk=0.205kN/m 第一排立桿處：P1 =R1E=10.61kN； 第二排立桿處：P2 =R2E=10.901kN； 荷載設計值： q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m 第一排立桿處：P1 =R1E=13.428kN； 第二排立桿處：P2 =R2E=13.795kN； 計算簡圖如下： 1）抗彎驗算 =Mmax/W=3.418106/(141103)=24.241 N/mm2f=215 N/mm2

117、 滿足要求！ 2）抗剪驗算 Vmax=9.887kN maxVmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=9.8871000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=11.684N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 3）撓度驗算 max=0.19 mm2l/250=21600/250=12.8mm 滿足要求！ 4）支座反力計算 設計值： R1=-2.633kN； R2=12.741kN； R3=17.73kN； 標準值： R1=-2.078kN； R2=10.084kN； R3=14.018kN； 2、支撐桿件設置支撐點號支撐方式材料類型距主梁外錨固點水平距離(mm)

118、支撐件上下固定點的垂直距離n(mm)支撐件上下固定點的水平距離m(mm)是否參與計算1上拉鋼絲繩150030001500是 3、上拉桿件驗算上拉桿件類型鋼絲繩鋼絲繩型號619鋼絲繩公稱抗拉強度(N/mm2)1700鋼絲繩直徑(mm)18.5鋼絲繩不均勻系數0.85鋼絲繩安全系數k9鋼絲繩繩夾型式抱合式拴緊繩夾螺帽時螺栓上所受力T(kN)15.19鋼絲繩繩夾數量n3花籃螺栓在螺紋處的有效直徑de(mm)14花籃螺栓抗拉強度設計值ft(N/mm2)170鋼筋拉環直徑d(mm)20角焊縫焊角尺寸hf(mm)6角焊縫長度lw(mm)160角焊縫強度設計值ffw(N/mm2)160 上拉桿件角度計算：

119、1=arctan(n1/m1)= arctan(3000/1500)=63.435 上拉桿件支座力： 設計值：RS1=R3=17.73kN 標準值：RS1=R3=14.018kN 由上拉鋼絲繩（桿件）作用造成的主梁軸向力： NSZ1= RS1/tan1=17.73/tan(63.435)=8.865kN 上拉鋼絲繩（桿件）軸向力： 設計值：NS1= RS1/sin1=17.73/sin(63.435)=19.823kN 標準值：NS1= RS1/sin1=14.018/sin(63.435)=15.673kN 上拉鋼絲繩（桿件）的最大軸向拉力標準值：NS=maxNS1 =15.673kN 上拉

120、鋼絲繩（桿件）的最大軸向拉力設計值：NS=maxNS1 =19.823kN 查(建筑施工計算手冊江正榮著 2001年7月第一版)表13-4、13-5、13-6得，鋼絲繩破斷拉力總和：Fg=219kN 由于腳手架所使用的鋼絲繩應采用荷載標準值按容許應力法進行設計計算 Fg=Fg/k=0.85219/9=20.683kNNS=15.673kN 符合要求！ n=1.667Fg/(2T)=1.66720.683/(215.19)=2個n=3個 符合要求！ 花籃螺栓驗算： =Fg/(de2/4)=20.683103/(142/4)=134.359N/mm2ft=170N/mm2 符合要求！ 拉環驗算：

121、=Fg/(2A)=2Fg/d2=220.683103/(202)=32.918N/mm2f=65N/mm2 注：f為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范9.7.6 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于65N/mm2 符合要求！拉環詳圖(主梁為工字鋼) 角焊縫驗算： f= NS1cos1/(0.7hflw)=19.823103cos(63.435)/(0.76160)=13.192N/mm2ffw=160N/mm2 符合要求！ f=NS1sin1/(0.7hflw)=19.823103sin1/(0.76160)=26.384N/mm2 fffw=1.22160=195.2N/mm2 符合

122、要求！ (f/f)2+f20.5=(26.384/1.22)2+13.19220.5=25.332N/mm2ffw=160N/mm2 符合要求！ 4、懸挑主梁整體穩定性驗算 主梁軸向力：N =Nsz1 =8.865kN 壓彎構件強度：max=Mmax/(W)+N/A=3.418106/(1.05141000)+8.865103/2610=26.483 N/mm2f=215N/mm2 滿足要求！ 受彎構件整體穩定性分析： 其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數： 查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)得，b=1.3 由于b大于0.6，根據鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表

123、B，得到 b值為0.853。 = Mmax/(bWx)=3.418106/(0.853141103)=28.419N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 5、懸挑主梁與結構連接節點驗算主梁外錨固點離建筑物距離(mm)100壓環鋼筋直徑d(mm)20梁/樓板混凝土強度等級C30 錨固點壓環鋼筋受力：N/2 =2.633/2=1.317kN 壓環鋼筋驗算: =N/(4A)=N/d12=2.633103/(3.14202)=2.096N/mm20.85f=0.8565=55.25N/mm2 滿足要求 注：f為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范9.7.6 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于65N/mm2 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度 九、主梁節點詳圖節點詳圖附件：工字鋼架設平面布置圖；