1、內蒙古XXXXX地區外懸挑架方案目 錄一腳手架的設計與施工3二雙排落地鋼管扣件式外腳手架3三懸挑雙排鋼管扣件式外腳手架4四搭設基本要求8五腳手架的驗收及使用控制10六外腳手架使用的注意事項11一腳手架的設計與施工本工程屬組團性群體住宅工程，共計中高層單體建筑4棟；施工外架選用落地雙排外架與懸挑雙排外架綜合體系。（詳見表）序號類別細目X號樓X號樓X號樓X號樓1建筑層數2建筑結構高度m3底層雙排架層數架體高度m相對標高m4第一層懸挑架層數6666架體高度m18181818相對標高m5第二層懸挑架層數6666架體高度m18181818相對標高m6第三層懸挑架層數架體高度m相對標高m二雙排落地鋼管扣件

2、式外腳手架雙排落地鋼管扣件式外腳手架搭設前，待基坑回填夯實，在其土面上澆筑100厚C15混凝土，立桿下采用長2000mm，寬200mm，厚50mm的松木板，木板經防腐處理后，按立桿縱向布置。在外立桿400mm外做寬200mm，深150mm的排水溝，沿腳手架外側環繞貫通。詳見剖面示意圖。雙排落地鋼管扣件式外腳手架剖面示意圖三懸挑雙排鋼管扣件式外腳手架本懸挑架按照18米進行計算分析設置。懸挑雙排鋼管扣件式外腳手架采用16#工字鋼在樓層結構平面上懸挑，16鋼絲繩斜拉保護，工字鋼懸挑長度（外伸部分）La=1600，擱置在樓層結構長度（后錨部分）Lb2300m，擱置長度部分采用兩只16圓鋼地錨。懸挑腳手

3、架在陽角轉角處采用整根工字鋼（長度為：L=6000mm）斜向懸挑，每個陽角部為三根，均勻布置，斜向懸挑桿上鋪放12#工字鋼作為立桿支承平面。在懸挑桿上按照立桿布置要求，焊上規格20或22鋼筋頭，長度100mm，作為控制立桿位移。懸挑桿端部下口焊上兩只長50mm，間距50mm，規格16的鋼筋栓，以防鋼絲繩受力過程中產生滑移。詳見剖面示意圖及節點圖示。懸挑腳手架示意圖（水平橫梁與拉繩結構）懸挑雙排鋼管扣件式外腳手架剖面示意圖懸挑架正立面圖懸挑架卸荷示意圖連墻件扣件連接示意圖建筑物陽角斜向懸挑架設置示意圖四搭設基本要求腳手架搭設設置參數（用途:結構腳手架）雙排腳手架搭設高度計算分析為18米，立桿采用

4、單立桿；橫桿與立桿連接方式為單扣件；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為2根；采用的鋼管類型為483.5；腳手板為木腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、木腳手板擋板；立桿的縱距為1.8米，橫距為1.2米，步距為1.8米，內排架距離墻長度為0.30米；連墻件取兩步兩跨，豎向間距3.6米，水平間距3.6米，采用雙扣件連接。同時施工層數:2層；腳手板鋪設層數:2層；關鍵構件（樓板混凝土標號按C30計）懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面鋼絲繩距離建筑物1.2m。懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.6米，建筑物內錨固段長度2.3m。拉繩拉結點距離墻體為1200mm，垂直高度為3m

5、，鋼絲繩最小直徑必須大于15m才能滿足要求，所需要的鋼絲拉繩的拉環最小直徑D不小于11mm；與樓板連接的螺栓直徑16mm；水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度鋼絲繩卸荷按照完全卸荷考慮。在腳手架全高范圍內卸荷1次；吊點選擇在立桿、小橫桿、大橫桿的交點位置；以卸荷吊點分段計算。架體卸荷處為凈高度為9m位置，卸荷鋼絲繩凈高為3m.鋼絲繩最小直徑為13.2mm，必須拉緊至11.860kN，吊環直徑不小于13mm。外腳手架搭設順序及施工工藝搭設原則：從下到上、分步分層搭設、分步分層固定、分步分層校正、支撐、攔桿、防護網同步搭設、分段驗收的原則。落地雙排鋼

6、管扣件式外腳手架施工工藝：現場放線鋪設木板立內排立桿、縱向水平桿和掃地桿（3跨）設置拋撐立外排立桿、縱橫向水平桿和掃地桿（3跨）向兩側延伸直至交圈當搭至2步高或增高2步時用連墻件將架體與建筑物可靠固定及時校正垂直度同步安裝欄桿和安全網每增搭高10-13m時分段檢驗達設計高度后封頂檢驗。懸挑雙排鋼管扣件式外腳手架：現場放線確定固定懸挑工字鋼的預埋鐵件的位置鐵件預埋懸挑工字鋼的制作、焊接立桿套管和吊環根據外伸尺寸安裝和固定工字鋼固定好斜拉鋼絲繩在工字鋼上安裝立桿、縱橫水平桿和掃地桿、填芯桿等余下與上述同。腳手架搭設技術要求立桿采用對接交錯布置。兩根相臨的接頭不允許設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩

7、個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm；各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3，即步距1.8m時接頭中心至主節點的距離不大于500mm。每根立桿底部設置面積0.15m2的木墊板，墊板寬度20cm，厚度50mm，墊板的墊設方向一致。腳手架設置縱、橫掃地桿。縱向掃地桿采用直角扣件固定在距墊板上皮200mm處的立桿上。橫向掃地桿采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高底差1m。靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離500mm。縱向水平桿水平桿一般采用對接接頭交錯布置。縱向水平桿設置在立桿內側，橫向水平桿的下部，

8、與立桿用直角扣件固定，其長度3跨。主節點處(水平桿與立桿連接處)必須設置一根橫向水平桿，與立桿用直角扣件固定。主節點處兩個直角扣件的中心距150mm。在每跨跨中設置一根橫向水平桿，以便支承腳手板。縱向水平桿接長對接時：水平桿采用對接交錯布置,對接扣件交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿的接頭不得設置在同步或同跨內，不同步或不同跨兩個相鄰接頭錯開的距離500；各接頭中心至主節點的距離1/3倍跨。搭接時：搭接長度1m，等間距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至桿端100mm。剪刀撐剪刀撐的寬度6m，且4跨，剪刀撐跨越立桿的最多根數見下表。剪刀撐斜桿與地面的傾角455060剪刀撐跨越立桿的最多根數765

9、連墻件設置數量應滿足規范要求,高距按樓層（二步），縱距按2跨,覆蓋面積300mm。外架應該從底層第一縱向水平桿處開始設置,當該處有困難時,應采取其它可靠措施固定。連墻件優先采用菱形布置,也可采用方形,矩形布置。但只能選其一種。腳手架開口處的兩端必須連續設置連墻件,相互垂直距離不應大于建筑物層高,連墻桿采用剛性連墻件。連墻件中的連墻桿宜呈水平設置,當不能水平設置時與腳手架連接的一端應下斜連接,不能上斜連接。腳手架下部暫時無連墻件時可設拋撐,拋撐用通長桿與架體連接,與地傾角4560之間,連接點至主節點距離不300mm,待連墻件設置后方可拆除。防護欄桿：腳手架外側使用建設主管部門認證合格的綠色密目式

10、安網封閉，且將安全網固定在腳手架外立桿里側。選用18#鉛絲雙股張掛安全網，要求嚴密、平整。腳手架外立桿內側必須設1.2m高的防護欄桿和30cm高踢腳桿，頂排防護欄桿不少于2道，高度分別為0.9m和1.3m。腳手架內側形成臨邊的（如遇大開間門窗洞等），在腳手架內側設1.2m高的防護欄桿和30mm高的踢腳桿。五腳手架的驗收及使用控制外腳手架的驗收階段作業層上施加荷載前;每搭設完1013m高度后，即每搭設完三層后；達到設計高度后；遇到六級大風與大雨后；寒冷地區開凍后；停用超過一個月。外腳手架的檢查驗收腳手架在使用過程中應定期檢查下列項目：桿件的設置和連接，連墻件、支撐、門洞等的構造是否符合要求；地基

11、是否積水，底座是否松動，立桿是否懸空；扣件螺栓是否松動；立桿的沉降與垂直度的偏差是否符合要求；安全防護措施是否符合要求；是否超載。使用荷載控制：在施工階段內，每步腳手架的使用荷載控制在3kN/m2以內，同時作業步數控制3步。腳手架在使用的過程中都要嚴格禁止人員集中或物資集中堆放。現場使用控制制度各種臨建管道等都不得與腳手架連接。腳手架在使用期間嚴禁拆除小橫桿、大橫桿、縱橫掃地桿、連墻桿、附墻桿、等桿件。不得在腳手架基礎及其鄰近處進行挖掘作業，否則應采取安全措施，并要求在挖掘前編制專項施工方案和加強處理措施報項目部技術部門和總包部批準以后才能實施。在腳手架的作業層設置足夠的滅火器材，同時，在腳手

12、架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看管。工地臨時用電線路的架設及腳手架接地、避雷措施等應按現行行業標準施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ46-2005）的有關規定執行。散鋼管、氧氣瓶、乙炔瓶、散扣件、散木枋等不得堆放在腳手架上，以免滾落傷人或使腳手架超載。六外腳手架使用的注意事項在架面上設置的材料應碼放整齊穩固，不影響施工操作和人員通行。作業人員在架上的最大作業高度應以可進行正常操作為度，禁止在架板上加墊器物或單塊腳手板以增加操作高度。在架上運送材料經過正在作業中的人員時，要及時發出“請注意”“請讓一讓”的信號。材料要輕擱穩放，不許采用傾倒、猛磕或其它匆忙卸料方式。在作業中，禁止隨

13、意拆除腳手架的基本構架桿件、整體性桿件、連接緊固件、安全網和連墻件。確因操作要求需要臨時拆除時，必須經主管人員同意，采取相應臨時加固措施，并在作業完畢后，及時予以恢復。工人在架上作業中，應注意自我安全保護和他人的安全，避免發生碰撞、閃失和落物。嚴禁在架上戲鬧和坐在欄桿上等不安全處休息。不要在架面上急匆匆地行走或去辦某件事情，相互躲讓時應避免身體失衡。架上作業時應注意隨時清理落到架面上的材料，保持架面上規整清潔，不要亂放材料工具，以免影響自己作業的安全和發生掉物傷人。人員上下腳手架必須走設安全防護的出入通（梯）道，嚴禁攀援腳手架上下。每班工人上架作業時，應先行檢查有無影響安全作業的問題存在，在排

14、除和解決后方許開始作業。在作業中發現有不安全的情況和跡象時，應立即停止作業進行檢查，解決以后才能恢復正常作業；發現有異常和危險情況時，應立即通知所有架上人員撤離。在進行撬、拉、推、拔等操作時，要注意采取正確的姿勢，站穩腳跟，或一手把持在穩固的的結構或支持物上，以免用力過猛時身體失去平衡或把東西甩出。在腳手架上拆除模板時，應采取必要的支托措施，以免拆下的模板材料掉落架外。在腳手架上進行電氣焊作業時，要鋪鐵皮接著火星或移去易燃物，以免火星點著易燃物。并同時準備防火措施。一旦著火時，及時予以撲滅。在每步架的作業完成之后，必須將剩余材料物品移至上（下）步架或室內；每日收工前應清理架面，將架面上的材料物

15、品堆放整齊，垃圾清運出去；在作業期間，應及時清理落人安全網內的材料和物品。在任何情況下，嚴禁自架上向下拋擲材料物品和傾倒垃圾。六級及以上大風和雨、雪天應停止腳手架作業；雨、雪之后上架作業時，應把架面的積雪、積水清除掉，避免發生滑跌。附錄：普通型鋼懸挑腳手架計算書型鋼懸挑扣件式鋼管腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、建筑結構荷載規范(GB50009-2001)、鋼結構設計規范(GB50017-2003)等規范編制。一、參數信息:1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為18米，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為1.8米，立桿的橫距為1.2米，立桿的步距為

16、1.8米；內排架距離墻長度為0.30米；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為2根；腳手架沿墻縱向長度為150.00米；采用的鋼管類型為483.5；橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數1.00；連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距3.6米，水平間距3.6米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布荷載(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2層；3.風荷載參數本工程地處內蒙古省東勝市，查荷載規范基本風壓為0.500，風荷載高度變化系數z為1.350，風荷載體型系數s為1.132；計算中考慮風荷載作用；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載

17、標準值(kN/m2):0.1337；腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.140；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:2層；腳手板類別:木腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、木腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，建筑物外懸挑段長度1.6米，建筑物內錨固段長度2.3米。與樓板連接的螺栓直徑(mm):16.00；樓板混凝土標號:C30；6.拉繩與支桿參數支撐數量為:1；鋼絲繩安全系數為:8.000；鋼絲繩與墻距離為(m):3.000；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物1.2m。二

18、、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值:P1=0.038kN/m；腳手板的荷載標準值:P2=0.351.8/3=0.21kN/m；活荷載標準值:Q=31.8/3=1.8kN/m；荷載的計算值:q=1.20.038+1.20.21+1.41.8=2.818kN/m；小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下:最大彎矩Mqmax=2.818；最大應力計算值=Mqmax/W=99.853N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力=9

19、9.853N/mm2小于小橫桿的抗壓強度設計值f=205N/mm2，滿足要求！3.撓度計算:最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0.038+0.21+1.8=2.048kN/m；最大撓度V=5.02.04812004/(3842.06105121900)=2.202mm；小橫桿的最大撓度2.202mm小于小橫桿的最大容許撓度1200/150=8與10mm，滿足要求！三、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值:P1=0.0381.2=0.046kN；腳手板的荷載標準值:P2=0.351.21.8/3=0.25

20、2kN；活荷載標準值:Q=31.21.8/3=2.16kN；荷載的設計值:P=(1.20.046+1.20.252+1.42.16)/2=1.691kN；大橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.080.0381.8；集中荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.2671.691；最大應力計算值=0.823106/5080=161.924N/mm2；大橫桿的最大應力計算值=161.924N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設計值f=205N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考

21、慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單位:mm；均布荷載最大撓度計算公式如下:大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度：Vmax=0.6770.03818004/(1002.06105121900)=0.109mm；集中荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：小橫桿傳遞荷載P=（0.046+0.252+2.16）/2=1.229kNV=1.8831.22918003/(1002.06105121900)=5.375mm；最大撓度和：V=Vmax+Vpmax=0.109+5.375=5.483mm；大橫桿的最大撓度5.483mm小于大橫桿的最大容許

22、撓度1800/150=12與10mm，滿足要求！四、扣件抗滑力的計算:按規范表,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數1.00，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范):RRc其中Rc-扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN；R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；小橫桿的自重標準值:P1=0.0381.22/2=0.046kN；大橫桿的自重標準值:P2=0.0381.8=0.069kN；腳手板的自重標準值:P3=0.351.21.8/2=0.378kN；活荷載標準值:Q=31.21.8/

23、2=3.24kN；荷載的設計值:R=1.2(0.046+0.069+0.378)+1.43.24=5.128kN；R8.00kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、腳手架立桿荷載的計算:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN)，為0.1337NG1=0.1337+(1.202/2)0.038/1.8018.00=2.867；(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用木腳手板，標準值為0.35NG2=0.3521.8(1.2+0.3)/2=0.945kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、木腳手

24、板擋板，標準值為0.14NG3=0.1421.8/2=0.252kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005NG4=0.0051.818=0.162kN；經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.226kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值NQ=31.21.82/2=6.48kN；風荷載標準值按照以下公式計算其中Wo-基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：Wo=0.5kN/m2；Uz-風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB

25、50009-2001)的規定采用：Uz=1.35；Us-風荷載體型系數：取值為1.132；經計算得到，風荷載標準值Wk=0.70.51.351.132=0.535kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.24.226+1.46.48=14.144kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N=1.2NG+0.851.4NQ=1.24.226+0.851.46.48=12.783kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW為Mw=0.851.4WkLah2/10=0.8501.40.5351.8；六、鋼絲繩卸荷計算（因此內容在規范以外，故僅供參考）:鋼絲繩卸

26、荷按照完全卸荷計算方法。在腳手架全高范圍內卸荷1次；吊點選擇在立桿、小橫桿、大橫桿的交點位置；以卸荷吊點分段計算。卸荷凈高度為9m;經過計算得到a1=arctg3.000/(1.200+0.300)=63.435度a2=arctg3.000/0.300=84.289度卸荷處立桿軸向力為：P1=P2=1.514.1449/18=10.608kN；kx為不均勻系數，取1.5各吊點位置處內力計算為(kN)：T1=P1/sina1=10.608/0.894=11.860kNT2=P2/sina2=10.608/0.995=10.661kNG1=P1/tana1=10.608/2.000=5.304kN

27、G2=P2/tana2=10.608/10.000=1.061kN其中T鋼絲繩軸向拉力，G鋼絲繩水平分力。卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力為Fg=T1=11.860kN。鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：其中Fg-鋼絲繩的容許拉力(kN)；Fg-鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)，計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)；-鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，取0.82；K-鋼絲繩使用安全系數。計算中Fg取11.86kN，=0.82，K=6，得到：選擇卸荷鋼絲繩的最小直徑為：d=(211.8606.000/0.820)0.5=13.2mm。吊環強度計算公式為：=N/Af其中f-吊環鋼筋抗拉強度，混

28、凝土結構設計規范規定f=50N/mm2；N-吊環上承受的荷載等于Fg；A-吊環截面積，每個吊環按照兩個截面計算,A=0.5d2；選擇吊環的最小直徑要為：d=（2Fg/f/）0.5=（211.860103/50/3.142）0.5=13mm。鋼絲繩最小直徑為13.2mm，必須拉緊至11.860kN，吊環直徑為13mm。七、立桿的穩定性計算:不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：立桿的軸向壓力設計值：N=14.1449/18=7.072kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.58cm；計算長度附加系數參扣件式規范表得：k=1.155；驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數參照扣件式規范表得：=

29、1.53；計算長度,由公式lo=kh確定：l0=3.181m；長細比Lo/i=201；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比lo/i的計算結果查表得到：=0.179；立桿凈截面面積：A=4.89cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205N/mm2；=7072/(0.179489)=80.792N/mm2；立桿穩定性計算=80.792N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值f=205N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式立桿的軸心壓力設計值：N=12.7839/18=6.391kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.58cm；計算長度附加系數參照

30、扣件式規范表得：k=1.155；計算長度系數參照扣件式規范表得：=1.53；計算長度,由公式l0=kuh確定：l0=3.181m；長細比:L0/i=201；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比lo/i的結果查表得到：=0.179立桿凈截面面積：A=4.89cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205N/mm2；=6391.44/(0.179489)+371204.059/5080=146.091N/mm2；立桿穩定性計算=146.091N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值f=205N/mm2，滿足要求！八、連墻件的計算:連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：

31、Nl=Nlw+N0風荷載標準值Wk=0.535kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積Aw=12.96m2；按規范條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN),N0=5.000kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw=1.4WkAw=9.705kN；連墻件的軸向力設計值Nl=Nlw+N0=14.705kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf=Af其中-軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比l0/i=300/15.8的結果查表得到=0.949，l為內排架距離墻的長度；又：A=4.89cm2；f=205N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為Nf=0.9494.

32、8910-4205103=95.133kN；Nl=14.705Nf=95.133,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到Nl=14.705小于雙扣件的抗滑力16kN，滿足要求！連墻件扣件連接示意圖九、懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。懸臂部分受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。本方案中，腳手架排距為1200mm，內排腳手架距離墻體300mm，支拉斜桿的支點距離墻體為1200mm，水平支撐梁的截面慣性矩I=1130cm4，截面抵抗矩W=141cm3，截面積A=26.1cm2。受腳手架集中荷載P=(1.24.226+1

33、.46.48)9/18=7.072kN；水平鋼梁自重荷載q=1.226.10.000178.5=0.246kN/m；懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架計算簡圖經過連續梁的計算得到懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN)懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為R1=10.676kN；R2=4.244kN；R3=0.182kN。最大彎矩；最大應力=M/1.05W+N/A=2.141106/(1.05141000)+0103/2610=14.463N/mm2；水平支撐梁的最大應力計算值14.463N/mm2小于水平支撐梁的抗壓強度設計值215N/mm2,滿

34、足要求！十、懸挑梁的整體穩定性計算:水平鋼梁采用16號工字鋼,計算公式如下其中b-均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算：b=5709.988235/(1200160235)=2.59由于b大于0.6，查鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B，得到b值為0.961。經過計算得到最大應力=2.141106/(0.961141000)=15.803N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算=15.803小于f=215N/mm2,滿足要求!十一、拉繩的受力計算:水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力RCi=RUis

35、ini按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為：RU1=11.499kN；十二、拉繩的強度計算:鋼絲拉繩(支桿)的內力計算：鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU均取最大值進行計算，為RU=11.499kN如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：其中Fg-鋼絲繩的容許拉力(kN)；Fg-鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)，計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)；-鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8；K-鋼絲繩使用安全系數。計算中Fg取11.499kN，=0.82，K=8，得到：經計算，鋼絲繩最小直徑必須大于15mm才

36、能滿足要求！鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為N=RU=11.499kN鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環的強度計算公式為其中f為拉環受力的單肢抗剪強度，取f=125N/mm2；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環最小直徑D=(1149.8874/3.142125)1/2=11mm；十三、錨固段與樓板連接的計算:1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=0.182kN；水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為:其中f為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范條f=50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板

37、壓點的拉環最小直徑D=181.7454/(3.142502)1/2=1.521mm；水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式:其中N-錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=0.182kN；d-樓板螺栓的直徑，d=16mm；fb-樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.43N/mm2；f-鋼材強度設計值,取215N/mm2；h-樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到h要大于181.745/(3.142161.43)=2.528mm。螺栓所能承受的最大拉力F=1/43.1416221510-3=43.21kN螺栓的軸向拉力N=0.182kN小于螺栓所能承受的最大拉力F=43.206kN，滿足要求！3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式:其中N-錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力，N=4.244kN；d-樓板螺栓的直徑，d=16mm；b-樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=80mm；fcc-混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=14.3N/mm2；經過計算得到公式右邊等于88.64kN，大于錨固力N=4.24kN，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!